六孔警灯注塑模设计【含CAD图纸+PDF图】
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目目 录录 第一章第一章 塑件建模塑件建模 1 1 第二章第二章 塑件成型工艺分析塑件成型工艺分析 2 2 2. 1 塑件的分析 2 2. 1. 1 外形尺寸 2 2. 1. 2 精度等级 3 2. 1. 3 脱模斜度 4 2. 2 材料（PC）的性能分析 4 2. 2. 1 使用性能 4 2. 2. 2 成型性能 4 2. 2. 3 PC 材料详细参数 5 2. 3 PC 的主要加工过程参数与注意事项 5 2. 3. 1 原料的干燥 5 2. 3. 2 注射工艺 5 2. 3. 3 注意事项 6 第三章第三章 拟定模具的结构形式拟定模具的结构形式 7 7 3. 1 分型面位置的确定 7 3. 2 型腔数量和排列方式的确定 7 3. 2. 1 型腔数量的确定 7 3. 2. 2 型腔排列形式的确定 7 3. 2. 3 模具结构形式的确定 7 3. 3 注射机型号的确定 7 3. 3. 1 注射量的计算 7 3. 3. 2 浇注系统凝料体积的初步估算 7 3. 3. 3 选择注射机 7 3. 4 注射机的相关参数的校核 8 3. 4. 1 注射压力校核 8 3. 4. 2 锁模力校核 8 第四章第四章 浇注系统设计浇注系统设计 9 9 4. 1 主流道设计 9 4. 1. 1 主流道尺寸 9 4. 1. 2 主流道的凝料体积 9 4. 1. 3 主流道的当量半径 9 4. 1. 4 主流道的浇口套形式 9 4. 2 分流道设计 10 4. 3 浇口的设计 10 4. 4 校核主流道的剪切速率 11 4. 5 冷料穴的设计 11 第五章第五章 成型零件设计计算成型零件设计计算 1212 5. 1 成型零件的结构设计 12 5. 1. 1 凹模的结构设计 12 5. 1. 2 凸模的结构设计 12 5. 2 成型零件钢材的选用 12 5. 3 成型零件工作尺寸的计算 12 5. 3. 1 凹模径向尺寸的计算 12 5. 3. 2 凹模深度尺寸的计算 12 5. 3. 3 型芯径向尺寸的计算 13 5. 3. 4 型芯高度尺寸的计算 13 5. 3. 5 侧抽芯中心距的计算 13 第六章第六章 模架选型模架选型 1414 6. 1 模板尺寸确定 14 6. 2 模架各尺寸的校核 14 第七章第七章 排气槽设计排气槽设计 1515 第八章第八章 脱模推出机构设计脱模推出机构设计 1616 8. 1 推出方式 16 8. 2 脱模力计算 16 8. 3 校核推出机构作用在塑件上的单位压应力 16 8. 3. 1 推出面积 16 8. 3. 2 推出应力 16 第九章第九章 冷却系统设计冷却系统设计 1717 9. 1 冷却介质 17 9. 2 冷却系统的简单计算 17 9. 2. 1 单位时间内注入模具的塑料熔体的总质量 W 17 9. 2. 2 确定单位质量的塑件在凝固时放出的热量 Qs 17 9. 2. 3 计算冷却水的体积流量 qv 17 9. 2. 4 确定冷却水路的直径 d 17 9. 2. 5 冷却水在管内的流速 v 17 9. 2. 6 求冷却管壁与水交界面的膜传热系数 h 17 9. 2. 7 计算冷却水通道的导热总面积 A 18 9. 2. 8 计算模具所需冷却水管的总长度 L 18 9. 2. 9 冷却水路的根数 x 18 9. 3 冷却水道的设置 18 第十章第十章 导向与定位结构设计导向与定位结构设计 1919 第十一章第十一章 总装图和零件图的绘制总装图和零件图的绘制 2020 谢谢 辞辞 2121 参考文献参考文献 2222 大连交通大学 2017 届本科生毕业设计 1 第一章 塑件建模 经过查看参考资料后，使用 pro/e 软件做出建模截图如图 1-1： 图 1-1 塑件建模 大连交通大学 2017 届本科生毕业设计 2 第二章 塑件成型工艺分析 2. 1 塑件的分析 2. 1. 1 外形尺寸 外形如图 2-1 所示，设计合理，壁厚相对均匀。 图 2-1 塑件外形尺寸 大连交通大学 2017 届本科生毕业设计 3 2. 1. 2 精度等级 按 PC 材料标准精度的等级(4)进行计算。具体参照表 2-1。 表2-1 塑料制品的尺寸精度等级 大连交通大学 2017 届本科生毕业设计 4 2. 1. 3 脱模斜度 为便于脱模，塑料制品壁在出模方向上应具有倾斜角度如图 2-2，其值以度数表示。 图 2-2 脱模斜度范围 脱模斜度确定要点 (1) 制品精度要求越高，脱模斜度应越小。 (2) 尺寸大的制品，应采用较小的脱模斜度。 (3) 制品形状复杂不易脱模的，应选用较大的斜度。 (4) 制品收缩率大，斜度也应加大。 (5) 增强塑料宜选大斜度，含有自润滑剂的塑料可用小斜度。 (6) 制品壁厚大，斜度也应大。 (7) 斜度的方向。内孔以小端为准，满足图样尺寸要求，斜度向扩大方向取得；外形则以大端为准，满足图样要求，斜度向偏小方向取得。一般情况下脱模斜度。可不受制品公差带的限制，高精度塑料制品的脱模斜度则应当在公差带内。 所以，型芯脱模斜度取 1，型腔脱模斜度取 50。 2. 2 材料（PC）的性能分析 2. 2. 1 使用性能 PC 无色透明，耐热，抗冲击，阻燃 BI 级，在普通使用温度内都有良好的机械性能。具高强度及弹性系数、高冲击强度、使用温度范围广;高度透明性及自由染色性;成形收缩率低、尺寸安定性良好；耐疲劳性差;耐候性佳;电气特性优;无味无臭对人体无害符合卫生安全。 2. 2. 2 成型性能 1、聚集态特性属于无定型非结晶性塑料，无明显熔点，熔体黏度较高。玻璃化温度 140150，熔融温度 215225，成型温度 250320。 2、在正常加工温度范围内热稳定性较好，300长时停留基本不分解，超过340开始分解，粘度受剪切速率影响较小。 3、流变性接近牛顿性液体，表观黏度受温度的影响较大，受剪切速率的影响较小， 相对分子质量的增大而增大。 PC 分子链中有苯环， 所以分子链刚性大。 4、PC 的抗蠕变性好，尺寸稳定性好；但内应力不易消除。 大连交通大学 2017 届本科生毕业设计 5 5、PC 高温下遇水易降解，成型时要求水分含量在 0.02%以下。 2. 2. 3 PC 材料详细参数 表 2-2 PC 物性表 额定值 单位 测试方法 比重 1.18 g/cm3 ASTM D792,ISO 1183 熔流率 (260C/2.16 kg) 22 g/10 min ASTM D1238 溶化体积流率（MVR） (260C/2.16 kg) 23.5 cm3/10min ISO 1133 收缩率 - 流动 0.50 到 0.80 % ASTM D955 吸水率 (23C, 24 hr) 0.40 % ASTM D570 表 2-3 PC 的性能以及成型参数（仅供参考） 密度 1.181.20 g/cm3 模具温度 70120C 收缩率 0.50.8% 注射压力 70130Mpa 预热温度 110120C 注射时间 15s 预热时间 810min 保压时间 2090s 料筒后段温度 220240C 冷却时间 2090s 料筒中段温度 230280C 总周期 40190s 料筒前段温度 240285C 螺杆转数 2540r/min 喷嘴温度 240250C 注射机类型 螺杆式 2. 3 PC 的主要加工过程参数与注意事项 2. 3. 1 原料的干燥 1、原料烘干：普通烘干箱温度 110130C，时间大于 24 小时，机顶料斗烘干箱温度 100120C，要求水分含量低于 0.03%。 2、判断水含量是否合格：看空注射的料条情况，物料通过塑化后由喷嘴流出来的料条应是均匀无色、无银丝和无气泡的细条；否则则是烘干不彻底。 2. 3. 2 注射工艺 注塑机调整成型参数（视原料分子量高低调整） ： 料筒温度：前部 240285C，中部 230280C，后部 220240C。 喷嘴温度：240250C。 模具温度：70120C。 注射压力：70130MPa。 螺杆转速：2540r/min。 大连交通大学 2017 届本科生毕业设计 6 成型周期：50130s。 2. 3. 3 注意事项 1、注射温度视原料的分子量、制品的形状和尺寸、注塑机的类型而相应调整。 2、注射速度最好采取多级注射，采用慢-快-慢的方法。 3、 注射压力视制品的形状和尺寸而定， 柱塞式注塑机一般为 100160MPa，螺杆式注塑机为 70140MPa。 4、成型周期视制品壁厚和注射量而定，一般情况下充模时间较短，保压时间较长，冷却时间以脱模时不引起制品变形为原则。 5、模具温度视制品的形状、厚薄而定，适当提高模具温度有利于脱模，提高产品质量。 6、制品后处理：对于形状复杂、带有金属嵌件、使用温度极低或很高的制品有必要进行后处理消除或减少内应力。 方法：制品置于烘干箱后开始升温，由室温升至 100105C 时保温 1020min，继续升温至 120125C 时保温 3040min，然后缓慢冷却至 60C 以下取出。 大连交通大学 2017 届本科生毕业设计 7 第三章 拟定模具的结构形式 3. 1 分型面位置的确定 根据分型面的选择原则，分型面应选择在塑件外形的最大轮廓处，故取在了塑件底端。 3. 2 型腔数量和排列方式的确定 3. 2. 1 型腔数量的确定 该塑件精度按表 2-1 中等级 4 计算，同时，考虑到塑件尺寸、模具结构尺寸的大小关系，以及制造费用和各种成本费等因素，初步定为一模一腔结构形式。 3. 2. 2 型腔排列形式的确定 由于是一模一腔，所以无需排列，结构对称且稳定即可。 3. 2. 3 模具结构形式的确定 从上面的分析可知，本模具设计为一模一腔，根据塑件结构形状，推出机构拟采用推板推出的推出形式。浇注系统设计时，由于是单腔，可以没有分流道，浇口采用点浇口。 3. 3 注射机型号的确定 3. 3. 1 注射量的计算 通过三维软件建模分析计算得： 塑件体积：V塑=135.671cm3 （3-1） 塑件质量：m塑=V塑=1.18135.671g=160.09g （3-2） 式中，参考表 2-3 可取 1.18g/cm3。 3. 3. 2 浇注系统凝料体积的初步估算 浇注系统的凝料在设计之前是不能确定准确的数值， 但是可以根据经验按照塑件体积的 0.21 倍来估算。因此浇注系统的凝料按塑件体积的 1 倍来估算，故一次注入模具型腔塑科熔体的总体积为： V总=V塑2=271.342cm3。 （3-3） 3. 3. 3 选择注射机 根据（3-3）计算得出一次注入模具型腔的塑料总质量 V总=271.342cm3并结合1中式（4-18）则有： V公=V总/0.8=339.1775cm3。 （3-4） 根据以上的计算， 初步选定公称注射量为 350cm3， 根据1中附录 G， 注射机型号为 J54-S200/400 螺杆式注射机，其主要参数参考表 3-1： 大连交通大学 2017 届本科生毕业设计 8 表 3-1 J54-S200/400 螺杆式注射机参数 标称注射量/cm3 200400 螺杆（柱塞）直径/mm 55 注射压力/MPa 109 注射行程/mm 160 螺杆转速/(r/min) 16，28，48 注射时间/s 合模力/N 25.4105 最大成型面积/cm2 645 模板最大行程/mm 260 模板最大厚度/mm 406 模板最小厚度/mm 165 合模方式 液压-机械 电动机功率/KW 18.5 模板尺寸/mm 532634 拉杆空间 Mm 368368 3. 4 注射机的相关参数的校核 3. 4. 1 注射压力校核 查表 2-3 可知，PC 所需注射压力为 70130MPa，这里取 p0=70MPa，该注射机的公称注射压力p公=109MPa， 注射压力安全系数k1=1.251.4， 这里取k1=1.3，则： k1p0=1.370=91MPap公 （3-5） 所以，注射机注射压力合格。 3. 4. 2 锁模力校核 1） 塑件在分型面上的投影面积 A塑，有 A塑= (1462)2= 16741.55mm2 （3-6） 2） 浇注系统在分型面上的投影面积 A浇，即流道凝料（包括浇口）在分型面上的投影面积 A浇，与塑件投影重叠，故不计算。 3） 塑件和浇注系统在分型面上总的投影面积 A总， A总=A塑=16741.55mm2 （3-7） 4） 根据1中公式（4-4）可知 F胀=A总p模。 式中，p模是型腔的平均计算压力值。p模是模具型腔内的压力，通常取注射压力的 20%40%，大致范围为 2540MPa。取 p模=30MPa。 该注射机的公称锁模力 F锁=2540KN，锁模力安全系数取 k2=1.2，则 k2F胀=1.2F胀=1.216741.5530N=602.6958KNF锁。 （3-8） 所以，注射机锁模力合格。 大连交通大学 2017 届本科生毕业设计 9 第四章 浇注系统设计 4. 1 主流道设计 主流道通常位于模具中心塑料熔体的入口处， 它将注射机喷嘴注射出的熔体导入分流道或型腔中。主流道的形状为圆锥形，以便熔体的流动和开模时主流道凝料的顺利拔出。主流道的尺寸直接影响到熔体的流动速度和冲模时间。另外，由于其与高温塑料熔体及注射机喷嘴反复接触， 因此设计中常设计成可拆卸更换的浇口套。 4. 1. 1 主流道尺寸 已知：注射机喷嘴尺寸 d0=4mm，注射机喷嘴球头半径 SR0=18mm。 1） 主流道的长度：模具的主流道长度 L主应尽量小于 60mm，本次设计中初取 50mm 进行设计。 2） 主流道小端直径： d=d0+（0.51）=（4+0.5）mm=4.5mm （4-1） 3） 主流道大端直径： D=d+2L主tan8mm，其中 =24，取 2 （4-2） 4） 主流道球面半径: SR=SR0+（12）mm=20mm （4-3） 5） 球面的配合高度： h=（1/32/5）SR 取 h=8mm （4-4） 4. 1. 2 主流道的凝料体积 V主=3L主R主2+ r主2+ R主r主 =350(42+ 2.252+ 42.25) = 1574.1mm3= 1.57cm3 （4-5） 4. 1. 3 主流道的当量半径 Rn=R主+r主2=4+2.252= 3.125mm （4-6） 4. 1. 4 主流道的浇口套形式 主流道浇口套的形式，主流道衬套为标准件可选购。主流道小端入口处与注射机喷嘴反复解除，易磨损，对材料的要求较严格，因而模具主流道部分常设计成可拆卸更换的主流道衬套形式，即浇口套。如图 4-1 所示： 大连交通大学 2017 届本科生毕业设计 10 图 4-1 浇口套 4. 2 分流道设计 由于本次设计为一模一腔点浇口设计，所以没有分流道，此部分可省略。 4. 3 浇口的设计 根据设计内容，本次设计采用点浇口。具体形状尺寸如图 4-2： 图 4-2 点浇口 大连交通大学 2017 届本科生毕业设计 11 4. 4 校核主流道的剪切速率 1） 确定注射时间：查书1中表 4-8 可取 t=2.2s 2） 计算主流道的体积流量 q主=V主 +V分+nV塑t=1.57+135.672.2= 62.382cm3/s （4-7） 3） 计算主流道的剪切速率 主 =3.3q主R主3=3.362.3821033.143.1253s1= 2.15103s1 （4-8） 主流道内熔体的剪切速率处于浇口主流道与分流道的最佳剪切速率51025103s-1之间，所以，主流道的剪切速率校核合格。 4. 5 冷料穴的设计 由于是一模一腔点浇口设计， 可在浇口对侧设置一个深度为塑件厚度一半的球形冷料穴，其作用主要是收集熔体前锋的冷料，防止冷料进入模具型腔而影响制品的表面质量。 大连交通大学 2017 届本科生毕业设计 12 第五章 成型零件设计计算 5. 1 成型零件的结构设计 5. 1. 1 凹模的结构设计 凹模是成型制品的外表面的成型零件。 按凹模结构的不同可将其分为整体式、整体嵌入式、组合式和镶拼式四种。根据对塑件的结构分析，本设计采用组合式凹模，详细参考零件图。 5. 1. 2 凸模的结构设计 凸模是成型塑件内表面的成型零件， 通常可以分为整体式和组合式两种类型。通过对塑件的结构分析，本设计采用组合式凸模，详细参考零件图。 5. 2 成型零件钢材的选用 型芯：选用 45#钢，热处理方法为淬火，4348HRC。 定模镶套：选用 45#钢，热处理方法为淬火，4348HRC。 定模型腔镶件：选用 45#钢，热处理方法为淬火，4348HRC。 动模型腔镶件：选用 45#钢，热处理方法为淬火，4348HRC。 5. 3 成型零件工作尺寸的计算 5. 3. 1 凹模径向尺寸的计算 塑件外部径向尺寸的转换 ：Ls= 1460.31+0.31mm 塑件制造公差 ：= 0.62mm PC 的收缩率为0.5%0.8% ，平均收缩率 Scp=0.005+0.0082= 0.0065 x 一般在0.50.8之间 ，取 x = 0.6 模具制造公差 Z=3 Z=3= 0.206 模具的磨损量 C=6 C=6= 0.103 LM= 1 + ScpLs x0+z= (1 + 0.0065)146 0.60.620+0.206 = 146.580+0.206mm （5-1） 5. 3. 2 凹模深度尺寸的计算 Hs= 1200.25+0.25mm = 0.50mm Z=3= 0.167 x 一般在0.50.7之间 ，取 x = 0.6 HM= 1 + ScpHs x0+z= (1 + 0.0065)120 0.60.500+0.167 = 120.480+0.167mm （5-2） 大连交通大学 2017 届本科生毕业设计 13 5. 3. 3 型芯径向尺寸的计算 1） 动模型芯径向尺寸的计算 Ls= 1340.28+0.28mm = 0.56mm Z=3= 0.187 取 x = 0.6 LM= 1 + ScpLs+ xz0= (1 + 0.0065)134 + 0.60.560.1870 = 135.210.1870mm （5-2） 2） 侧抽芯径向尺寸的计算 Ls= 60.07+0.07mm = 0.14mm Z=3= 0.047 取 x = 0.6 LM= 1 + ScpLs+ xz0= (1 + 0.0065)6 + 470 = 6.1230.0470mm （5-3） 5. 3. 4 型芯高度尺寸的计算 Hs= 1170+0.50mm = 0.50mm Z=3= 0.167 取 x = 0.6 HM= 1 + ScpHs+ xz0= (1 + 0.0065)117 + 0.60.500.1670 = 118.060.1670mm （5-4） 5. 3. 5 侧抽芯中心距的计算 Ls= 160.10+0.10mm = 0.20mm Z=3= 0.067 LM= 1 + ScpLs Z2= (1 + 0.0065)16 0.0672= 16.10 0.0335mm （5-5） 大连交通大学 2017 届本科生毕业设计 14 第六章 模架选型 6. 1 模板尺寸确定 通过1中表 4-38 初选模架序号为 8 号 （WL=315mm315mm） 模架结构大致为 A2 型，但具体各个部位尺寸参考零件图。 经计算与选择， 初步选定模架外形尺寸： 宽长高=315mm315mm488mm 6. 2 模架各尺寸的校核 （1）模具平面尺寸 315mm315mm368mm368mm（拉杆间距） ，校核合格。 （2）模具高度尺寸 488mm，因设计的模具设有动、定模垫板，且为二次分型，故校核时应减去一些尺寸，则有：165mm405mm406mm。校核合格。 （3）模具的开模行程 S=H +（510）mm=120+40mm+（510）mm=（165170）mm 10 ，所以，此处视为薄壁圆筒塑件，根据1中式（4-26）和表 4-24 可得脱模力为： F =2tESLcos(ftan)(1)K2+ 0.1A =2314400.01751200.99（0.31tan1）（10.3）K2+0.1A = 25257.89N （8-1） 式中：塑件在开模方向投影方向的投影面积 A=732。 K2= 1 + fsincos = 1 + 0.31sin1cos1 =1.00 8. 3 校核推出机构作用在塑件上的单位压应力 8. 3. 1 推出面积 A =（D2d2）4=（14621342）4= 2638.938mm2 （8-2） 8. 3. 2 推出应力 =1.2FA=1.225257.892638.98= 11.49MPa 80MPa（抗压强度）合格 （8-3） 大连交通大学 2017 届本科生毕业设计 17 第九章 冷却系统设计 9. 1 冷却介质 ABS 属中等粘度材料，其成型温度及模具温度分别为 240和 70120。所以，模具温度初步选定为 70，用常温水对模具进行冷却。 9. 2 冷却系统的简单计算 9. 2. 1 单位时间内注入模具的塑料熔体的总质量 W 1） 塑料制品的体积 V=V主+V浇+V塑=1.57+2.62+135.671cm3=139.861cm3 （9-1） 2） 塑料制品的质量 m=V=139.8611.18g=165.04g=0.165kg （9-2） 3） 塑件壁厚为 3mm，查1中表 4-34 得，取 t冷=22.5s，取注射时间 t注=2.2s，脱模时间 t脱=8s，则注射周期：t=t注+t冷+t脱=（2.2+22.5+8）s=32.7s 由此得每小时注射次数 N=3600/32.7=110.09 次 ，取 N=110 次 单位时间内注入模具中的塑料熔体的总质量 W=Nm=1100.165kg/h=18.15kg/h （9-3） 9. 2. 2 确定单位质量的塑件在凝固时放出的热量 Qs 查1中表 4-35 直接可知 PC 的单位热流量 Qs 的值 Qs=270kJ/kg。 9. 2. 3 计算冷却水的体积流量 qv 设冷却水道入水口的水温为1= 22，出水口的水温为2= 25，取水的密度 = 1000kg/m3，水的比热容c = 4.187kJ/（kg ）。则根据1中公式（4-58）可得： qv=WQs60c（12）=18.152706010004.187(2522)m3/min = 6.50103m3/min （9-4） 9. 2. 4 确定冷却水路的直径 d 当qv= 6.50103m3/min时，查1中表 4-30 可知，为了使冷却水处于湍流状态，取模具冷却水孔的直径d = 10mm。 9. 2. 5 冷却水在管内的流速 v v =4qv60d2=40.0065603.140.012m/s = 1.379m/s （9-5） 9. 2. 6 求冷却管壁与水交界面的膜传热系数 h 因为平均水温为23.5，查1中表 4-31 可得f = 6.7，则有： h =4.187f（v2）0.8d0.2=4.1876.7(10001.379)0.80.010.2kJ/（m2 h ） = 2.29104kJ/（m2 h ） （9-6） 大连交通大学 2017 届本科生毕业设计 18 9. 2. 7 计算冷却水通道的导热总面积 A A =WQsh=18.152702.291045022+252m2= 8.08103m2 9. 2. 8 计算模具所需冷却水管的总长度 L L =Ad=0.008083.140.01= 0.257m = 257mm 9. 2. 9 冷却水路的根数 x 考虑到实际生产需要，提高生产效率，设计了螺旋形水道，中心进水，周边出水，只需要一根水路就可完成。 9. 3 冷却水道的设置 采用冷却镶件的方式，具体参考零件图。 大连交通大学 2017 届本科生毕业设计 19 第十章 导向与定位结构设计 每套塑料模具都要设有导向机构，在模具工作时，导向机构可以维持动模与定模的正确合模，合模后保持型腔的正确形状。对于型腔较大较深的注射磨具，或者精密度较高， 壁厚较薄的磨具， 还需要在动模与定模之间增设锥面定位机构。 由于本次设计模具较大，故采用有肩式导柱，而导套采用直导
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