员工食堂二层混凝土框架计算书

1、芜湖双翼航空园员工食堂混凝土框架结构计算项目名称：芜湖双翼航空科技工业园员工食堂 , 为二层钢筋混凝土 框架结构，设计合理使用年限50 年, 本工程建筑占地面积1024m 2048m,建筑高度：9.50m.详见附图。总信息 :结构材料信息 :钢砼结构混凝土容重 (kN/m 3):Gc=25.00钢材容重 (kN/m 3):Gs=78.00地下室层数 :MBASE=0竖向荷载计算信息 :按模拟施工 3 加荷计算风荷载计算信息 :计算 X,Y 两个方向的风荷载地震力计算信息 :计算 X,Y 两个方向的地震力特殊荷载计算信息 :不计算结构类别 :框架结构墙元细分最大控制长度 (m)DMAX=1.00

2、是否对全楼强制采用刚性楼板假定采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法振型组合方法（CQC耦联;SRSS非耦联）WO=0.41B类T1 =0.79MPART=1NSTi =2USi =1.30CQCNMODE=6NAF=6KD =3 一组TG =0.45 Rmax1 =0.04 Rmax2=0.00 NF=4NW=4RMC=0.50风荷载信息 : 修正后的基本风压 （kN/m2）: 地面粗糙程度 : 结构基本周期（秒） : 体形变化分段数 : 各段最高层号 : 各段体形系数 :地震信息 :计算振型数 : 地震烈度 : 场地类别 : 设计地震分组 : 特征周期 多遇地震影响系数最大值 罕遇地震影

3、响系数最大值 框架的抗震等级 : 剪力墙的抗震等级 : 活荷重力荷载代表值组合系数结构的阻尼比 (%):DAMP=5.00是否考虑偶然偏心 :是是否考虑双向地震扭转效应 :否斜交抗侧力构件方向的附加地震数=0TC =0.80周期折减系数活荷载信息考虑活荷不利布置的层数不考虑柱、墙活荷载是否折减折算传到基础的活荷载是否折减折算计算截面以上的层数折减系数11.002-30.85调整信息 :中梁刚度增大系数：BK =2.00梁端弯矩调幅系数：BT =0.85梁设计弯矩增大系数：BM=1.00连梁刚度折减系数：BLZ =0.70梁扭矩折减系数：TB =0.40全楼地震力放大系数：RSF =1.000.

4、2Qo 调整起始层号：KQ1=10.2Qo 调整终止层号：KQ2=2是否按抗震规范 5.2.5 调整楼层地震力IAUTO525 =1是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB=0强制指定的薄弱层个数NWEAK=1强制指定的薄弱层层号WEAKNO=0配筋信息 ：梁主筋强度 (N/mm2)：IB =360柱主筋强度 (N/mm2)：IC =360墙主筋强度 (N/mm2)：IW =300梁箍筋强度 (N/mm2)：JB =210柱箍筋强度 (N/mm2)：JC =210墙分布筋强度 (N/mm2)：JWH=210边缘构件箍筋强度 (N/mm2)：JWB=210梁箍筋最大间距 (mm)：SB

5、=100.00柱箍筋最大间距 (mm)：SC =100.00墙水平分布筋最大间距 (mm)：SWH=200.00墙竖向筋分布最小配筋率 (%)：RWV=0.30结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数 :NSW=0结构底部NSV层的墙竖向分布配筋率：RWV仁0.60RWO=1.00设计信息 :结构重要性系数荷载组合信息 :恒载分项系数 :CDEAD=1.20活载分项系数 :CLIVE=1.40风荷载分项系数 :CWIND=1.40水平地震力分项系数 :CEA_H=1.30竖向地震力分项系数 :CEA_V=0.50特殊荷载分项系数 :CSPY=0.00活荷载的组合系数 :CD_L =0.70风荷

6、载的组合系数 :CD_W=0.60活荷载的重力荷载代表值系数 :CEA_L =0.50柱计算长度计算原则 : 梁柱重叠部分简化 : 是否考虑 P-Delt 效应： 柱配筋计算原则 : 钢构件截面净毛面积比 : 梁保护层厚度 (mm): 柱保护层厚度 (mm): 是否按砼规范 (7.3.11-3)无侧移 不作为刚域 否 按单偏压计算 RN =0.85 BCB=25.00 ACA=30.00 计算砼柱计算长度系数 : 是各层的质量、质心坐标信息质心 X 质心 Y 质心 Z恒载质量 活载质量附加质量(m)(m)(t)(t)2 12.495 20.3129.600930.2 31.20.01 12.6

7、29 20.5665.100928.3 130.20.0活载产生的总质量(t):161.403恒载产生的总质量(t):1858.536附加总质量 （t）:0.000结构的总质量 （t）:2019.939恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果各层构件数量、构件材料和层高层号梁元数柱元数墙元数层高累计高度（混凝土 ）（混凝土 ）（混凝土 ）(m)(m)1120(30)35(30)0(30)5.1005.1002140(30)35(30)0(30)4.5009.600风荷载信息层号风荷载 X剪力

8、X 倾覆弯矩 X风荷载 Y剪力Y 倾覆弯矩 Y2152.07152.1 684.398.7498.7444.31141.71293.8 2182.691.48190.21414.5各楼层等效尺寸( 单位 :m,m*2)各楼层等效尺寸层号面积 形心 X形心 Y 等效宽 B等效高 H最大宽BMAX 最小宽BMIN1997.9212.6019.80 25.2039.6039.6025.202997.9212.6019.80 25.2039.6039.6025.20各楼层的单位面积质量分布 （单位 :kg/m*2）层号 单位面积质量 gi11060.762963.39质量比 max(gi/gi -1,

9、gi/gi+1)1.101.00计算杆件内力各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No : 层号Xstif ，Ystif : 刚心的 X， Y 坐标值Alf : 层刚性主轴的方向Xmass， Ymass : 质心的 X， Y 坐标值Gmass : 总质量Eex，Eey : X， Y 方向的偏心率Ratx ，Raty: X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值Ratx1 ，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相 应塔侧移刚度 70%的比值 , 或上三层平均侧移刚度 80%的比 值中之较小者RJX RJY RJZ：结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度

10、 Xstif=13.5109(m)Ystif=19.8000(m) Alf=0.0000(Degree)Xmass=12.6295(m)Ymass=20.5657(m)Gmass活荷折减)=Eex = 0.0538Ratx =1.0000Ratx1=1.3788 放大系数 = 1.001188.7632(1058.5518)(t)Eey=0.0485Raty =1.0000Raty1=1.3561 薄弱层地震剪力结构整体抗倾覆验算结果抗倾覆力矩 Mr倾覆力矩 Mov比值 Mr/Mov零应力区 (%)X 风荷载256027.31880.2136.170.00Y 风荷载400705.41217.5

11、329.130.00X地震256027.33566.771.780.00Y地震400705.43771.1106.260.00结构整体稳定验算结果层号X 向刚度Y 向刚度层高上部重量X 刚重比Y 刚重比10.162E+060.179E+065.1020199.40.8945.1320.168E+060.188E+064.509614.78.5488.14该结构刚重比 Di*Hi/Gi大于 10, 能够通过高规 (5.4.4) 的RJX = 1.6194E+05(kN/m)RJZ= 0.0000E+00(kN/m)Ystif=19.8000(m) AlfXmass=12.4947(m)Gmass

12、活荷折减)=992.5788(Eex =0.0066EeyRatx =1.0361RatyRatx1= 1.0000RJX= 1.6778E+05(kN/m)= 0.0000E+00(kN/m)RJY = 1.7874E+05(kN/m)Xstif=12.6000(m)=45.0000(Degree)Ymass=20.3117(m)961.3873)(t)= 0.0321=1.0534RJZRaty1=1.0000RJY= 1.8830E+05(kN/m)整体稳定验算该结构刚重比 Di*Hi/Gi大于 20, 可以不考虑重力二阶效应楼层抗剪承载力、及承载力比值层号X 向承载力Y 向承载力 Ra

13、tio_Bu:X,Y0.1849E+04 0.1868E+041.00 1.000.2422E+04 0.2377E+041.31 1.27周期、地震力与振型 : 考虑扭转耦联时的振动周期 (秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数 (X+Y)10.79302.900.95 ( 0.95+0.00 )0.0520.754396.970.91 ( 0.01+0.90 )0.0930.730258.380.14 ( 0.04+0.10 )0.8640.26052.740.93 ( 0.93+0.00 )0.0750.252594.460.99 ( 0.01+0.98 )0.01

14、60.242425.670.08 ( 0.07+0.01 )0.92地震作用最大的方向=0.604 ( 度)扭转系数仅考虑 X 向地震作用时的地震力各振型作用下X 方向的基底剪力振型号剪力 (kN)534.44振型1的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN -m)21313.8015.54-1088.9611220.6511.37-818.34振型2的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN -m)214.89-38.40179.30113.22-27.19138.078.11各层 X 方向的作用力 (CQC)Flo

15、orFx Vx (分塔剪重比 ) ( 整层剪重比 ) (kN) (kN) 333.06( 3.46%) 557.30( 2.76%)333.06252.28( 3.46%)( 2.76%)Mx(kN -m)1498.794305.55Static Fx(kN)472.35252.76仅考虑 Y 向地震时的地震力各振型作用下振型号12FloorFyVy ( 分塔剪重比(kN)(kN)2350.46350.46( 3.65%)1265.33589.23( 2.92%)各楼层地震剪力系数调整情况) ( 整层剪重比 )My Static Fy(kN - m)(kN)( 3.65%)1577.09493

16、.34( 2.92%)4548.52265.15 抗震规范 (5.2.5)验算层号塔号X 向调整系数111.000211.000Y 向调整系数1.0001.000振型1的地震力FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN -m)2115.800.78-54.831111.110.57-41.21振型2的地震力FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN -m)21-39.57310.45-1449.6211-26.02219.80-1116.29Y 方向的基底剪力剪力 (kN)1.35530.24各层 Y 方向的作用力 (CQC)所有位移

17、的单位为毫米 工况 1 = X 方向地震作用下的楼层最大位移FloorJmaxMax -(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax -DxAve-DxRatio -DxMax -Dx/hDxR/DxRatioAX21836.105.491.114500.1872.242.021.111/2008.52.0%1.001993.903.491.125100.993.903.491.121/1307.98.6%1.18X 方向最大值层间位移角 : 1/1307.工况 2 = X-5% 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移FloorJmaxMax - (X)Ave-(X)Ratio-(X)h

18、JmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/hDxR/DxRatioAX21085.665.481.034500.1122.132.021.061/2109.51.9%1.001363.583.491.035100.363.583.491.031/1423.99.0%1.17X 方向最大值层间位移角 : 1/1423.工况 3 = X+5%偶然偏心地震作用下的楼层最大位移FloorJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/hDxR/DxRatioAX21836.895.491.254500.187

19、2.562.021.271/1759.52.2%1.001994.403.501.265100.994.403.501.261/1158.98.1%1.18X方向最大值层间位移角：1/1158.工况 4 = Y 方向地震作用下的楼层最大位移FloorJmaxMax-(Y)JmaxDAve-(Y)Max-DyDyR/DyRatioAY211085.271121.891.0011363.43363.431.20Ratio-(Y)Ave-DyhRatio-DyMax-Dy/h5.161.024500.1.871.011/2384.56.1%3.311.045100.3.311.041/1486.99.6%丫方向最大值层间位移角1/1486.工况 5 = 丫-5% 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移Floor Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y)hJmaxDMax -DyDyR/DyRatio_AY21125.395.161872.031.001493.413.31493.411.20Ave-DyRatio -DyMax -Dy/h1.044500.1.871.081/2222.56.4%1.035100.3.311.031/1494.99.9%Y 方向最大值层间位移角 : 1/1494.工况 6 = 丫+5%偶然偏心地震作用下的楼层最大位移FloorJmax