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1 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告论文相似性检测报告（详细版）论文相似性检测报告（详细版）报告编号：报告编号：854f4a20-1b7b-428c-9089-a4bc00ff6b94原文字数：原文字数：25,117检测日期：检测日期：2015年06月19日检测范围：检测范围：中国学术期刊数据库（CSPD）、中国学位论文全文数据库（CDDB）、中国学术会议论文数据库（CCPD）、中国学术网页数据库（CSWD） 检测结果：检测结果：一、总体结论一、总体结论总相似比：21.74%21.74% (参考文献相似比：0.00%0.00%，排除参考文献相似比：21.74%21.74%)二、相似片段分布二、相似片段分布 注：绿色区域绿色区域为参考文献相似部分，红色区域红色区域为其它论文相似部分。三、相似论文作者（举例23个）三、相似论文作者（举例23个）点击查看全部举例相似论文作者四、典型相似论文（举例29篇）四、典型相似论文（举例29篇） 头部中前部中部中后部尾部序号序号相似比相似比相似论文标题相似论文标题参考文献参考文献论文类型论文类型作者作者来源来源发表时间发表时间12.72%碟式光热发电装置反射盘加工设备的设计学位论文蒋金华北电力大学(保定)201422.17%常规武器爆炸作用下地下结构的动力响应及智能隔震研究学位论文廖维张北京工业大学200732.17%热水器内胆对装旋压机设计期刊论文李坤山 等机械工程师200541.63%逆变型磁流变阻尼器的理论与试验研究学位论文牛东旭北京工业大学2005论文相似性检测报告（详细版）论文相似性检测报告（详细版）报告编号：报告编号：854f4a20-1b7b-428c-9089-a4bc00ff6b94题 名：题 名：YB32-200型压力机液压系统的设计作 者：作 者：张亮原文字数：原文字数：24,484检测日期：检测日期：2015年06月19日检测范围：检测范围：中国学术期刊数据库（CSPD）、中国学位论文全文数据库（CDDB）、中国学术会议论文数据库（CCPD）、中国学术网页数据库（CSWD）检测结果：检测结果：2 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告点击查看全部举例相似论文五、相似论文片段（共22个）五、相似论文片段（共22个） 序号序号相似比相似比相似论文标题相似论文标题参考文献参考文献论文类型论文类型作者作者来源来源发表时间发表时间51.63%便携式水液压教学实验箱的研制学位论文黄维华中科技大学201261.63%液压缸参数化CAD系统建模方法及应用研究学位论文王欣天津大学200671.63%论液压支架液压系统的技术参数的研究期刊论文洪亮 等中国科技纵横201381.63%垂直垃圾压缩机的设计与分析研究学位论文赵传林广西大学200991.63%箱梁横移台车的机构设计学位论文康新华太原理工大学2006101.63%箱梁横移车同步液压系统的设计学位论文李斌太原理工大学2006111.09%液压元件试验台机械结构设计期刊论文都志刚卷宗2014121.09%多轴车辆第三轴电控液压转向系统研究学位论文刘少君合肥工业大学2013131.09%电液位置伺服系统的计算机辅助设计学位论文齐爱坤燕山大学2006141.09%作业绞车液压传动系统设计与分析学位论文刘天浪大庆石油学院2007151.09%U型箍成形原理、工艺分析及成形装置设计学位论文王鑫东南大学20051 1送检论文片段送检论文片段相似论文片段相似论文片段【1.09%】位置：头部中前部中部中后部尾部来源：YB32-200型四柱万能液压机PLC控制系统的开发 期刊论文液压与气动，2011年 吴怀超 等液压压力机的液压系统原理图：图2.3.3-1 液压压力机的液压系统原理图电磁铁IDT断电；如果是定程工艺方式,则收稿日期:201047-25作者简介:吴怀超(1975一),男,湖北红安人,副教授,博士,硕导,主要从事电液控制技术、嵌入式控制技术方面的教学与科研工作。万方数据 2011年第2期 液压与气动 571.琐出缸2.顶出缸换向阀3.先导换向阀4.主3 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告1-顶出缸 2-顶出缸换向阀 3-先导换向阀 4-主缸安全阀 5-主液压缸 6-充液筒 7-主缸换向阀 8-压力继电器 9-预泄压换向阀 10-顺序阀 11-泵站溢流阀 12-减压阀 13-顶出缸溢流阀 14-顶出缸安全阀 15-变量泵 16-滤油器 17-远程调压阀 18-单向阀 19、20-液控单向阀.下表2.3.3-2所示为电磁铁、行程阀和压力继电器的动作顺序表：表2.3.3-2 动作顺序表液压缸动作名称电磁铁1DT2DT3DT4DT主液压缸缸安全阀5.主液压缸6.充液筒7.主缸换向阀8.压力继电器9.预泄压换向阀10.顺序阀儿.泵站溢流阀12.减压阀13.顶出缸溢流阀14.顶出缸安全阀15.变量泵16.滤油器17.远程调压阀18.单向阀19、20.液控单向阀2 2送检论文片段送检论文片段相似论文片段相似论文片段【1.09%】位置：头部中前部中部中后部尾部来源：热水器内胆对装旋压机设计 期刊论文机械工程师，2005年 李坤山 等变量泵通过压力反馈输出流量自动减小，此时上滑块转入慢速加压。(3) 主缸保压延时当系统压力升高到压力继电器8的调定值时，压力继电器发出信号使1DT断电，先导阀3和主缸换向阀2恢复到中位。此时，液压泵通过换向阀中位卸荷，主缸上腔的高压油被活塞密封环和单向阀所封闭，处于保压状态压力升高,变量泵通过压力反馈,输出流量自动减小,活塞杆连同上胎具慢速加压。(3)主缸保压当系统压力升高到压力继电器的调定值时, 压力继电器发出信号使 lYA 断电,先导阀和主缸换向阀恢复到中位。 此时液压泵通过换向阀中位卸荷,主缸上腔的液压油被活塞密封环和单向阀所封闭,处于保压状态。(4)旋压进给电磁铁 4YA 通电时, 进给缸换向阀4 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告3 3送检论文片段送检论文片段相似论文片段相似论文片段【1.09%】位置：头部中前部中部中后部尾部来源：热水器内胆对装旋压机设计 期刊论文机械工程师，2005年 李坤山 等停止上滑块回程至挡块压下行程开关电磁铁2DT断电，先导阀和主缸换向阀都处于中位，这时上滑块停止不动，液压泵在较低压力下卸荷。2.2.5顶出缸的运动(1) 顶出缸活塞向上顶出电磁铁4DT通电时，顶出缸换向阀右位接入系统。其油路为：进油路：液压泵顺序阀10主缸换向阀7顶出缸换向阀2顶出缸；回油路：顶出缸上腔顶出缸换向阀2油箱。(2) 顶出缸活塞向下退回和原位停止4DT断电、3DT通电时油路换向，顶出缸活塞向下退回。当挡块压在原位开关时，电磁铁3DT断电，顶出缸换向阀处于接入系统,其油路为:进油路: 液压泵!顺序阀!主缸换向阀!进给缸换向阀!进给缸左腔。回油路:进给缸右腔!进给缸换向阀!油箱。(5)进给缸活塞退回和原位停止和旋压轮相连支架上的挡块碰到限位开关后,4YA断电,3YA 通电,油路换向,进给缸活塞退回。 当挡块压下原位开关时,电磁铁 3YA 断电,进给缸换向阀处于中位,进给缸活塞原位停止。(6)主缸泄压后快速返回由于主缸上腔油压高,直径大、行程长,缸内油液在加压过程中储存了很多能量,为此,主缸必须先泄压后再回程4 4送检论文片段送检论文片段相似论文片段相似论文片段【1.09%】位置：头部中前部中部中后部尾部来源：自动变速器负载模拟器的设计与研究 学位论文吴义华，2008年 哈尔滨工业大学液压缸的工作压力，可以计算出液压缸的缸筒内径、活塞杆直径及有效面积等参数。图3.1.1-1所示为液压缸简图：图3.1.1-1 液压缸简图根据液压系统设计简明手册，按液压缸工作压力选取d/D可知：当工作压力p=25MPa时，d/D=0.7，在此处取d/D=0.7。13表3.1.1-2所示为液压缸内径D与活塞杆直径d的关系：表3.1.1-2 液压缸内径D与活塞直径d的关系综上所述，系统最大承载力为 1500N。3.1.3 液压缸工作压力的确定选取液压缸的最大工作压力为 6MPa。3.1.4 工作行程的确定根据设计要求可知，工作行程取 30mms = 。3.1.5 液压缸结构设计与校核3.1.5.1 缸筒内径的计算 对于以推出力设计为主的液压缸，缸筒内径1.1284 NFDP (3-3)式中 缸筒内径(mm)；D- 21 - 哈尔滨工业大学工学硕士学位论文NF 推力(N)；P 系统工作压力(Pa)。15001.1284 21.85mm4D = (3-4)由标准给出的液压缸内径尺寸系列，选取 D=25mm,以与前面分析一致。3.1.5.2 活塞杆直径5 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告按液压缸工作压力选取d/D工作压力P/(MPa)d/D 20.20.0.3250.50.58670.620.7070.7由表2.2.1-1中工作循环各阶段的外负载值分析知：液压缸最大外负载F=200000N，根据液压设计5 5送检论文片段送检论文片段相似论文片段相似论文片段【1.09%】位置：头部中前部中部中后部尾部来源：箱梁横移台车的机构设计 学位论文康新华，2006年 太原理工大学低压系统中，回油路中设置背压阀，取背压p 2 =1MPa。表3.1.1-3所示为执行元件背压的估计值：表3.1.1-3 执行元件背压的估计值系统类型背压P2（MPa）中、低压系统简单系统和轻载节流调速系统0.20.5回油路带调速阀的调速系统0.50.8回油路带背压阀0.51.5采用带补液压泵的闭式回路0.81.5中高压系统同上比中低压系统高50%100%背压。其取值可参照表3.3。表5-4执行元件背压的估计值Tab 54 the estimation valueofback pressure ofexecute component系 统 类 型 背压MPa一般轻载的节流调速系统0.2-0.5回油路带调速阀的系统 O.5-O.8中、低压系统回油路带背压阀 O.5-1.5(O-8MPa)采用带补油泵的闭式回路 0.8-1.5中、高压系统 同上 比中、低压系统高高压系统 如锻压机械等 初算时背压可忽略不计由于本液压系统的系统6 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告高压系统如锻压机械等初算时背压可忽略不计6 6送检论文片段送检论文片段相似论文片段相似论文片段【1.09%】位置：头部中前部中部中后部尾部调速系统0.20.5回油路带调速阀的调速系统0.50.8回油路带背压阀0.51.5采用带补液压泵的闭式回路0.81.5中高压系统同上比中低压系统高50%100%高压系统如锻压机械等初算时背压可忽略不计根据前面所确定的液压缸工作压力，液压缸内径与活塞杆直径的关系和液压缸的背压，可以得到：当无杆腔为工作腔时： （3.1）式中 液压缸的工作腔压力； 液压缸的回油腔压力； 液压缸无杆腔的有效面积， 液压缸有杆腔的有效面积， 液压缸内径或活塞直径； 活塞杆直径7 7送检论文片段送检论文片段相似论文片段相似论文片段【1.09%】位置：头部中前部中部中后部尾部来源：变桨距风力发电机组液压系统设计时应考虑的几个问题 会议论文2003年中国太阳能学会学术年会，2003年 罗瑞合7 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告液压缸内径与活塞杆直径的关系和液压缸的背压，可以得到：当无杆腔为工作腔时： （3.1）式中 液压缸的工作腔压力； 液压缸的回油腔压力； 液压缸无杆腔的有效面积， 液压缸有杆腔的有效面积， 液压缸内径或活塞直径； 活塞杆直径； 液压缸的最大外负载；m液压缸的机械效率，由前面选定 m=0.95;由以上分析取得的条件和公式（3.1）可计算得：D=327mm，d=0.7D=229mm；计算所得的D与d值按照GB/T2348-1993进行圆整，4由于括号内尺寸为非优先选用的尺寸，所以圆整为D=320mm，d=220mm。液压缸液压缸有杆腔为工作腔时一吼式中 ，液压缸的工作腔压力；，液压缸的回油腔压力；，（）液压缸有杆腔的有效面积；液压缸无杆腔的有效面积；液压缸的内径；活塞杆直径；液压缸的最大外负载；】广液压缸的机械效率。通过计算得液压缸的内径及活塞杆直径，最后选取标准液嚣缸直径及活塞杆直径。液压缸无杆腔为工作腔单活塞杆液压缸无杆腔为工作腔时一一 竺兰竺璺塑苎竺竺竺兰兰苎竺竺兰竺竺兰璺竺兰！竺式中。一液压缸的工作腔压力一液压缸的回油腔压力；，。液压缸无杆腔的有效面积：（。一：）液压缸有杆腔的有效面积；液压缸的内径；一活塞杆直径8 8送检论文片段送检论文片段相似论文片段相似论文片段【1.09%】位置：头部中前部中部中后部尾部来源：结晶器振动液压系统设计与振动液压缸可靠性研究 学位论文李为，2012年 武汉科技大学不同而各异。一般计算时可分为薄壁圆筒和厚壁圆筒。液压缸的内径D与其壁厚的比值D/10的圆筒称为薄壁圆筒。起重运输机械和工程机械的液压缸，一般用无缝钢管材料，大多属于薄壁圆筒结构，其壁厚按薄壁圆筒公式计算：圆筒公式计算： （3.3）式中 液压缸壁厚（m）；D 液压缸内径（m）;效果图缸体壁厚液压缸的壁厚由液压缸的强度条件来计算。液压缸的壁厚指的是缸筒结构中最薄处的厚度。从材料力学可知，承受内压力的圆筒；其内应力分布靓律因壁厚的不同而各异。一般计算时可分为薄壁圆筒和厚壁圆筒。液压缸的内径与其壁厚万的比值万的圆筒称为薄壁圆筒。起重运输机械和工程机械的液压缸，一般用无缝钢管材料，大多属于薄壁圆筒结构8 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告 实验压力，一般取最大工作压力的（1.251.5）倍；缸筒材料9 9送检论文片段送检论文片段相似论文片段相似论文片段【1.09%】位置：头部中前部中部中后部尾部来源：液压缸参数化CAD系统建模方法及应用研究 学位论文王欣，2006年 天津大学直径系列后，取主缸缸体外径D1430mm3.1.3缸盖厚度的确定一般液压缸多为平底缸盖，其有效厚度t按强度要求可用下面两式进行近似计算。21无孔时 （3.4）有孔时 （3.5）式中 缸盖有效厚度（m）; 缸盖止口内径（m）; 缸盖孔的直径（m）。下面以无孔时的情况进行估算，并在最后增加适度的安全裕量即可满足液压缸的设计需要。由缸盖厚度估算公式（3.4）估算得，有效厚度确定液压缸工作行程长度,可根据执行机构实际工作的最大行程来确定,并参照(GB234980)液压缸活塞行程参数系列选取。(4)缸盖厚度的确定一般液压缸多为平底缸盖,其有效厚度t按强度要求计算:无孔时,0.433。:高 (2-12)有孔时t0.433D2 (2-13)式中f:缸盖有效厚度(mm)；仍:缸盖止口内径(肌肌)；疡:缸盖孔的直径(m聊)。(5)最小导向长度的确定活塞杆全部外伸时,从活塞支撑面中点到缸盖1010送检论文片段送检论文片段相似论文片段相似论文片段【1.09%】位置：头部中前部中部中后部尾部来源：常规武器爆炸作用下地下结构的动力响应及智能隔震研究 学位论文廖维张，2007年 北京工业大学缸盖有效厚度（m）; 缸盖止口内径（m）; 缸盖孔的直径（m）。正弦激励振幅仅为5ram,保守考虑(如果行程太小,则活塞与缸筒端壁可能发生碰撞),活塞行程取为45mm。缸盖厚度的确定一般液压缸多为平底缸盖,其有效厚度t可按如下计算公式确定:北京-业大学1学博十学位论文F晓n4331尚(4-6)式子中t为缸盖的有效厚度(m),D”为9 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告下面以无孔时的情况进行估算，并在最后增加适度的安全裕量即可满足液压缸的设计需要。由缸盖厚度估算公式（3.4）估算得，有效厚度t157mm。综合前面缸筒的安全壁厚，这里取缸盖厚度为t=160mm。3.1.4最小导向长度的确定当活塞杆全部外伸时，从活塞支撑面中点到缸盖滑动支撑面中点的距离H称为最小导向长度。16如果缸盖的止口内径(m),经计算仁14mm,安全考虑调整为t20mm。最少导向长度的确定当活塞杆全部外伸时,从活塞支撑面中点到缸盖滑动支撑面中点的距离1111送检论文片段送检论文片段相似论文片段相似论文片段【1.09%】位置：头部中前部中部中后部尾部来源：逆变型磁流变阻尼器的理论与试验研究 学位论文牛东旭，2005年 北京工业大学缸盖厚度为t=160mm。3.1.4最小导向长度的确定当活塞杆全部外伸时，从活塞支撑面中点到缸盖滑动支撑面中点的距离H称为最小导向长度。16如果导向长度过小，将使液压缸的初始挠度（间隙引起的挠度）增大，影响液压缸的稳定性，因此设计时必须保证有一定的最小导向长度。如下图3.1.4所示标示：图3.1.4 主缸导向长度活塞杆全部外伸时,从活塞支撑面中点到缸盖滑动支撑面中点的距离H称为最小导向长度。如果导向长度过小,将使液压缸的初始挠度(间隙引起的挠度)增大,影响液压缸的稳定性,因此设计时必须保证有一定的最小导向长度,其应满足以下要求日五L+iD(3-14) 北京工业大学工学硕士学位论文式中L为液压缸的最大行程,D为液压缸的内径。(5)缸体长度的确定1212送检论文片段送检论文片段相似论文片段相似论文片段【1.09%】位置：头部中前部中部中后部尾部来源：常规武器爆炸作用下地下结构的动力响应及智能隔震研究 学位论文廖维张，2007年 北京工业大学如果导向长度过小，将使液压缸的初始挠度（间隙引起的挠度）增大，影响液压缸的稳定性，因此设计时必须保证有一定的最小导向长度。如下图3.1.4所示标示：图3.1.4 主缸导向长度简图对一般的液压缸，最小导向长度H应符合下列公式所附在的范围之内：最小导向长度。如果导向长度过小,将使液压缸的初始挠度(间隙引起的挠度)增大,影响液压缸的稳定性,因此设计时必须保证有一定的最小导向长度,其应满足以下要求r nH兰+兰(4.7)20 2式中L为液压缸的最大行程,D为液压缸的内径。缸体长度的确定液压缸缸体内部长度应等于活塞的行程、活塞的宽度之和,缸体的外形长度10 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告 （3.6）式中L指液压缸的最大行程；D指液压缸的内径。可知主缸的最大行程H=700mm，液压缸内径D=320mm代入公式（3.6）中，求主缸的最小导向长度1313送检论文片段送检论文片段相似论文片段相似论文片段【1.63%】位置：头部中前部中部中后部尾部来源：垂直垃圾压缩机的设计与分析研究 学位论文赵传林，2009年 广西大学长度，可以根据执行机构实际工作的最大行程来确定，并参照下表3.1.5中的系列尺寸来选取标准值。22表3.1.5 液压缸活塞行程参数系列255080100125160200250320400500630800100012501600200025003200400040639011014018022028036045050070090011001400180022002800390024026030034038042048053060065075085095010501200130015001700190021002400260030003800由已知条件知道最大工作行程为700mm，参考上表参数系列，取液压缸工作行程为700mm。安全。2.6.4液压缸工作行程和缸体长度的确定液压缸工作行程长度,可根据执行机构实际工作的最大行程来确定,查表241,最终确定活塞杆行程为L1975衄,厶1375衄。液压缸缸体内部长度应该等于活塞的行程与活塞的宽度之和。缸体外形长度还要考虑到两端端盖的厚度。二般液压缸缸体长度不应大于内经的20-30倍。最终确定缸体长度厶2540衄,乞1775 ram。2.6.5液压缸11 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告3.1.6缸体长度的确定液压缸缸体内部长度等于活塞的宽度加上活塞的行程。缸体外形长度必须考虑到两端端盖的厚度。总之，一般液压缸缸体长度不能大于内径的2030倍。由上面所述，液压缸的缸体长度应满足L (2030 )D =64009600mm；由主缸行程为700mm，活塞宽度为200mm,缸盖厚度为160mm，通过计算可知，主缸的长度1414送检论文片段送检论文片段相似论文片段相似论文片段【1.09%】位置：头部中前部中部中后部尾部来源：碟式光热发电装置反射盘加工设备的设计 学位论文蒋金，2014年 华北电力大学(保定)端盖的厚度。总之，一般液压缸缸体长度不能大于内径的2030倍。由上面所述，液压缸的缸体长度应满足L (2030 )D =64009600mm；由主缸行程为700mm，活塞宽度为200mm,缸盖厚度为160mm，通过计算可知，主缸的长度取L=1285mm。在这里综合液压缸缸体内部长度和端盖厚度，取液压缸缸体长度L=1080mm。活塞杆工作中主要受压，当液压缸的支承长度Lb(1015)d时，必须对活塞杆的弯曲稳定性进行校核,d为活塞杆直径。通过计算确定液压缸缸体的内部长度等于活塞的最大工作行程、活塞的宽度和隔套的长度之和。缸体的外部长度还应考虑两端端盖的厚度，不应大于缸体内径 D 的 2030倍，即：L 缸（2030）D 。由主缸最大工作行程为 700mm，活塞宽度为 192mm，缸盖厚度为 46mm，隔套厚度 42mm，计算求得主缸的长度取 L 缸=1026mm。（9）活塞杆的稳定性校核活塞杆在工作过程中主要受压力作用，当液压缸的支承长度 Lb(1015)d（d为活塞杆直径）时，须对活塞杆的弯曲稳定性1515送检论文片段送检论文片段相似论文片段相似论文片段【1.63%】位置：头部中前部中部中后部尾部来源：便携式水液压教学实验箱的研制 学位论文黄维，2012年 华中科技大学活塞杆满足使用要求，工作时不会失稳。3.1.7液压缸的结构设计液压缸主要尺寸确定以后，就进行各部分的结构设计。主要包括：液压缸缸体与缸盖的连接结构、活塞杆与活塞的连接结构、活塞杆导向部分的结构、密封装置、缓冲装置、排气装置、以及液压缸的安装连接结构等。由于工作条件的不同，结构形式也各不相同，设计时根据具体情况进行选择。确定了液压缸的主要结构尺寸。紧接着需要确定各部位的结构。主要包括：缸体与缸盖的连接结构、活塞杆与活塞的连接结构、活塞杆导向部分结构、密封装置、缓冲装置、排气装置、及液压缸的安装连接结构等。由于工作条件不同，结构形式也各不相同。缸体与缸盖采用法兰结构连接。它具有以下优点：结构12 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告(1) 缸体与缸盖的连接形式缸体与缸盖常见连接方式有法兰连接式、半环连接式、螺纹连接式、拉杆连接1616送检论文片段送检论文片段相似论文片段相似论文片段【1.09%】位置：头部中前部中部中后部尾部来源：煤矿井下单轨吊制动系统的设计及性能研究 学位论文褚言军，2011年 山东科技大学较小的场合。综合考虑，本设计中采用螺纹连接，如图3.1.7-2所示。图3.1.7-2螺纹式连接(3) 活塞杆导向部分的结构活塞杆导向部分的结构，包括活塞杆与端盖、导向套的结构，以及密封、防尘和锁紧装置等。导向套的结果可以做成端盖整体式直接导向，也可以做成与端盖分开的导向套导向结构。后者导向场合。4）锥销连接：结构可靠，用锥销连接销孔时，必须配铰，销钉连接后必须锁紧，多用于负荷较小的场合。本设计中选取螺纹连接的型式。（3）活塞杆导向部分的结构活塞杆导向部分的结构，包括活塞杆与端盖、导向套的结构，以及密封、防尘和锁紧装置等。导向套的结构可以做成端盖整体式直接导向，也可以做成与端盖分开的导向套结构。1）无导向套（环）：前端盖1717送检论文片段送检论文片段相似论文片段相似论文片段【1.09%】位置：头部中前部中部中后部尾部来源：深海沉积物无扰动保压取样技术的研究 学位论文李峰，2008年 浙江大学机械与能源工程学院缓冲措施，对液压缸运动速度进行控制。当活塞移至端部，缓冲柱塞接近缸端的缓冲孔时，活塞与缸端就会形成封闭空间，该闭合空间中受挤的剩余油液只能从节流小孔或缓冲柱塞与孔槽之间的节流环缝中挤出，从而造成背压迫使运动柱塞降速制动，实现缓冲。如图3.1.7-3所示。图3.1.7-3 节流口可调式缓冲装置(5) 排气装置排气装置在液压缸柱塞开始插入缸端的缓冲孔时,活塞与缸端之间形成封闭空间,该腔中受困挤的剩余油液只能从节流小孔或缓冲柱塞与孔槽之间的节流环缝中挤出,从而造成背压迫使运动柱塞降速制动,实现缓冲。目前普遍采用在缸进出口设单向节流阀,可调节缓冲效果。由于本课题中,液压缸带动的重量主要包括衬筒活塞13 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告1818送检论文片段送检论文片段相似论文片段相似论文片段【1.63%】位置：头部中前部中部中后部尾部来源：碟式光热发电装置反射盘加工设备的设计 学位论文蒋金，2014年 华北电力大学(保定)长度的确定液压缸缸体内部长度等于活塞的宽度加上活塞的行程。而缸体的外形尺寸必须要考虑两端端盖的厚度，总的来讲，液压缸缸体的长度L不得大于缸体内径D的2030倍，即：L（2030）D 。由以上计算得知主缸行程为250mm，活塞的宽度为160mm,缸盖的厚度为25mm，通过计算可知，主缸的长度取L缸=650mm。(8) 校核活塞杆的稳定性当液压缸的支承长度Lb(1015)d时，应该对活塞杆的弯曲稳定性进行校核,d为活塞杆直径。通过计算可知，Lb的最大值不可能大于L杆+L缸=1355mm，而(1015)d=20003000mm。将参数代入Lb(1015)d中，比较后Lb(1015)d，活塞杆满足使用要求，工作时不会失稳。综上所计算得，绘制装配图如图3.1.7-5所示:图3.1.7-5 顶出缸装配图1-缸筒 2-活塞 3-活塞杆确定液压缸缸体的内部长度等于活塞的最大工作行程、活塞的宽度和隔套的长度之和。缸体的外部长度还应考虑两端端盖的厚度，不应大于缸体内径 D 的 2030倍，即：L 缸（2030）D 。由主缸最大工作行程为 700mm，活塞宽度为 192mm，缸盖厚度为 46mm，隔套厚度 42mm，计算求得主缸的长度取 L 缸=1026mm。（9）活塞杆的稳定性校核活塞杆在工作过程中主要受压力作用，当液压缸的支承长度 Lb(1015)d（d为活塞杆直径）时，须对活塞杆的弯曲稳定性进行校核。通过计算，(1015)d=50003000mm，而 Lb 的最大值不可能大于 L 杆+L 缸=2385mm，因此，活塞杆满足使用要求，工作时不会失稳。3.主缸有效工作面积及最大工作流量主缸有效工作1919送检论文片段送检论文片段相似论文片段相似论文片段【1.09%】位置：头部中前部中部中后部尾部来源：基于液压平台的八点同步控制系统的研究及应用 学位论文张朝亮，2008年 河南科技大学方便。同时供油装置的震动、液压油的发热都将对机床的加工精度产生不利的影响，因此很少采用，一般非标准设备不推荐使用。维修方便。2.容积的确定液压油箱有效容积的确定:液压油箱的作用是储存液压油、分离液压油中的杂质和空气,同时起到散热作用。液压油箱在不同的工作条件下,影响散热的条件很多,14 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告3.4.1液压油箱的设计液压油箱的作用是贮存液压油，分离液压油中的杂质和空气，同时还可以起到散热的作用。12(1) 液压油箱有效容积的确定液压油箱在不同的工作条件下，影响散热的条件很多，通常通常按压力范围来考虑。由于八个油缸全行程所需要油液体积为 32L,而且系统非频繁工作,根据超高压的优势,每台液压站的有效容积2020送检论文片段送检论文片段相似论文片段相似论文片段【1.09%】位置：头部中前部中部中后部尾部来源：电液位置伺服系统的计算机辅助设计 学位论文齐爱坤，2006年 燕山大学散热的作用。12(1) 液压油箱有效容积的确定液压油箱在不同的工作条件下，影响散热的条件很多，通常按压力范围来考虑。液压油箱的有效容量V可概略地确定为低压系统 (P2.5MPa)：V=(24) (3.12)中压系统 (P6.3MPa)：V=(57) (3.13)中高压或高压系统 (P6.3MPa)：V=(612) (3.14)式中：V液压油箱有效容积； 液压泵额定流量油箱的计算 液压油箱有效容积的计算:液压油箱在不同的工作条件下,影响散热的条件很多,通常按压力范围来考虑。液压油箱的有效容量V可概略地确定为:在低压系统中(p2.5MPa)可取:V(2-4)q。在中压系统中(P6.3MPa)可取:V(5-7)q。在中高压或高压大功率系统中(p6.3MPa)可取:V(6-12)q。式中V液压油箱有效容量q。液压泵额定流量油箱的有效容积确定2121送检论文片段送检论文片段相似论文片段相似论文片段【1.63%】位置：头部中前部中部中后部尾部来源：论液压支架液压系统的技术参数的研究 期刊论文中国科技纵横，2013年 洪亮 等液压油箱的有效容量V可概略地确定为低压系统 (P2.5MPa)：V=(24) (3.12)中压系统 (P6.3MPa)：V=(57) (3.13)容量V可概略地确定为:在低压系统中(P2.5MPa)可取:V=(24) pq在低压系统中(P6.3MPa)可取:V=(57) pq在低压系统中(P 6.3MPa)可取:V=(612) pq式中: V液压油箱有效容量;pq 液压泵额定流量。应当注意:设备停止运转以后,设备中那部分油液15 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告六、全部举例相似论文作者（共23个）六、全部举例相似论文作者（共23个） 中高压或高压系统 (P6.3MPa)：V=(612) (3.14)式中：V液压油箱有效容积； 液压泵额定流量。液压机属于高压系统，油箱的有效容积可由公式(3.14)求出，即：V=9 =7250L =1750L应该注意的是：设备停转运转后，设备中的那部分油液会因为重力作用而流回液压油箱。为了防止液压油从油箱中溢出，油箱中的液压油位不能太高，一般不应该超过液压油箱高度的80%。综上所述，本系统属于中压系统，由此得知可取V=7 =639.45L。由于液压油位置不能超过油箱高度的80%，所以取油箱会因重力作用而流回液压油箱。为了防止液压油从油箱中溢出,油箱的液压油位不能太高,一般不超过液压油箱高度的80%。根据以上条件,由液压2222送检论文片段送检论文片段相似论文片段相似论文片段【1.09%】位置：头部中前部中部中后部尾部来源：液压元件试验台机械结构设计 期刊论文卷宗，2014年 都志刚油管和回油管回油管出口的形式有很多种，由直口、斜口、弯管直口、带扩散器的出口等几种形式，斜口应用较多，一般为o45斜口。为了防止液面波动，可以在回油管的出口安装扩散器。回油管必须放置在液面以下，一般距离液压油箱底面距离大于300mm。回油管道出口绝对不允许放置在液面以上。单独设置回油管当然是理想的，但是不得已时则可以应用回油集管。对溢流阀、顺序阀等，应该应用较多，一般为45斜口。为了防止液面波动，可以在回油管出口装扩散器。回油管必须放置在液面以下，一般距箱底的距离大于300mm，回油管出口绝对不允许放在液面以上。2）回油集管。单独设置回油管当然是不理想的，但不得以时则应该使用回油集管。对溢流阀、顺序阀等，应注意合理设计回油集管，不要人为施加背压。3）泄露油管序号序号作者作者典型片段总相似比典型片段总相似比剩余相似比剩余相似比1蒋金2.72%19.02%16 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告序号序号作者作者典型片段总相似比典型片段总相似比剩余相似比剩余相似比2莫易敏2.17%19.57%3廖维张2.17%19.57%4赵广2.17%19.57%5李坤山2.17%19.57%6黄维1.63%20.11%7赵传林1.63%20.11%8李令建1.63%20.11%9张建1.63%20.11%10洪亮1.63%20.11%11都志刚1.09%20.65%12褚言军1.09%20.65%13齐爱坤1.09%20.65%14张朝亮1.09%20.65%15李峰1.09%20.65%16吴义华1.09%20.65%17康新华1.09%20.65%18吴怀超1.09%20.65%19余云流1.09%20.65%17 论文相似性检测报告 论文相似性检测报告七、相似论文（举例29篇）七、相似论文（举例29篇） 序号序号作者作者典型片段总相似比典型片段总相似比剩余相似比剩余相似比20王欣1.09%20.65%21牛东旭1.09%20.65%22罗瑞合1.09%20.65%23李为1.09%20.65
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