某工厂变电所配电系统电气设计资料

1、某工厂变电所配电系统电气设计 电气工程及其自动化 摘 要 本课题的目标是设计降压变电所一次侧电气部分，通过负荷计算及无功 功率补偿计算、及变配电所所址和型式的选择、变电所主变压器台数、容量及类型的选 择、以及短路电流计算，变电所一次设备的选择等方面考虑设计，从而实现工厂供电系 统安全、可靠、优质、经济地运行。通过本课题的设计，初步掌握工厂供电系统简单设 计所必需的基本理论和基本知识，为今后从事工厂供电技术工作奠定初步的基础。本文 根据 GB5005992 10kV及以下变电所设计规范的要求，从变电所 10kV 侧和低压侧 两个方面详细阐述了变电所的实现及其理论依据。 关键词 功率因素 ; 降压

2、变压器 ; 母线 A factory substation electrical design distribution system Electrical engineering and automation WANG Yu-hui Abstract: This topics goal is to design step-down substation electric parts, a side by load calculation and reactive power compensation calculation, and transfering step-down transfo

3、rmer; bus line II 目录 1 设计任务书 1 2 负荷计算的方法和无功功率补偿 3 2.1 计算负荷意义和计算目的 3 2.2 负荷计算的方法 . 5 2.2.1 需要系数法 5 2.2.2 负荷计算 5 2.2.3 功率因数和无功功率补偿 7 3 变配电所及主变压器的选择 7 3.1 变电所位置和型式的选择 7 3.2 变电所主变压器和接线方案的选择 7 4 短路电流的计算及一次设备的选择 7 5 变电所一次设备的选择校验 7 5.1 电气设备选择的一般条件 7 5.1.1 按正常运行条件选择 7 5.1.2 按短路条件校验 7 6 变电所进出线与邻近单位联络线的选择 7 6

4、.1 10KV 高压进线和引入电缆的选择 7 6.2 380V 低压出线的选择 7 6.3 作为备用电源的高压联络线的选择校验 7 结束语 . 7 参考文献 . 7 附录 . 7 致谢 . 7 III 1 设计任务书 1.1 设计要求 要求根据本厂所能取得的电源及本厂用电负荷的实际情况， 适当考虑到工厂的发展， 按照安全可靠、技术先进、经济合理的要求，确定变电所的位置与型式，确定变电所主 变压器的台数与容量、类型，选择变电所主接线方案及高低压设备和进出线，最后按要 求写出设计说明书，绘制设计图样。 1.2 设计依据 1.2.2 工厂负荷情况 本厂多数车间为两班制，年最大负荷利用小时数为4600

5、h，日最大负荷持续时间为 6h. 该厂除铸造车间、电镀车间和锅炉房属二级负荷外、其余均属三级负荷。本厂的负 荷统计资料如表 1-1 所示。 表 1-1 工厂负荷统计资料 厂房编号 厂房名称 负荷类别 设备容量 /KW 需要系数 功率因数 1 铸造车间 动力 300 0.3 0.7 照明 6 0.8 1.0 2 锻压车间 动力 350 0.3 0.65 照明 8 0.7 1.0 7 金工车间 动力 400 0.2 0.65 照明 10 0.8 1.0 6 工具车间 动力 360 0.3 0.6 照明 7 0.9 1.0 4 电镀车间 动力 250 0.5 0.8 照明 5 0.9 1.0 3 热

6、处理车 间 动力 150 0.6 0.8 照明 5 0.8 1.0 9 装配车间 动力 180 0.3 0.7 照明 6 0.8 1.0 10 机修车间 动力 160 0.2 0.65 照明 4 0.8 1.0 8 锅炉房 动力 50 0.7 0.8 照明 1 0.8 1.0 5 仓库 动力 20 0.4 0.8 照明 1 0.8 1.0 生活区 照明 350 0.7 0.9 1.2.3 供电电源情况 按照工厂与当地供电部门签订的供用电协议规定，本厂可有附近一条 10KV 的公用 电源干线取得工作电源。 该干线的走向参看工厂总平面图。 该干线的导线牌号为 LG-150， 导线为等边三角形排列，

7、线距为 2m，干线首端距离本厂约 8km。干线首端所装设的高压 断路器断流容量为 500MVA此断路器配备有定时限过电流保护和电流速断按保护，定时 限过电流保护整定的动作时间为 1.7s 。为满足工厂二级负荷的要求， 可采用高压联络线 由邻近的单位取得备有电源。已知与本厂高压侧有电气联系的架空线路总长度为80km， 电缆线路总长度为 25km。 1.2.4 气象资料 本厂所在地区的年最高气温为 38，年平均气温为 23，年最低气温为 -8 ，年最 热月平均最高气温为 33，年最热月平均气温为 26，年最热月地下 0.8m 处平均温度 为 25 。当地主导风向为东北风，年雷暴日数为 20。 1.

8、2.5 地质水文资料 本厂所在地区平均海拔 500m，地层以粘砂土为主，地下水位为 2m。 1.2.6 电费制度 本厂与当地供电部门达成协议，在工厂变电所高压侧计量电能，设专用计量柜，按 两部电费制交纳电费。每月基本电费按主变压器容量计为 18 元/KVA，动力电费为 0.20 元/KWh，照明电费为 0.50 元/KWh。工厂最大负荷时的功率因数不得低于 0.90 。此 外，电力用户需按新装变压器容量计算，一次性地向供电部门交纳供电贴费：610KV 为 800 元 /KVA。 2 负荷计算和无功功率补偿 2.1 计算负荷意义和计算目的 工厂进行电力设计的基本原始资料是工艺部门提供的用电设备安

9、装容量，但是这种 原始资料要变成电力设计所需要的假想负荷称为计算负荷， 从而根据计算负荷按照 允许发热条件选择供电系统的导线截面，确定变压器容量，制定提高功率因数的措施， 选择及整定保护设备以及校验供电电压的质量。电气计算负荷还必须认真的确定，因为 它的准确程度， 直接影响整个工厂供电设计的质量， 计算过高，将增加供电设备的容量， 浪费有色金属，增加初投资。计算过低则可能使供电元件过热，加速其绝缘损坏，增加 电能损耗，影响供电系统的正常运行。所以深入研究负荷计算的方法；大力测定负荷计 算系数；广泛进行企业负荷调查，是我国广大供电工作者的重要任务。 2.2负荷计算的方法 计算负荷是用来按发热条件

10、选择供电系统中各元件的负荷值。 用电设备组计算负荷的确定，在工程中常用的有需要系数法和二项式发，而需要系 数法应用最为普遍。 当用电设备台数较多、各台设备容量相差悬殊不大时，通常采用需要系数法计算。 当用电设备台数较少而容量相差悬殊时，则宜于采用二项式发计算。 本设计就采用需要系数法计算。 2.2.1 需要系数法 将用电设备按其设备性质不同分成若干组，对每一组选用合适的需要系数，算出每组用电设备的计算负荷，然后由各组计算负荷求总的计算负荷，这种方法称为需要系数 法。需要系数法一般用来求多台三相用电设备的计算负荷。 需要系数，是用电设备组（或用电单位）在最大负荷时需要的有功功率p30 与其总 的

11、设备容量（备用设备容量不计入） pe 的比值，即 kd p30（2-1） pe 因此，按需要系数法确定三相单组用电设备组有功计算负荷的基本公式为（ kW ） p30 kd pe（2-2） 式中 kd 为用电设备组的需要系数； pe 为用电设备组的设备容量（ kW） 无功计算负荷的基本公式为（ kvar） Q30 p30 tan（2-3） 式中 t a n 用电设备组平均功率因素的正切值。 确定视在计算负荷的基本公式为（ kVA ） S30 cos（2-4） 式中 cos 为用电设备组的平均功率因素 确定计算电流的基本公式为（ A ） I 30 S30 3U N 2-5) 式中 U N 用电设备

12、的额定电压（ kV） 多组用电设备计算负荷的计算公式 总的有功计算负荷 p30 K p30 i （2-6） 总的无功计算负荷 Q30 KQ30 i （2-7） 总的视在计算负荷 22 S30p30 Q30 （2-8） 总的计算电流 I 30 UN) 2-9) 以上式中的 p30 i和 Q30i 分别表示所有各组设备的有功和无功计算负荷之和。 由 于各组设备的 cos 不一定相同，因此总的视在计算负荷和计算电流一般不能用各组的 视在计算负荷或计算电流之和乘以 K 来计算。 2.2.2 负荷计算 就本设计而言，由于设计任务书中已经给出工厂负荷统计的相关资料，故只需将相 关数据带入相关公式即可计算出

13、对应的各物理量。分别计算其有功计算负荷、无功计算 负荷、视在计算负荷、计算电流及其该车间的总的有功计算负荷、总的无功计算负荷、 总的视在计算负荷、总的计算电流。 （1）动力部分 有功计算负荷： p30 kd pe =0.3 300 =90 kW 无功计算负荷： Q30 p30t an =90 1.02=91.8 kvar 视在计算负荷： S30p30 =90 /0.7=128.6 kVA cos 计算电流： I30S30 =128.6/( 1.730.38 )=194.8 A 3U N 2）照明部分 有功计算负荷： p30 kd pe =0.86 =4.8 kW 无功计算负荷： Q30 p30

14、t an =0 kvar 视在计算负荷： S30p30 =4.8 /1=4.8 kVA cos 计算电流： I30S30 =4.8/(1.730.22)=12.6 A 303U N 3）该车间总的计算负荷： （ K 0.95） 总的有功计算负荷： p30 Kp30 i =0.95（90+4.8 ）=90.1 kW 总的无功计算负荷： 总的视在计算负荷： 总的计算电流： Q30 K Q30 i =0.95 91.8 =87.2 kvar =125.4 kVA =125.1 /(1.730.38 kV)=190 A 同理，按需要系数法得出某工厂的计算负荷表如表 1 所示： 表 2-1 某工厂负荷计

15、算表 编号 名称 类别 设备 容量 Pe(KW ) Kd cos tan 计算负荷 P30 (KW) Q30 (KVAR) S30(KVA ) I30(A) 1 铸造 车间 动力 300 0.3 0.7 1.02 90 91.8 128.6 194.8 照明 6 0.8 1.0 0 4.8 0 4.8 12.6 小计 306 94.8 91.8 132 201 2 锻压 车间 动力 350 0.3 0.65 1.17 105 123 161.5 244.7 照明 8 0.7 1 0 5.6 0 5.6 14.7 小计 358 110.6 123 165 251 3 热处 理 车间 动力 150

16、 0.6 0.8 0.75 90 67.5 112.5 170.5 照明 5 0.8 1 0 4 0 4 10.5 小计 155 94 67.5 116 176 4 电镀 车间 动力 250 0.5 0.8 0.75 125 93.8 156.3 236.7 照明 5 0.8 1 0 4 0 4 10.5 小计 255 129 93.8 160 244 5 仓库 动力 20 0.4 0.8 0.75 8 6 10 15.2 照明 1 0.8 1 0 0.8 0 0.8 2.1 小计 21 8.8 6 10.7 16.2 6 工具 车间 动力 360 0.3 0.6 1.33 108 144 1

17、80 272.73 照明 7 0.9 1.0 0 6.3 0 6.3 9.55 小计 367 114.3 144 184 280 7 金工 车间 动力 400 0.2 0.65 1.17 80 93.6 123.1 186.5 照明 10 0.8 1.0 0 8 0 8 12.12 6 小计 410 88 93.6 128 194 8 锅炉房 动力 50 0.7 0.8 0.75 35 26.3 43.8 66.4 照明 1 0.8 1.0 0 0.8 0 0.8 2.1 小计 51 35.8 26.3 44.4 67 9 装配 车间 动力 180 0.3 0.7 1.02 54 55.1 7

18、7.1 116.8 照明 6 0.8 10 0 4.8 0 4.8 12.6 小计 186 58.8 55.1 80.6 122 10 机修 车间 动力 160 0.2 0.65 1.17 32 37.4 49.2 74.5 照明 4 0.8 1.0 0 3.2 0 3.2 8.4 小计 164 35.2 37.4 51.4 78 11 生活区 照明 350 0.7 0.9 0.48 245 117.6 272 413 总计（ 380V侧） 动力 2220 1015.3 856.1 照明 403 计入 K p=0.8 K q=0.85 0.75 812.2 727.6 1090 1656 2.

19、2.3 功率因数和无功功率补偿 功率因素 cos 是反映在有功功率一定的条件下，取用无功功率的多少；如果取用 的无功功率越多，则功率因素越低。而功率因素是衡量供配电系统是否经济运行的一个 重要指标。 由表 1 可知该厂 380V侧最大负荷时的功率因数只有 0.75 而供电部门要求该厂 10KV 进线侧最大负荷时功率因数不低于 0.9 考虑到主变压器的无功损耗远大于有功损耗， 因 此 380V侧最大负荷时功率因数应稍大于 0.9 ，暂取 0.92 来计算 380V侧所需无功功率补 偿容量： Qc P30 tan 1 tan 2 =812.2 tan arccos0.75 tan arccos0.

20、92 =370Kvar 参照图选 PJG1型低压自动补偿屏， 并联电容器为 BW0.4-14-3 型，采用其方案 1（主 屏）1 台与方案 3（辅屏） 4 台相结合，总共容量 84kvar 5=420kvar. 因此无功补偿后 工厂 380V 侧和 10KV侧的负荷计算如表 2 所示 表 2-2 无功补偿后工厂的计算负荷 项目 cos 计算负荷 P30/Kw Q30/Kvar S30/KVA I 30/A 7 380V侧补偿前负荷 0.75 812.2 727.6 1090 1656 380V侧无功补偿容量 -420 380V侧补偿后负荷 0.935 812.2 307.6 868.5 132

21、0 主变压器功率损耗 0.015S30=13 0.06S 30=52 10KV侧负荷总计 0.92 825.2 359.6 900 52 3 变配电所及主变压器的选择 3.1 变电所位置和型式的选择 变电所的位置应尽量接近工厂的负荷中心。工厂的负荷中心按功率矩法来确定，由 公式 3-1) 3-2) P1x1 P2x2 P3x3 .（Pixi ） x P1 P2 P3 .Pi y P1y1 P2 y2 P3 y3 .（pi yi ） y P1 P2 P3 .Pi 在工厂平面图的下边和左侧，任作一直角坐标的测出各车间和宿舍区负荷点的坐标位 置，由计算结果可知，工厂的负荷中心在 5 号厂房的东南角。

22、考虑到方便进出线及周围 环境情况，在 5 号厂房的东侧紧靠厂房修建工厂变电所，型式为附设式。 3.2 变电所主变压器和主接线方案的选择 1变电所主变压器的选择 根据工厂的负荷性质和电源情况，工厂变电所的主变 压器可有两种方案： （1）装 设一 台主变压 器 型 号采 用 S9，而容量根据式 SN S30 选 SN=1000KVA900KVA，即选一台 S9100010 型低损耗配电变压器。 （ 2）装 设 两 台 主 变 压 器 型号亦采用 S9，而每台容量选择 SN （0.60.7）S30=（0.60.7） 900KVA=（540630）kVA 任一台变压器单独运行时，应能满足全部一、二级负

23、荷 S30（ ） 的需要，即 SN S30（ ） = （132+160+44.4）KVA=336.4KVA 变压器的选择应选低损耗变压器，其容量为 630 kVA，由于三相负荷基本平衡，所 以其联结组别采用 YynO。 2. 变电所主接线方案的选择 比较项目 装设一台主变方案（图 2） 装设两台主变方案（图 3） 8 技 术 指 标 供电安全性 满足要求 满足要求 供电可靠性 基本满足要求 满足要求 供电质量 一台主变，电压损耗略大 两台主变并列运行， 电压损耗略小 灵活方便性 一台主变，灵活性稍差 两台主变，灵活性较好 扩建适应性 稍差一些 更好一些 经 济 指 标 电力变压器 综合投资额

24、查得 S9-1000 单价为 10.76 万元变压器综合投资为单价 2 倍，总投资为 21.52 万元 差得单价为 S9-630 单价 7.47 万 元，两台综合投资为 29.88 万元， 比一台主变方案多投资 10.5 万元 高压开关柜 综合投资额 查得 GG-1A（F）型柜每台 33.5 万元综合投资按设备价 1.5 倍总价为 21 万元 方案采用 6台 GG-1A（F）柜，综合投 资额约为 31.5 万元，比一台主变 多投资 10.5 万元 变压器和开 关柜的年运 行费 计算得主变和高压开关柜折 旧和维修管理费每年 4.893 万元 主变和高压开关柜折旧和维修管 理费每年 7.067 万

25、元比一台的方案 多耗 2.174 万元 交供电部门 供电贴费 按 800元 KVA计，贴费为 80 万元 贴费为 100.8 万元，比一台主变多 交 20.8 万元 4 短路电流的计算及一次设备的选择 该工厂的短路电流的计算（采用欧姆法）如下： （ 1）绘短路计算电路图， 并根据短路计算的目的确定短路计算点 （短路点的选择要 使通过设备的电流为最大值） ，如图 1 所示。 （2）针对短路计算点绘出短路电路的等效电路图， 此图只需表示出计及阻抗的元件， 并且分子标明元件序号，分母用来标明其阻抗，如图 2 所示。 12 0.222.88 1 23 4 3 3 3.2 10 4 4.17 10 3.

26、1 7.2 10 3 (3) 计算过程如下： k-1 点短路计算 1) 计算短路回路中各元件的电抗和总电抗( U c1 =10.5 kV) 电力系统的电抗： Soc =500MVA ，因此 22 oc X1 USc1 s3h 2.55I 3 5.kA I s3h 1.51I 3 2.96kA 三相短路容量 Sk3 1 3U c1I k31 35.64MVA k-2 点短路计算 1) 计算短路回路中各元件的电抗和总电抗( U c 2 =0.4 kV) 10 500.05MkVVA 0.22 架空线路的电抗：( X 0 0.36( /Km) )，因此 X 2 Xo L 0.35( /Km) 8Km

27、 2.8 针对 k-1 点的短路回路总电抗为： X (K 1) X1 X 2 0.22 2.88 3.1 2) 计算 k-1 点的三相短路电流和短路容量： 三相短路电流： U c1 3 X k 1 k31 1.96kA 10.5kV 1.96kA 电力系统的电抗： X 1 U c2 3.2 10 4 Soc 架空线路的电抗： 2 X 2 XoL U c2 4.17 10 3 U c1 变压器的电抗：（U k% 4.5）因此 X3 2 U k %U c22 100SN 2 7.2 10 针对 k-2 点的短路回路总电抗为： 2 X K 2 X 1 X 2 X3 1.17 102 2）计算 k-2

28、 点的三相短路电流和短路容量： 三相短路电流： I K3 2 3UXc2k 2 20kA I 3 I 3 I k3 2 20kA is3h 1.84I 3 36.8kA I sh3 1.09I 3 21.8kA 三相短路容量： Sk32 3Uc2I k32 13.68MVA 短路计算点 短路电流 /kA 短路容量 /MVA Ik3 I3 I3 is3h Is3h Sk3 k-1 1.96 1.96 1.96 5 2.96 35.64 k-2 20 20 20 36.8 21.8 13.86 5 变电所一次设备的选择校验 11 电器选择是变电所电气设计的主要内容之一。 正确地选择电器是使电气主接

29、线和配电装置达到安 全、经济运行的重要条件。 5.1 电器设备选择的一般条件 环境 5.1.1 按正常运行条件选择 电器设备按正常运行条件选择， 就是要考虑电气装置的环境条件和电气要求。 条件是指电器装置所处的位置特征；电气要求是指电器装置对设备的电压、电流、频率 等方面的要求；对一些断路电器如开关、熔断器等，还应考虑其断流能力。 （1） 考虑所选设备的工作环境。 （2） 设备的额定电压 U N ,e不应小于所在线路的额定电压 U N，即 UN,e U N （3） 设备的额定电流 I N,e不应小于所在电路的计算电流 I30, 即 IN,e I30 5.1.2 按短路条件选择 动稳定校验 动稳

30、定是指导体和电器承受短路电流机械效应的能力。 。满足稳定的条件是 I et I sh 式中 I sh 设备安装地点短路冲击电流的有效值（ kV ）； I et设备允许通过的电流的有效值（ kV ） 对于下列情况可不校验动稳定或热稳定。 1）用熔断器保护的电器，其热稳定由熔断时间保证，故不校验热稳定。 2）电压互感器及其所在回路的裸导体和电器可不校验动、热稳定，因为短路电流很小。 3）电缆可不校验动稳定。 热稳定校验 短路电流通过时，电器各部件温度不应该超过短时发热最高允许值，即 22 I t t I tima 式中 I 设备安装地点稳态三相短路电流（ kV ）； ti ma短路电流假象时间（

31、s）； It t 秒内允许通过的短路电流值（ kV）； t 厂家给出的热稳定计算时间（ s ）。 1. 10KV 侧一次设备的选择校验（表 2） 12 选择校验项目 电压 电流 断流能力 动稳定度 热稳定度 其他 装置地点 条件 参数 UN I30 I k3 is3h (3)2 I tima 数据 10KV 57.7A 1.96KA 5.0KA 额定参数 UN IN Ioc imax 2 I t2 t 高压少油断路器 SN10-10I/ 630 10KV 630A 16KA 40KA 1622=512 高压隔离开关 GN 86 -10/200 10KV 200A 25.5KA 2 1025=5

32、00 高压熔断器 RN2-10 10KV 0.5A 50KA _ _ 电压互感器 JDJ-10 10/ 0.1 电压互感器 JDZJ-10 103/ 0.31/ 0.1 3 电流互感器 LQJ-10 10KV A 100/5 255 2 0.1=31.8 (90 0.1) 2 0.1=81 0.6 避雷器 FS4-10 10KV 户外式高压隔离开关 GW4-15G/ 200 15KV 200A 表 2 所选设备均满足要求 2. 380V侧一次设备的选择校验（表 3） 选择校验项目 电压 电流 断流 能力 动稳定度 热稳定度 其 它 装设地点条件 参数 UN I30 Ik3 is3h (3)2

33、I t ima 数据 380V 1320A 19.7KA 36.2KA 2 19.720.7 =272 13 额定参数 UN IN Ioc imax I t2t 低压断路器 DW15-1500/3 380V 1500A 40KA 低压断路器 DZ20-630 380V 630A 30KA 低压断路器 DZ20-200 380V 200A 25KA 低压刀开关 HD13-1500/30 380V 1500A 电流互感器 LJZJI-0.5 500V 1500/5A 电流互感器 LMZ1-0.5 500V 1600/5A 100/5A 3. 高低压母线的选择 查表可得， 10KV 母线选 LMY-

34、3（40 4）, 即母线尺寸为 40mm4mm；380V 母线选 LMY-3（12010） 806，相母线尺寸 120mm10mm, 为中性母线尺寸为 80mm6mm。 6 变电所进出线与邻近单位联络线的选择 6.1 10KV 高压进线和引入电缆的选择 （1）高压进线的选择校验 采用 LJ 型铝绞线架空敷设，接往 10KV 公用干线。 1）按发热条件选择。 由 I30=I1N.T=57.7A 及室外环境温度 33 ，查表得，初选 LJ-16， 其 35时的 Ial 95A I30，满足发热条件。 2）校验机械强度。查表得，最小允许截面 Amin=35mm2，因此 LJ-16 不满足机械强 度要

35、求，故改选 LJ-35。 由于线路很短，不需校验电压损耗。 （2）由高压配电室至主变的一段引入电缆的选择校验采用 YJL22-10000 型交联聚 乙烯绝缘的铝芯电缆直接埋地敷设。 1）按发热条件选择。由 I30=I1N.T=57.7A 及土壤温度 25 查表，初选缆芯为 25mm2 的交联电缆，其 Ial90A I 30，满足发热条件。 2）校验短路热稳定。按式计算满足短路热稳定的最小截面 Amin=Itima 1960 0.75 22mm2 A 25mm2 I C 77 因此 YJL22-10000-325 电缆满足要求。 14 6.2 380V 低压出线的选择 （1）馈电给 1 号厂房（

36、铸造车间）的线路采用 VLV22-1000型聚氯乙烯绝缘铝芯电 缆直接埋地敷设。 1）按发热条件选择。由 I30=201A 及地下 0.8m 土壤温度为 25 ，查表得，初选 120 mm2，其 Ial 212AI30，满足发热条件。 2 2）校验电压损耗。由平面图量得变电所至 1 号厂房距离约 100m，而查表得 120 mm2 的铝芯电缆的 R0=0.3 / Km ，X0= 0.07 /Km，又 1号厂房的 P30=94.8KW，Q30=91.8Kvr 因此按式得： U 9.4V 94.8 (0.31 0.1) 91 .8 (0.07 0.1) 0.38 U% (9.4 / 380) 10

37、0% 2.5% U al % 5%满足允许电压 5%的要求。 3）短路热稳定度校验。按式求满足短路热稳定的最小截面 3 tima0.752 Amin=Iima 19700224mm2 I C76 由于前面所选 120 mm2 的缆芯截面小于 Amin，不满足短路热稳定度要求， 因此 改选缆芯 150 mm2 的聚氯乙烯电缆，即 VLV22-1000- 3240+1120的四芯电缆。 （2）馈电给 2号厂房（锻压车间）的线路亦采用 VLV22-1000 聚氯乙烯绝缘铝芯电 缆直埋敷设。缆芯截面选 240 mm2，即 VLV22-1000-3240+1120 的四芯电缆。 （3）馈电给 3号厂房（

38、热处理车间）的线路亦采用 VLV22-1000 聚氯乙烯绝缘铝芯 电缆直埋敷设缆芯截面选 240 mm2，即 VLV22-1000-3240+1120 的四芯电缆。 （4）馈电给 4号厂房（电镀车间）的线路亦采用 VLV22-1000 聚氯乙烯绝缘铝芯电 缆直埋敷设缆芯截面选 240 mm2，即 VLV22-1000- 3 240+1120 的四芯电缆。 （5）馈电给 5 号厂房（仓库）的线路由于仓库就在变电所旁边，而且共一建筑物， 因此采用聚氯乙烯绝缘铝芯导线 BLV-1000型 5根（3根相线、1根中性线、 1根保护线） 穿硬塑料管理埋地敷设。 1）按发热条件选择。由 I30=16.2A

39、及环境温度 26 ，查表得，相线截面初选 4mm2，其 Ial19AI30，满足发热条件。 按规定，中性线和保护线也选为 4mm2，与相线截面相同， 即选用 BLV-1000-14 mm2 塑料导线 5 根穿内径的硬塑管。 2）校验机械强度。查表得，最小允许截面 Amin=2.5 mm2，因此上面所选 4 mm2 的相线 满足机械强度要求。 3）校验电压损耗。所选穿管线，估计长度 50m，查表得 R0=8.55 /Km ，X 0= 0.07 /Km， 又仓库的 P30=8.8KW ，Q30=6Kvr ，因此 15 8.8 （8.55 0.05） 6 （0.119 0.05） U 10V 0.3

40、8 U% （10/ 380） 100% 2.63% Ual % 5% 满足允许电压损耗 5%的要求。 （6）馈电给 6 号厂房（工具车间）的线路亦采用 VLV22-1000 聚氯乙烯绝缘铝芯电 缆直埋敷设缆芯截面选 240 mm2，即 VLV22-1000- 3 240+1120 的四芯电缆。 （7）馈电给 7 号厂房（金工车间）的线路亦采用 VLV22-1000 聚氯乙烯绝缘铝芯电 缆直埋敷设缆芯截面选 240 mm2，即 VLV22-1000- 3 240+1120 的四芯电缆。 （ 8）馈电给 8 号厂房（锅炉房）的线路亦采用 VLV22-1000 聚氯乙烯绝缘铝芯电 缆直埋敷设缆芯截面

41、选 240 mm2，即 VLV22-1000- 3 240+1120 的四芯电缆。 （ 9）馈电给 9 号厂房（装配车间）的线路 亦采用 VLV22-1000 聚氯乙烯绝缘铝芯电 缆直埋敷设缆芯截面选 240 mm2，即 VLV22-1000- 3 240+1120 的四芯电缆。 （10）馈电给 10 号厂房（机修车间）的线路 亦采用 VLV22-1000 聚氯乙烯绝缘铝芯 电缆直埋敷设缆芯截面选 240 mm2，即 VLV22-1000-3240+1120 的四芯电缆。 （ 11）馈电给生活区的线路 采用型铝绞线架空敷设。 1）按发热条件选择。 由 I30=413A 及室外温度为 33，查表

42、得，初选 LJ-185，其 33 时的 Ial 455AI30，满足发热条件。 2）机械强度校验。查表得，最小允许截面 Amin=16mm2，因此 LJ-185 满足机械强度 要求。 3）校验电压损耗。由图所示平面图量得变电所至生活区负荷中心距离约200，而查 表得 LJ-185的 R0=0.18 /Km ，X0=0.3 / Km （按线间几何均距 0.8m计），又生活区的 P30=245KW，Q30=117.6Kvr，因此 U 245 （0.18 0.2） 117 .6 （0.3 0.2） 42V 0.38 U% （42/ 380） 100% 11.1% Ual % 5% 由此看来，对生活区

43、采用一回 LJ-185 架空线路供电是不行的。为了 确保生活用电的电压质量，采用四回 LJ-120 架空线路对生活区供电。查表得 LJ-120 的 R0=0.28 / Km ，X0=0.3 / Km （按线间几何均距 0.6计），因此 U （245 / 4） （0.28 0.2） （117 .6 / 4） （0.3 0.2） 13.7V U 0.38 13.7V U% （13.7/ 380） 100% 3.6% Ual % 5%满足要求。 16 中性线采用 LJ-70 铝绞线。 6.3 作为备用电源的高压联络线的选择校验 采用 YJL22-10000型交联聚乙烯绝缘铝芯电缆， 直接埋地敷设，与相距约 2km 的邻 近单位变配电所的 10KV 母线相联。 (1) 按发热条件选择 工厂二级负荷容量共 335.1KVA，I30=335.1/( 3 100) 19.3A 最热月土壤平均温度为 25，因此查表得初选缆芯截面为 25 mm2的交联聚乙烯 绝缘铝芯电缆，其 Ial 90AI30，满足发热条件。 (2) 校验电压损耗由表可查得缆芯为 25 mm2 的铝芯电缆的 R0=1.54 /Km ， X0=0.12 / Km二级负荷的 P30=(94.8+129+35.8)KW，Q30=(91.8+93.8+26.3) =117.6Kvr ，