装配式溷凝土简支T型梁桥设计(标准跨径16m)

1、装配式钢筋砼简支T型桥梁设计课程编号：021141桥梁工程课程设计大纲2周2学分一、课程设计性质、目的及任务桥梁工程课程设计是土木工程专业交通土建专业方向重要的实践性教学环节，是学生修完桥梁工程课程后对梁式桥设计理论的一次综合性演练。其目的是使学生深入理解梁式桥的设计计算理论，为今后独立完成桥梁工程设计打下初步基础。其任务是通过本次课程设计，要求熟练掌握以下内容：1 梁式桥纵断面、横断面的布置，上部结构构件主要尺寸的拟定。2梁式桥内力计算的原理，包括永久作用的计算、可变作用的计算(尤其是各种荷载横向分布 系数的计算)、作用效应的组合。3梁式桥纵向受力主筋的配置、弯起钢筋和箍筋的配置，以及正截面

2、抗弯、斜截面抗剪、斜截 面抗弯和挠度的验算，预拱度的设置。4 板式橡胶支座的设计计算。二、适用专业交通土建专业三、先修课程材料力学、弹性力学、结构力学、结构设计原理、地基与基础工程、交通规划与道路勘测设计、 道路工程、桥涵水力水文四、课程设计的基本要求本设计为装配式钢筋混凝土简支T型梁桥设计(上部结构)，其下部结构为重力式桥墩和 U型桥台，支座拟采用板式橡胶支座。学生在教师的指导下，在两周设计时间内，综合应用所学理论知识和 桥梁工程实习所积累的工程实践经验，贯彻理论联系实际的原则，独立、认真地完成装配式钢筋混凝 土 T型梁桥的设计。基本要求为：计算书应内容完整， 计算正确，格式规范，叙述简洁，

3、字迹清楚、端正，图文并茂； 插图应内容齐全，尺寸无误，标注规范，布置合理。五、课程设计内容1 题目：装配式钢筋混凝土简支T形梁桥设计(上部结构)2. 基本资料(1)桥面净空：净一9+2X lm(2 )永久荷载：桥面铺装层容重丫=23kN/m 3。其他部分丫 =25kN/m 2。(3) 可变荷载：汽车荷载，公路 -I级(或n级)，人群荷载2.5kN/m2;人行道+栏杆=5kN/m2。 (4 )材料：主筋采用n级钢，其他用I级钢，混凝土标号C40。(5)桥梁纵断面尺寸：标准跨径 Lb=25m，计算跨径 L=24.5m，桥梁全长 L , =24.96m (或标准跨径 Lb=30m，计算跨 径 L=2

4、9.5m，桥梁全长 L, =29.96m)。3. 设计内容(1 )纵横断面设计。根据给定的基本设计资料，参考标准图、技术规范与经验公式，正确拟定桥梁纵断面和横断面的#装配式钢筋砼简支 T型桥梁设计布置，选取恰当的桥面铺装层，初步确定T形主梁、横隔梁、桥面铺装层等的细部尺寸。绘制桥梁横断面布置图、纵断面布置图，T形梁细部尺寸图。（2 ）行车道板计算。确定行车道板类型，进行行车道板恒载内力计算、活载内力计算、作用效应组合，获得行车道板最大设计内力值。（3 ）主梁内力计算。选取控制截面分别进行主梁恒载内力计算、活载内力计算，以及作用效应的组合计算 （含承载能力极限状态和正常使用极限状态两种极限状态的

5、作用效应组合）。其中进行主梁活载内力计算时，荷载横向分布系数的计算，要求根据主梁空间位置及主梁间连接刚度的不同，分别对各片主梁采用杠杆 原理法、偏心压力法、修正的偏心压力法、铰接板法、G-M法等来计算荷载横向分布系数，并对荷载横向分布系数的计算结果进行汇总；随后选取其中一种跨中荷载横向分布系数的计算结果与杠杆原理法的计算结果进行主梁内力作用效应的组合计算（含跨中最大弯矩值、跨中最大剪力值和支座截面的 最大剪力值），形成各片主梁的内力计算汇总表。根据内力计算汇总表，确定主梁各截面的最不利内 力值作为设计值。（4）配置钢筋及验算。根据主梁跨中最大弯矩设计值，进行主梁纵向受拉钢筋的配置；根据主梁跨中

6、最大剪力设计值和支座截面的最大剪力设计值，进行弯起钢筋和箍筋的配置。根据以上钢筋配置进行主梁正截面抗弯、 斜截面抗剪、斜截面抗弯，和变形、裂缝的验算，设置预拱度，保证主梁有足够的强度、刚度、稳定 性和耐久性。绘制跨中截面钢筋布置图，弯起钢筋和箍筋布置图。（5）板式橡胶支座设计。确定支座的平面尺寸、确定支座的高度、验算支座的偏转情况，验算支座的抗滑稳定性。六、主要参考书1桥梁工程刘夏平主编，科学出版社，20072. 公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004 ）,人民交通出版社3. 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004 ）,人民交通出版社4桥梁混凝土结构设计原理

7、计算示例黄侨，王永平编著，人民交通出版社，2006七、评价方式结合学生课程设计期间独立完成的情况、计算说明书的质量综合评价。八、说明本课程设计安排在桥梁工程课程讲授完成后集中2周进行。条件许可也可以穿插在课程讲授过程中进行，效果更好。大纲制定者：朱玉晓大纲审定者：大纲批准者：目录装配式钢筋砼简支 T型梁桥设计 3主梁设计5一、结构尺寸拟定 5二、主梁内力计算8（一）主梁的荷载弯矩横向分布系数 8（二八内力计算141 .恒载内力152、活载内力计算16三、截面设计、配筋与验算。 211）截面设计212）截面复核214 ）跨中截面的纵向受拉钢筋计算 225 ）腹筋设计23（4 ）箍筋设计 24（5

8、）弯起钢筋及斜筋设计 25（6）斜截面抗剪承载力的复核。 29四、裂缝宽度验算30五、变形验算31六、横梁的计算321. 横隔梁弯矩计算322. 横隔梁截面配筋与验算 34七、支座（局部承压）计算 36八、行车道板计算 37九、桥型总体布置图和主梁钢筋构造图 7装配式钢筋砼简支T型梁桥设计、课题与设计资料（一）设计资料1装配式钢筋混凝土简支T型梁桥设计（1）桥面净空净一7+2X 0.75m人行道（二）设计荷载（双学号）一公路I级和人群荷载标准值为3kN. m2（三）主梁跨径和全长标准跨径：lb 16.00 m （墩中心距离）；计算跨径：115.50 m （支座中心距离）;主梁全长：1全15.9

9、6 m （主梁预制长度）。（四）材料钢筋：主钢筋采用HRB335其它用钢筋采用R235混凝土：（双学号）C30（五）缝宽度限值：U类环境（允许裂缝宽度 0.02mm o（六）设计依据 公路桥涵设计通甩规范（JTGD6 2004） 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTGD6 2004）（七）参考资料桥梁工程，姚玲森主编，人民交通出版社，北京。桥梁计算示例集一混凝土简支梁（板）桥，易建国主编，人民交通出版社, 北京。结构设计原理，沈浦生主编。（8）桥位断面见附件。、任务与要求1、结构尺寸拟定；2、主梁内力计算；3、主梁正截面、斜截面设计与复核，以及全梁承载能力校核;4、局部承压的计算；5

10、、钢筋混凝土受弯构件的变形与裂缝计算；6、绘制桥型总体布置图和主梁钢筋构造图；7、总说明书（包括文件装订）。主梁设计一、结构尺寸拟定 主梁截面尺寸：根据公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2004,梁的高跨比的经济范围在 1/11到 1/16之间，此设计中标准跨径为25m，拟定采用的梁高为1.60m,翼板宽1.7m，腹板宽 0.18m。 主梁间距和主梁片数：桥面净空：净一9+2 x 1.0m人行道，采用7片T型主梁标准设计，主梁间距为1.70m。fl il H ! : I、行车道板计算计算如图所示的T梁翼板，荷载为公路一级，桥面铺装为 9cm （计算行车道板安全考虑） 的沥青混凝土和8cm的C

11、40混凝土垫层。1. 恒载及其内力（1）每延米板上的恒载g：沥青混凝土面层及C40混凝土垫层g1：0.17 1.0 23 3.91kN/mT梁翼板自重 g20.10.16 1.0 253.25kN /m2合计：ggi 7.16kN/m（2）每延米宽板条的恒载内力1 2 1 2弯矩 M gl- 7.16 0.762.06kN?mAg 2 2剪力 QAg g?l07.16 0.765.44kN2. 车辆荷载产生的内力二.0sne将车的后轮置于图中位置，后轴作用力为P=140kN,轮压分布宽度如图所示。对于车轮荷载中后轮的着地长度为a! .20m，宽度为b! .60m，则有：aa 2H 0.20 2

12、 0.17 0.54m2 1bb 2H 0.60 2 0.17 0.94m2 1荷载对于悬臂根部的有效分布宽度:单个车轮：a 21。0.54 1.522.06m两个车轮：aa 2l d 0.542 01.521.43.46m冲击系数11.3作用于每米宽板条上的弯矩为:两个车轮：(1)0(1.3-40)(0.764 3.460.94)413.81kN ?m单个车轮：MAP(1b7)(1.3140 )(0.764 3.460.94)11.59kN?m作用于每米宽板条上的剪力为：2P2 140Q (1)1.326.30kNAp4a4 3.463. 荷载组合恒+汽：基本组合：M 1.2M1.4M1.2

13、 ( 2.06) 1.4 ( 13.81)21.8kN?mAAgApQ 1.2Q1.4Q1.2 5.44 1.4 26.30 43.35kNAAgAp所以，行车道板的设计内力为:Ma21.8kN?m Q 43.35kNA4. 配筋I 类环境，取 r0=1.0C40 混凝土： fcd=18.4MPa ftd=1.65MPa E b=0.56HRB335中: fsd=280MPa(1) 求混凝土相对受压区高度x悬臂根部高度h=16cm,净保护层厚度2cm,取 14钢筋有效咼度 h0=h-a-d/2=0.13按(D62) 5.2.2 条：rM fcdbx(h 0-x/2)故x=0.0156m取为 0

14、.016m10.5cm2尺寸验算：按（D62） 5.2.9条抗剪上限值ovd 43.35KN 0.5 10 3 ：fU7bh0（kN） 423.75KN 按（D62）5.2.10 条抗剪上限值Vd 43.35KN 0.50 10 3 2ftdbh0（kN） 110.55KN 由上式可知可不进行斜截面抗剪承载力的验算，仅须按第9.3.13条构造要求配置箍筋，取分布钢筋10 25（5）承载力验算：fsd as 280 10.77f sdAS=fcdbx得 x=一 -0.0164mfcdb18.4 100Md= f cdbx（h o-x/2）Mj=18.4103 0.0164 （0.133 0.00

15、82）37.66KN ?m MA 21.8KN ?m满足要求二、主梁内力计算（一）主梁的荷载弯矩横向分布系数1.跨中荷载弯矩横向分布系数（按 G-M法）（1）主梁的抗弯及抗扭惯矩Ix、ITx求主梁截面的重心位置（下图单位：cm） ax2#装配式钢筋砼简支T型桥梁设计11 11033.17cm(160 18)11 P 110 18 二丄 18 110312(160 18) 11 110 18 142 113 142 11 (33.171211022418 110 (33.17)4.1517 10 m2T形截面抗矩惯扭近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即:Itcibiti式中：（ci 为矩形截面

16、抗扭刚度系数;b、ti为相应各矩形的宽度与厚度t0 111查表可知：丄一一0.0690.1,5b11 .603船“820.295故 lT 1 1.6 0.1130.295 0.99 0.183x 3单位抗弯及抗扭惯矩：2.41 10 3m4244Jx l/b 4.1517 10 /1602.595 10 m /cmJTIt /b 2.41 10 3/160 1.506 10 5m4/cmx（2）横隔梁抗弯及抗扭惯矩翼板有效宽度入计算（图如下）11装配式钢筋砼简支T型桥梁设计横隔梁长度取为两边主梁的轴线间距，即：1c (3.850.18)1.835m2cl1.8356.4 .287l 4b 4

17、1.6 6.4mh 0.80m b 0.18m根据理论分析结果，入值可按c|之比值由表可查计算得:0.654c0.654 1.835 1.2m0.654，所以:求横隔梁截面重心位置ay :2ay -0.180.822h1h b1.2 0.11 0.8 0.180.145.m横隔梁的抗弯和抗扭惯矩1 y、1 Ty :Iy1122 h；2 hjay山、27)bh (号 ay)2241.67 10 mc1b1h13 c2b2h；0.113.85 .2860.1查表得C1，但由于连续桥面板的单宽抗扭惯矩只有独立宽扁板者的一半，可取C1；h2；b201%8 0 110.261 0.1,查表得利用内插值法

18、求得:c10.278 故 |Ty1 3.85 0.1130.278 0.69 0.1831.973 10 3m46单位抗弯及抗扭惯矩:Jy ly/0 1.67 102/385 100 0.4338 10 4m4/cmJTyITy/b1 1.973 10 3/385 100 0.512 10 5m4/cm(3)计算抗弯参数和抗扭参数：B Jx4l P J y4.042595 10 40.403415.50.4338 10式中：B 桥宽的一半；Ip计算跨径。xG(J J2E J x J y按规定第2.1.3条，取G=0.43E则:50.0460厂 J 0.04600.2140.43(1.506 0

19、.512)10 装配式钢筋砼简支T型桥梁设计（4）计算荷载弯矩横向分布影响线坐标已知0.403，查G-M图表，可查得下表数值:梁 位荷载位置b4b2b 才0b4b22 b4bK100.920.951 . 001.051.081.051.000.950.92b/41.08 11.091.1 :1.111.060.99 10.920.840.79b/21.2901.2601.2101.1101.0000.9000.8100.7200.660b3/41.5601.4301.2601.0900.9600.8300.7300.6600.580b1.9701.5301.3001.0800.9100.790

20、0.6600.5700.480K000.750.890.9901.141.211.140.9900.890.75b/41.5301.4301.3201.2601.1200.8900.6200.3500.100b/22.8902.1001.7601.3901.0000.6300.230-0.170-0.560b3/43.3602.7602.1101.4800.8900.380-0.180-0.580-1.060b4.4003.5002.4001.5600.6300.120-0.560-1.070-1.690用内插法求得各梁位处值（如下图）：1号、5号梁:K3b(心b4K3 ) 0.2 0.2Kb

21、b42号、4号梁：KK,(K,K, ) 0.4 0.6K,bbbb22420.4K,b3号梁：K K0（K0系梁位在0点的K值）列表计算各梁的横向分布影响坐标值（如下表）：梁号计算式何载位置b2b4b2b40b4b23 一 b4b1KI 0.2 K1b 0.8K 31 _b41.6421.4501.2681.0880.9500.8220.7160.6420.560K 00.2 J 0.8K 30-b3.5682.9082.1681.4960.8380.328-0.256-0.678-1.186装配式钢筋砼简支 T型桥梁设计Ki Ko-I.926-I.458-0.900-0.4080.II20.

22、4940.972I.320I.746厂-0.4I2-0.3I2-0.I93-0.0870.0240.I060.2080.2820.374KKo 厂3.I562.596I.975I.4090.8620.434-0.048-0.396-0.8I2K /50.63I0.5I90.3950.2820.I720.087-0.0I0-0.079-0.I62K0.6 K b 0.4Kbii24I.206I.I92I.I66I.II0I.0240.9360.8540.7680.7I2K o 0.6K b 0.4K bor04-2.346I.832I.584I.338I.0480.7340.3860.038-0

23、.2962Ki K0-I.I40-0.640-0.4I8-0.228-0.0240.2020.4680.730I.008厂-0.244-0.I37-0.089-0.049-0.0050.0430.I000.I560.2I6KK0 厂2.I02I.695I.495I.289I.0430.7770.4860.I94-0.080K /50.4200.3390.2990.2580.2090.I550.0970.039-0.0I6Ki K100.9200.950I.000I.050I.080I.050I.0000.9500.920K0 K000.7500.8900.990I.I40I.2I0I.I400

24、.9900.8900.7503Ki K00.I700.0600.0I0-0.090-0.I30-0.0900.0I00.0600.I70/- V0.0360.0I30.002-0.0I9-0.028-0.0I90.0020.0I30.036KK0 厂0.7860.9030.992I.I2II.I82I.I2I0.9920.9030.786K /50.I570.I8I0.I980.2240.2360.2240.I980.I8I0.I57(5)绘制横向分布影响线(如下图)，求横向分布系数1.按公路-I级和人群荷载标准值3kN/m2设计，计算各梁的横向分布系数:汽车荷载：1号梁1汽1(0.5190.

25、3040.1640)0.49422号梁2汽1(0.3390.2660.2040.103)0.46523号梁3汽1(0.1810.2190.2350.201)0.4182人群荷载：1号梁1人0.6172号梁2 人 0.4103号梁3人0.16020.322.梁端剪力横向分布系数计算（按杠杆法） 汽车荷载：（如下图）13装配式钢筋砼简支 T型桥梁设计i-公路I级 ml汽=1/2m2汽=1/2m3汽 =1/20.875=0.4381.000=0.500(0.938+0.250 ) =0.594装配式钢筋砼简支T型桥梁设计19人群荷载 m1人=1.422m2 人 =-0.422m3 人=0人群荷载：（

26、如图）lA（二）、内力计算1恒载内力(1)恒载：假定桥面构造各部分重量平均分配给各土梁承担，计算如下主梁：g10.18 1.1 (1.60.18)(.8 .14) 2.508.86KN/m2横隔梁：对于边主梁：g20.69 0.14 0.71 5 15.5 250.59( KN /m)对于中主梁：g212 0.591.18( KN /m)桥面铺装层：沥青混凝土： 0.02 X 1.6 X 23=0.74 (KN/m)混凝土垫层(取平均厚 9cm： 0.09 X 1.6 X 24=3.46 ( KN/n)所以 g30.74 3.464.2KN /m作用于边主梁的全部恒载g为：g=8.86+0.5

27、9+4.2=13.65KN/m)作用于中主梁的恒载强度为：g1 =8.86+1.18+4.2=14.24(KN/m)2、恒载内力计算边主梁弯矩和剪力，有：Mxglxx gx -% x)222Qxgi_g (l gx(l2x)22边主梁恒载内力内力截面位置剪力Q(KN)弯矩M (KNmX=0105.80X=l/413.65/2 X (15.5 15.5/2)=52.913.65 X 15.5/8 X (15.5 15.5/4)=307.4X=l/2013.65 X 15.5/4 X (15.5 15.5/2)=409.9中主梁恒载内力内力截面位置x剪力Q (KN)弯矩M (KNmX=0110.4

28、0X=l/414.58/2 X (15.5 15.5/2)=55.214.58 X 15.5/8 X (15.5 15.5/4)=320.7X=l/2014.58 X 15.5/4 X (15.5 15.5/2)=427.62、活载内力计算(1)荷载横向分布系数汇总梁号荷载位置公路I级人群何载备注跨中mc0.4940.617G-M法计算边主梁支点m0.4381.422杠杆法计算跨中mc0.4650.410G-M法计算中主梁2支点m00.500-0.422杠杆法计算跨中mc0.4180.320G-M法计算中主梁3支点m00.5940杠杆法计算(2)计算边主梁公路I级荷载的跨中弯矩和1/4处弯矩

29、简支梁的基频：式中：I 结构的计算跨径，I =15.5mE 混凝土弹性模量，E=3.0 X 1010N/m2Ic 结构跨中截面的惯矩，十c =0.0415 m4me 结构跨中处单位长度质量(mc=G/g),mc=13.65 X 103 /9.81=1. 39 X 103Ns2 /m3将以上数值代入公式，可得：h=6.187Hz根据公路桥涵设计通用规范(JTG D602004),当1.5Hz f d=28m及附表中规定的30mm钢筋间横向净距：Sn 180 2 31.6 2 30 56.8mm 40mm及 1.25d 1.25 28 35mm故满足构造要求。2）截面复核21装配式钢筋砼简支 T型

30、桥梁设计已设计的受拉钢筋中8 28 4 20的面积为6182mm2 , fsd 280MPa。由布置图可以求得as，即4926(302 31.6)1256(304 31.6 22.7)as110mm4926 1256则实际有效高度h01100 110990mm。(1) 判断T形截面的类型 6fcdbfhf 13.8 1480 1102.247 10 N ?mmfsdAs 6182 2801.731 106 N ?mm由于fcdbfhffsdAs，故为第一类T形截面。(2) 求受压区高度x，即Xfsd As280 6182185mm h f110mmfcdb f13.8 1480（3）正截面抗弯

31、承载力,求得正截面抗弯承载力 M u为1X85Mufcdb fx(h0-)13.8 1480 852(990)21645610 N ?mmM 1621 106N ?mm又电61823.47%min0.2%，故截面复核满足要求。bh180 9903）已知设计数据及要求梁体采用C30混凝土，轴心抗压强度设计值 J 13.8MPa，轴心抗拉强度设计值ftd 1.39MPa。主筋采用HRB335钢筋，抗拉强度设计值fsd 280MPa ;箍筋采用R235钢筋，直径8mm抗拉强度设计值fsd 195MPa。取。1.0简支梁控制截面的弯矩组合设计值和剪力组合设计值为跨中截面 Md,|/21621kN ?m

32、,Vd,|/2144kNl/4 跨截面 Md,|/4820kN ?m支点截面 Md,。0,Vd,0 492kN要求确定纵向受拉钢筋数量和进行腹筋设计。4）跨中截面的纵向受拉钢筋计算由前面的计算可知：跨中截面主筋为8 28 4 20,焊接骨架的钢筋层数为6层，纵向钢筋面积As 6182mm2，截面有效高度h。990mm ,抗弯承载力Mu 1645kN?m0M d,l/21621kN?m。5) 腹筋设计(1)截面尺寸检查根据构造要求，梁最底层钢筋2 28通过支座截面，支点截面有效高度为h0 h (3031.6)1054mm2(0.51 10 3)./fU7bh0 (0.51 1O3)V30 180

33、 1054529.9kN0Vd,0 492kN截面尺寸符合设计要求。(3) 检查是否需要根据计算配置箍筋跨中段截面：(0.5 10 3)ftdbh0(0.5 10 3) 1.39 180 99098.2kN支点截面：(0.5 10 3) ftdbh0 (0.5 10 3) 1.39 180 1054 131.9kN(0.5 10 3)ftdbh0 98.2kN Vd,l/2 144kN 2.5，取 |/2 =2.5， h0 =990mm支点截面0=0.65 , h=1054则平均值分别为P=(2.5+0.65)/2=1.57 h0=(990+1054) /2=1022mm“、十2i 23(0.

34、56 10 6)( 2 O.6p)JfU7Asvfsvbh02箍筋间距 Sv -cu，k sv sv -(V )21 1.12 (0.56 10 6) (2 0.6 1.57)30 100.6 195 180 1022464.052=187mm确定箍筋间距Sv的设计值尚应考虑公路交规的构造要求。若箍筋间距计算值去Sv=180m麻1/2h=550及400mm是满足规范要求的。而且箍筋配筋率sv 仏 100.60.31% min 0.18%。综上可知，符合规范要求。bSv 180 180在支座中心向跨径长度方向的1100mn范围内，设计箍筋间距Sv=100mm尔后至跨中截面统一的箍筋间距取Sv=1

35、80mm(5) 弯起钢筋及斜筋设计设采用架立钢筋为 22 ,钢筋中心至梁受压翼板上边缘距离 as 56mm。弯起钢筋的弯起角度为45，现弯起N1N5钢筋，计算如下：简支梁的第一排弯起钢筋的末端弯折点应位于支座中心的截面处。这时h为h11100 (30 31.6 1.5) (43 25.1 31.6 0.5) 939mm弯起钢筋的弯起角度为45，则第一排弯筋(2N5)的弯起点1距支座中心距离为939mm弯筋与梁纵轴线交点1距支座中心距离为939 1100/2(30 31.6 1.5)466mm。对于第二排弯起钢筋，可得到：h21100 (30 31.6 2.5)(43 25.131.6 0.5)

36、907mm弯筋(2N4)的弯起点2距支座中心距离为939h2 939 907 1846mm。分配给第二排弯起钢筋的计算剪力值Vsb2，由比例可求出：装配式钢筋砼简支T型桥梁设计4133 550 939 Vsb2叱，求得 Vsb2 168.15kN 4133185.62所需提供的弯起钢筋截面积(Asb2 )为1333.33Vsb2fsd sin 45o1333.33 168.15280 0.7071133mm2第二排弯筋与梁纵轴线交点2距支座中心距离为1846 1100/2(3031.6 2.5)1405mm同理可以算出其他排钢筋的数据。弯起钢筋计算表弯起点12345939907876852830距支座中心距离Xi (mm)9391846272235744404分配的计算剪力值Vsbi (KN )185.6168.2143.5888.0749.81需要的弯筋面积2Asbi(mm )12501133967593335可提供的弯筋面积Asbi(mm2)1609(2