车库顶板加固方案

1、明天华城三期D-1区工程施工通道下地下室顶板加固专项方案一、临时施工通道下地库顶板加固简介本工程地下室面积庞大，11片楼上部结构施工的搅拌及材料堆场均在地下室 顶板上进行。施工中可能存在的荷载有：混凝土搅拌运输车、混凝土汽车泵、地 泵、汽车吊、砂石、砖块运输车之类进入临时施工道路。其中最大荷载车辆为混 凝土搅拌车约50吨，设讣满载35吨的消防车对车库顶板产生的均布活荷载为 20KN/m:,故本工程对顶板产生的均布活荷载按40kn/m:计算。施工通道位置详见: 地下室顶板上施工通道布置图，施工通道设置宽度为4米。计划对地下室顶板采 取施工加固：在地下室顶板施工道路区域内的顶板，根据计算搭设立管间

2、距 00*500排架，每边搭设超出路面宽度不小于2000mm,在地上结构施工完成后拆 除。在地下室顶板上回土约600厚，铺设300厚道渣层，并浇筑4米宽130mm 疗混凝土路面，用来分散车轮传递的集中应力，避免顶板直接受力。二、地下室顶板加固方案：1、支架搭设方法、采用满堂钢管脚手架搭设，钢管下端垫木板。（2）、排架的四个外立面均连续设置剪刀撑，每组剪刀撑跨越立杆根数为3 7根，斜杆与地面夹角45度60度之间。（3）、在立杆离地面200处设置纵向与横向的扫地杆，以约束立杆的位移。（4）、排架周边凡有框架柱处，每两步设置一道拉结杆，采用钢管与扣件对 排架与框架柱进行拉结。、为了保证排架的整体刚度

3、与稳定，在排架内设一道水平剪刀撑，每隔 4跨设一道纵向剪刀撑。2、后浇带处及人货梯下加固措施（1）对后浇带两侧的梁板分别进行加固。后浇带两侧分别搭设四排450*450加密排架，四排加密排架以外按500*500进行排架搭设。(2) 后浇带位置铺设6000*1500*20钢板。(3) 汽车吊在地下室顶板吊装时支腿下铺设40001000*150路基箱，以使楼 板避免受到较大集中荷载。吊车后支腿必须要支撑与主梁上，前支腿尽可能位于 次梁附近，靠近后浇带侧支腿要位于加密排架之上。(4) 、对人货电梯下顶板，模板排架搭设采用500*500立柱间距，此处模板不 用拆除，直至人货电梯拆除后拆除。三、地下车库上

4、临时施工道路和材料堆场安全保障技术措施(1) 大型运输车辆需进行地磅过磅。(2) 在混凝土浇捣时，运输车辆较多，现场配设调度一人，确保地下车库 顶板道路上只有一辆混凝土运输车。划分混凝土泵车停放区域。(3) 每天做好车辆进入与地库顶板观测记录。四、地下室顶板加固做法及计算书如下：建筑层高3900mm：现浇楼板厚度250mm,回填土片度600mm,道渣片度300mm, 施工道路恳度150mm：脚手架步距h二lm；立杆横向间距0. 5m,立杆纵向间距0. 5m； 采用(p48X3的钢管；现浇板方木中之中间距250mm。(一)、立杆稳定性计算(1) 、荷载计算横向支撑钢管承受板底支撑小楞传递的集中荷

5、载，按照三跨连续梁讣算依据(JGJ162-2008)规范规定计算直接支撑小楞的主板施工均布荷载标准 值按照4000 N/m考虑模板自重标准值300N/m2钢筋混凝土板自重标准值(24+1. 1) X0. 33=8. 283kN/m:=8283X/m=模板上的均布线荷载设计值ql=0. 9X 1. 2X (300+8283)+1. 4X4000 X0. 5=7154. 82N/mql二0. 9X 1. 2X (300+8283)+1. 4X0. 7X4000 X0. 5=6978. 173N/m根据以上两者比较取ql二7154. 82N/m作为设讣依据模板最大支座力 Rl=l. lqll=l.

6、1X7154. 82X0. 167=1314. 34N板底支撑小楞上的均布荷载按照模板最大支座力除以板讣算宽度得到:q2二1314. 34/0. 5=2628. 68N/m二2. 629KN/m支撑小楞最大支座力 R2=l. Iq21=l. 1X2628. 68X0. 125=361. 444N横向支撑钢管上的集中荷载P二R2=361. 444N0. 361KN0.361KN0.361KN500500500计算简图弯矩图(kN. m)0. 4580. 4580.0970.( 97A0.(010.261 0.2640. 3620. 3620. 266 0. 2660. 001110.(95A19

7、50.0M560,560. 360. 36剪力图(kN)讣算得最大弯矩Ntaax=0. 048kN. m：最大变形UmaxO. 02mm：最大支座力Rmax=l. 179kN、强度验算最大应力 二0. 048X1074490=10. 69X/mm2板底小横杆设计强度f二203 N/mni:板底横向支撑钢管强度验算满足要求！(3)、挠度验算最大挠度为Vmax=O. 02mm最大容许挠度值：v = 500/150=3. 333mm及lOmrn。板底横向支撑钢管挠度验算满足要求！(二) 、板底纵向支撑钢管验算(1) 、荷载计算支撑钢管承受横向支撑钢管传过来的集中荷载(P二1179KN),按照集中荷

8、载作用下的三跨梁计算计算简图2.21 2.2111. 7681. 7691.(311.(311. 326 1. 3270. 589 0. J 890.48 0.480.590. 591. 321. 3271.(0.470J47321.0321. 769 1. 692.211 2. 211剪力图(kN)山上得，最大弯矩为帖0. 221N. m,最大挠度为V二0. 07mm；最大支座力R二5159N(2) 、强度验算最大应力 =0. 221X 1074490=49. 22N/mm3支撑钢管的设计强度f=205 N/mm2纵向支撑钢管强度验算满足要求！(3) 、挠度验算最大挠度为Vmax=0. 07

9、mm最大容许挠度值：v = 500/150=3. 333mm及 10mm,纵向支撑钢管挠度验算满足要求！(三) 、扣件抗滑移计算水平支撑钢管传给立杆的竖向作用力设计值R根据询面讣算结果得到R=5. 159kN扣件抗滑容许承载力R =8kN经计算，扣件抗滑移验算满足要求！(四) 、立杆稳定性计算(1)、荷载计算立杆钢管承受板底水平支撑钢管传递过来的荷载依据(JGJ162-2008)规范规定计算支架立柱施工均布荷载标准值按照1000N/m考虑模板自重标准值300N/m:钢筋混凝土板自重标准值(24+1. 1) X0. 33=8. 283kN/m2=8283N/m:模板上的均布线荷载设讣值ql=0.

10、 9X 1. 2X (300+8283)+1. 4X 1000 X0. 5二5264. 82N/mql二0. 9X 1. 2X (300+8283)+1. 4X0. 7X 1000 X0. 5=5655. 173N/m根据以上两者比较取ql=565o. 173N/m作为设讣依据模板最大支座力 Rl=l. lqll=l. 1X5655. 173X0. 167=1038. 855N板底支撑小楞上的均布荷载按照模板最大支座力除以板讣算宽度得到: q2=1038. 855/0. 5=2077. 71N/m二2. 078KN/m支撑小楞最大支座力 R2=l. Iq21=l. 1X2077.71X0. 1

11、25=285. 685N横向支撑钢管上的集中荷载P二R2=283. 683N0.286KN0.286KN0.286KN500500500计算简图弯矩图(kN. m)0. 3650. 3650. 2870.0790.( 79A0.(010. 0010. 2870. 2090. 2090.0770. 0770. 207 0. 2070. 2850. 2850. 3630. 363剪力图(kN)横向支撑钢管最大支座力R3二0936kN纵向支撑钢管承受横向支撑钢管传过来的集中荷载，按照集中荷载作用下的三跨梁计算计算简图弯矩图(kN. m)1. 7541. 7541.404040.0. 818 0. i

12、18 0.18IS0.468 0.680.0.*68 0.681. 054. 054041. 054 1.05418 0.180J 18 0. 81S1.754 1.754剪力图(kN)纵向支撑钢管最大支座力R4二4. 094kN脚手架钢管的自重N = 1.2X0. 15X3. 82=0. 688kN则取N二 4. 094+0. 688=4. 782kN(2) 、立杆计算立杆计算长度10应按下列表达式计算的结果取最大值：10 = max h+2a, k|Jh h -立杆步距，取lma-模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0. lmk -计算长度附加系数，取值1. 185片等效计算长度系数，取值1.272最后，立杆计算长度10二1.507m(3) 、立杆稳定性计算立杆稳定性按下式进行验算：N/cpAWf钢管(p48X3. 0截面回转半径i二16 mm：长细比入二10/i二1507/16二94.