玻璃幕墙计算书

1、XXX玻璃幕墙设计计算书基本参数 : XXX 地区基本风压 m2抗震设防烈度 6 度 设计基本地震加速度I .设计依据：建筑结构可靠度设计统一标准 GB 50068-2001 建筑结构荷载规范 GB 50009-2001 建筑抗震设计规范 GB 50011-2001 混凝土结构设计规范 GB 50010-2002 钢结构设计规范 GB 50017-2003 混凝土结构后锚固技术规程 JGJ 145-2004 玻璃幕墙工程技术规范 JGJ 102-2003 金属与石材幕墙工程技术规范JGJ 133-2001建筑幕墙 JG 3035-1996玻璃幕墙工程质量检验标准 JGJ/T 139-2001铝

2、合金建筑型材 铝合金建筑型材 紧固件机械性能 紧固件机械性能 紧固件机械性能 紧固件机械性能 紧固件机械性能基材 GB/T 阳极氧化、着色型材GB螺栓、螺钉和螺柱 GB 螺母 粗牙螺纹 GB 自攻螺钉 GB 不锈钢螺栓、螺钉和螺柱GB不锈钢螺母 GB浮法玻璃 GB 11614-1999钢化玻璃 GB/T 9963-1998幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃 GB 17841-1999建筑结构静力计算手册 ( 第二版 ) BKCADP集成系统(BKCADPM2006版)n .基本计算公式：(1) . 场地类别划分 ：地面粗糙度可分为 A、B、C D四类：-A 类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；-

3、B 类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；-C 类指有密集建筑群的城市市区；-D 类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。本工程为：延安，按 C类地区计算风荷载。(2) . 风荷载计算 ： 幕墙属于薄壁外围护构件，根据建筑结构荷载规范 GB50009-2001 规定采用 风荷载计算公式：Wk* gzXy sXy zX W()2其中： Wk- 垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值(kN/m2)；3 gz-高度Z处的阵风系数，按建筑结构荷载规范GB50009-2001第条取定。根据不同场地类型，按以下公式计算：3 gz=K(1+2卩f)其中K为地区粗糙度调整系数，卩f为脉动系数。

4、经化简，得：A 类场地：3 gz=X 1+ X (Z/10)B 类场地：3 gz=X 1+(Z/10)C 类场地：3 gz=X 1+ X (Z/10)D 类场地：3 gz=X 1+ X (Z/10)卩z-风压高度变化系数，按建筑结构荷载规范GB50009-2001第条取定。根据不同场地类型，按以下公式计算：A 类场地：卩z= X (Z/10)B 类场地：卩z= X (Z/10)C 类场地：卩z= X (Z/10)D 类场地：卩z= X (Z/10)本工程属于 C类地区，故卩z=X (Z/10)卩s-风荷载体型系数，按建筑结构荷载规范GB50009-2001第条取为：W 0-基本风压，按建筑结构

5、荷载规范GB50009-2001附表给出的50年一遇的风压采用, 但不得小于mt延安地区取为 m(3) .地震作用计算：q EAk= 3 E Xa maxX GK其中水平地震作用标准值3 E-动力放大系数，按取定a max-水平地震影响系数最大值，按相应抗震设防烈度和设计基本地震加速度取定：a max选择可按JGJ102-2003中的表进行。表水平地震影响系数最大值amax抗震设防烈度6度7度8度a max注：7、8度时括号内数值分别用于设计基本地震速度为和的地区。6度:ama=7度:ama=7度:ama=8度:ama=8度:ama=9度:ama=6度，故取a max=设计基本地震加速度为，抗

6、震设防烈度设计基本地震加速度为，抗震设防烈度设计基本地震加速度为，抗震设防烈度设计基本地震加速度为，抗震设防烈度设计基本地震加速度为，抗震设防烈度设计基本地震加速度为，抗震设防烈度 延安设计基本地震加速度为，抗震设防烈度为G al-幕墙构件的自重(N/m2)(4) .作用效应组合:-般规定，幕墙结构构件应按下列规定验算承载力和挠度:a. 无地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求：丫 0S w Rb. 有地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求：S E W R/ 丫 RE式中S-荷载效应按基本组合的设计值；SE-地震作用效应和其他荷载效应按基本组合的设计值;R构件抗力设计值;丫 0-结构构件重

7、要性系数，应取不小于；丫 RE- 结构构件承载力抗震调整系数，应取；c. 挠度应符合下式要求：df W d f,limd f-构件在风荷载标准值或永久荷载标准值作用下产生的挠度值；d f,lim 构件挠度限值；d. 双向受弯的杆件，两个方向的挠度应分别符合df w df,iim的规定。幕墙构件承载力极限状态设计时，其作用效应的组合应符合下列规定：1 有地震作用效应组合时，应按下式进行：S=丫 gSgk+ 丫 w WSwK- 丫 e eSek2 无地震作用效应组合时，应按下式进行：S=丫 gSgk+ w Y WSwkS-作用效应组合的设计值；S G 永久荷载效应标准值；S Wk-风荷载效应标准值

8、；S Ek- 地震作用效应标准值；Y G-永久荷载分项系数；Y W-风荷载分项系数；Y E-地震作用分项系数；2 W-风荷载的组合值系数；“ E-地震作用的组合值系数；进行幕墙构件的承载力设计时，作用分项系数，按下列规定取值： 一般情况下，永久荷载、风荷载和地震作用的分项系数丫GY W Y E应分别取、和； 当永久荷载的效应起控制作用时，其分项系数丫G应取；此时，参与组合的可变荷载效应仅限于竖向荷载效应； 当永久荷载的效应对构件利时，其分项系数YG的取值不应大于。可变作用的组合系数应按下列规定采用： 一般情况下，风荷载的组合系数“W应取，地震作用于的组合系数”E应取。 对水平倒挂玻璃及框架，可

9、不考虑地震作用效应的组合，风荷载的组合系数“W应取（永久荷载的效应不起控制作用时）或（永久荷载的效应起控制作用时）。幕墙构件的挠度验算时，风荷载分项系数丫W和永久荷载分项系数均应取，且可不考虑作用效应的组合。m.材料力学性能：材料力学性能，主要参考JGJ 102-2003玻璃幕墙工程技术规范。（1）.玻璃的强度设计值应按表的规定采用。表玻璃的强度设计值f g（N/mm2）种类厚度（mm大面侧面普通玻璃5浮法玻璃51215 19仝20钢化玻璃51215 19仝20注：1. 夹层玻璃和中空玻璃的强度设计值可按所采用的玻璃类型确定；2. 当钢化玻璃的强度标准达不到浮法玻璃强度标准值的3倍时，表中数值

10、应根据实测结果予于调整；3. 半钢化玻璃强度设计值可取浮法玻璃强度设计值的2倍。当半钢化玻璃的强度标准值达不到浮法玻璃强度标准值的2倍时，其设计值应根据实测结果予于调整；4. 侧面玻璃切割后的断面，其宽度为玻璃厚度。(2) .铝合金型材的强度设计值应按表的规定采用。表 铝合金型材的强度设计值fa (N/mm)铝合金牌号状态壁厚(mr)强度设计值fa抗拉、抗压抗剪局部承压6061T4不区分T6不区分6063T5不区分T6不区分6063AT5W 10 10T6W 10 10(3) .钢材的强度设计值应按现行国家标准钢结构设计规范GB50017-2003的规定采用,也可按表采用。表 钢材的强度设计值

11、 fs (N/mm)钢材牌号厚度或直径d (m)抗拉、抗压、抗弯抗剪端面承压Q235d w 1621512532516v dw 4020512040v d 60200115Q345d w 1631018040016v d w 3529517035v d w 50265155注：表中厚度是指计算点的钢材厚度；对轴心受力杆件是指截面中较厚钢板的厚度(4) .玻璃幕墙材料的弹性模量可按表的规定采用。表材料的弹性模量 E ( N/mnm)材料E玻璃x 105铝合金x 105钢、不锈钢x 105消除应力的高强钢丝x 105不锈钢绞线x 105 X 105高强钢绞线X 105钢丝绳x 10 X 10注：钢

12、绞线弹性模量可按实测值采用。(5) .玻璃幕墙材料的泊松比可按表的规定采用。表材料的泊松比U材料U材料U玻璃钢、不锈钢铝合金高强钢丝、钢绞线(6).玻璃幕墙材料的线膨胀系数可按表的规定采用。表材料的线膨胀系数a (1/C )材料a材料a玻璃55X 10-X 10-不锈钢板X 10-5铝合金X 10-5混凝土X 10-5铝材X 10-5砌砖体X 10-5(7).玻璃幕墙材料的重力密度标准值可按表的规定采用。3 表 材料的重力密度丫 g (kN/m)材料Y g材料Y g普通玻璃、夹层玻璃、 钢化玻璃、半钢化玻璃矿棉玻璃棉钢材岩棉铝合金一、风荷载计算标高为处风荷载计算(1) .风荷载标准值计算：W

13、0：基本风压W 0= kN/m23 gz：高处阵风系数(按C类区计算)3 gz=X 1+ X (Z/10)=卩z：高处风压高度变化系数(按C类区计算)：(GB50009-2001)卩 z=X (Z/10)= X 10)=卩s：风荷载体型系数3 s =W k= 3 gzX zX s X W(GB50009-2001)= XXX2=kN/m(2) .风荷载设计值：W:风荷载设计值(kN/m2)Y w：风荷载作用效应的分项系数：按建筑结构荷载规范GB50009-2001规定采用2W= y wX W=x =m二、玻璃的选用与校核本处选用玻璃种类为：钢化玻璃1. 本处采用中空玻璃玻璃的重力密度为：(KN

14、/m 3)B t_l中空玻璃内侧玻璃厚度为：(mm)B t_w中空玻璃外侧玻璃厚度为：(mm)G ap= X (Btj_+B_w)/1000= X +/10002=m2. 该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用：a max：水平地震影响系数最大值:2q EAk：垂直于玻璃平面的分布水平地震作用(kN/m )q EAk=5Xa maxX GAk=5 XX2=mY E：地震作用分项系数：q eA垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值（kN/m2）q EA=r eX qEAk= X qEAK= X2=m3. 玻璃的强度计算：2 内侧玻璃校核依据：（rf g= N/mm2 外侧玻璃校核依据：（rf g=

15、 N/mmW k：垂直于玻璃平面的风荷载标准值（N/mm2）q EAk：垂直于玻璃平面的地震作用标准值（N/mm?）2 d wk在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值（N/mm）d Ek：在垂直于玻璃平面的地震作用下玻璃截面的最大应力标准值（N/mnf）0 :参数n :折减系数，可由参数0按 JGJ102-2003表采用表折减系数n0wn0na：玻璃短边边长：b：玻璃长边边长：B t_l中空玻璃内侧玻璃厚度为：（mm）B t_w中空玻璃外侧玻璃厚度为：（mm） m:玻璃板的弯矩系数，按边长比a/b查 表得：表四边支承玻璃板的弯矩系数ma/bma/bmW k1中空玻璃分配到外侧玻

16、璃的风荷载标准值（N/mm2）W k2中空玻璃分配到内侧玻璃的风荷载标准值（N/mm2）q Ek1中空玻璃分配到外侧玻璃的地震作用标准值（N/mm2）q Ek2中空玻璃分配到内侧玻璃的地震作用标准值（N/mm2）W k1=X WkX BT_W/（B t_w3+Bt_l3）= （kN/m 2）3 332W k2=WX B_L /（B T_w +Bt_l）= （kN/m ）q Ek1= (kN/m )22(N/mm2)q Ek2= (kN/m )在垂直于玻璃平面的风荷载和地震作用下玻璃截面的最大应力标准值计算在风荷载作用下外侧玻璃参数B=(Wk什x qEKi) x a4/(E x t4)n :折减

17、系数，按B =查 JGJ102-2003 表得:n =2在风荷载作用下外侧玻璃最大应力标准值bw=6x mX Wixa Xn /t2=mm在地震作用下外侧玻璃参数B=(Wi+x qEKi) x a4/(E x t4)n :折减系数，按B =查表得 :在地震作用下外侧玻璃最大应力标准值bEk=6x mx qEkix a2xn /t2=mmb : 外侧玻璃所受应力 :采用S/+组合：b =xb WK+xxb EK= x +xx2=mm在风荷载作用下内侧玻璃参数B=(Wk2+ x qEKx a4/(E x t4)n :折减系数，按B =查 JGJi02-2003 表得 : n =2在风荷载作用下内侧

18、玻璃最大应力标准值bw=6 x mx W2x a xn /t2=mm在地震作用下内侧玻璃参数B=(Wk2+x qEK2) x a4/(E x t4)n :折减系数，按B = 查表得 : n =2Ek=6x mx qEk2x a2xn /t在地震作用下内侧玻璃最大应力标准值b=mmb : 内侧玻璃所受应力 : 采用S+组合：b =xb WK+xxb EK= x +xx2=mm外侧玻璃最大应力设计值b =mm f g=mrn 内侧玻璃最大应力设计值b =mm f g=mrn 中空玻璃强度满足要求 !4. 玻璃的挠度计算 :d f : 在风荷载标准值作用下挠度最大值 (mm) D:玻璃的刚度t e：

19、玻璃等效厚度 x (B3+B_w3)A(1/3) =V :泊松比，按JGJ 102-2003 条采用，取值为表材料的泊松比U材料U材料U玻璃钢、不锈钢铝合金高强钢丝、钢绞线卩：挠度系数：按JGJ102-2003表采用 卩=表四边支承板的挠度系数卩a/ba/ba/b4 40 =Vkx a/(E x te)n :折减系数，按0=查 JGJ102-2003 表得：n =32D=(E x te)/12(1- V )4d f=x Vkx a xn /D=(mm)d f/a 1/60玻璃的挠度满足！三、硅酮结构密圭寸胶计算：该处选用结构胶类型为：SS6221. 按风荷载、水平地震作用和自重效应，计算硅酮结

20、构密封胶的宽度(1) 在风载荷和水平地震作用下，结构胶粘结宽度的计算(抗震设计)：C s1：风载荷作用下结构胶粘结宽度(mm)2W:风荷载设计值：ma:矩形玻璃板的短边长度：f 1：硅酮结构密封胶在风荷载或地震作用下的强度设计值，取m&q e：作用在计算单元上的地震作用设计值：(kN/m 2)按条规定采用C s1=(W+x qE) x a/(2000 x f 1)=+ xx (2000 x=取 5mm(2) 在玻璃永久荷载作用下，结构胶粘结宽度的计算：C s2: 自重效应结构胶粘结宽度 (mm)a:矩形玻璃板的短边长度 :b:矩形玻璃板的长边长度 :f 2: 结构胶在永久荷载作用下的强度设计值

21、，取mm2按 JGJ102-2003 的条规定采用B t_l :中空或夹层玻璃 ( 双层) 内侧玻璃厚度B t_w：中空或夹层玻璃(双层)外侧玻璃厚度C s2=x (Bt+Bt_w) x (a x b)/(2000 x (a+b) x f2)= 取 11mm(3) 硅酮结构密封胶的最大计算宽度： 11mm2. 硅酮结构密封胶粘接厚度的计算：(1) 温度变化效应胶缝厚度的计算 ：t s1： 温度变化效应结构胶的粘结厚度 ： mmS仁硅酮结构密封胶的温差变位承受能力：% T :年温差：Cb： 矩形玻璃板的长边长度 ：U s1： 玻璃板块在年温差作用下玻璃与铝型材相对位移量 ： mm-5铝型材线膨胀

22、系数：a i=X 10-玻璃线膨胀系数：a 2=X 10-5U si=bXTX ( a 1- a 2)-5= xxx 10-5t s1=Us1/( S 1x (2+S 1)= x (2+)(2) 地震作用下胶缝厚度的计算 ：t s2： 地震作用下结构胶的粘结厚度 ： mmh g： 玻璃面板高度 ：0 :风荷载标准值作用下主体结构的楼层弹性层间位移角限值(rad)：“:胶缝变位折减系数s 2：硅酮结构密封胶的变位承受能力，取对应于其受拉应力为mm时的伸长率：%t s2= 0X hgX /( S 2X (2+ S 2)= xxx (2+)3. 胶缝强度验算胶缝选定宽度为 ：14 mm胶缝选定厚度为

23、 ：8 mm(1) 在风荷载和水平地震作用下，结构胶中产生的拉应力 ：W： 风荷载设计值 ： m 2q E： 作用在计算单元上的地震作用设计值 ：(kN/m 2)a： 矩形分格短边长度 ：C s： 结构胶粘结宽度 ： mmd 1=(W+x qj x a/(2000 x CS)=+ xx (2000 x=mm(2) 在永久荷载作用下，结构胶中产生的剪应力a:b:矩形玻璃板的短边长度 : 矩形玻璃板的长边长度 :B t_l :中空或夹层玻璃 ( 双层) 内侧玻璃厚度d 2=x (Bt+B_w) x (a x b)/(2000 x (a+b) x G)2=mm(3) 结构胶中产生的总应力 :22d

24、=( d 1 +d 2 )=+=mm 2 mrm结构胶强度可以满足要求！四、幕墙立柱计算 :幕墙立柱按简支梁力学模型进行设计计算：1. 荷载计算 :(1) 风荷载均布线荷载设计值 (矩形分布 )计算 q w: 风荷载均布线荷载设计值 (kN/m) W:风荷载设计值 : m 2B:幕墙分格宽 :q w=Wx B= x= kN/m(2) 地震荷载计算q EA: 地震作用设计值 (KN/m2):G Ak: 玻璃幕墙构件 (包括玻璃和框 )的平均自重 : 500N/m 垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值 :q EAk: 垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值 (kN/m 2)q EAk=5Xa m

25、axX GAk=5 xx 10002= kN/m 2Y E：幕墙地震作用分项系数 q EA=x qEAk=x= kN/mq e：水平地震作用均布线作用设计值(矩形分布)q E=qEAx B= x= kN/m(3) 立柱弯矩 : 立柱的受力如图所示。M w: 风荷载作用下立柱弯矩q w: 风荷载均布线荷载设计值 : （kN/m）H sjcg : 立柱计算跨度 :2M w=qwX HSjcg /8= x 8=kN mM e：地震作用下立柱弯矩（kN m）:2M E=qEx Hsjcg /8=x 8= mM:幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩（kN m）采用S/+组合M=M w+x ME=+ x=

26、 m2. 选用立柱型材的截面特性 :立柱型材号 : XC1L140选用的立柱材料牌号 :6063 T522型材强度设计值 : 抗拉、抗压 mm 抗剪 mm型材弹性模量 : E= x 105N/mm2X 轴惯性矩 : I x=Y 轴惯性矩 : I y=立柱型材在弯矩作用方向净截面抵抗矩: Wn=立柱型材净截面积 : A n=立柱型材截面垂直于 X 轴腹板的截面总宽度 : LT_x= 立柱型材计算剪应力处以上 （或下）截面对中和轴的面积矩 : Ss= 塑性发展系数：丫=3. 幕墙立柱的强度计算 :校核依据：N/A n+M/（ yX W） Wf a=mm拉弯构件）B:幕墙分格宽 :2G Ak： 幕墙

27、自重 ： 500N/m 2 幕墙自重线荷载 ：G k=500x B/1000=500 x 1000=mN k： 立柱受力 ：N k=Gkx L= xN： 立柱受力设计值 ： r G： 结构自重分项系数N= x Nk= xd :立柱计算强度（N/mm）（立柱为拉弯构件）N: 立柱受力设计值 :A n: 立柱型材净截面面积 :M:立柱弯矩： mW n: 立柱在弯矩作用方向净截面抵抗矩 :Y :塑性发展系数：3d =NX 10/An+MX 10/ X W3= X 10/+ X 103/X2=mmmm 2 f a=mrm立柱强度可以满足4. 幕墙立柱的刚度计算 :校核依据：d f w L/180d f

28、: 立柱最大挠度D u： 立柱最大挠度与其所在支承跨度 (支点间的距离 )比值：L： 立柱计算跨度 ：4d f =5X qWkX Hsjcg X 1000/(384 XX I x)=D u=U/(LX1000)= X 1000)=1/2551/255 1/180挠度可以满足要求！5. 立柱抗剪计算 ：校核依据:T max T =mni(1) Q wk： 风荷载作用下剪力标准值 (kN)Q wk=Wk X Hsjcg X B/2= XX 2(2) Q w: 风荷载作用下剪力设计值 (kN)Q w=X Qwk= X(3) Q Ek: 地震作用下剪力标准值 (kN)Q Ek=qEAkX Hsjcg

29、X B/2= XX 2(4) Q E: 地震作用下剪力设计值 (kN)Q E=X QEk= X(5) Q: 立柱所受剪力 :采用Q+组合Q=Q w+ X QE=+ X(6) 立柱剪应力T :立柱剪应力：S s: 立柱型材计算剪应力处以上(或下 )截面对中和轴的面积矩立柱型材截面垂直于 X 轴腹板的截面总宽度 : LT_x=I x: 立柱型材截面惯性矩 :T =QX SsX 100/(1 xX LT_x)=xx 100/ X2=mm22T =mmN cbl = 强度可以满足角码抗承压能力计算 :角码材料牌号：Q235钢(C级螺栓)N cbg: 铝角码型材壁抗承压能力 (N):N cbg = D2

30、X 2 X XC_yX Lct2 x Num1= X 2 XXX强度可以满足六、幕墙预埋件总截面面积计算本工程预埋件受拉力和剪力V: 剪力设计值 :V=N 2N: 法向力设计值 :N=N 1M:弯矩设计值(N mm):e 2: 螺孔中心与锚板边缘距离M=V x e2=x= mmN um1: 锚筋根数 : 4 根锚筋层数 : 2 层a r：锚筋层数影响系数：GB50010-2002 表采用。关于混凝土：强度等级 C35 混凝土轴心抗压强度设计值 ：f c=mm2 按现行国家标准w混凝土结构设计规范 选用 HRB 335锚筋 锚筋强度设计值 ：f y=mm2d:钢筋直径：a v: 钢筋受剪承载力系

31、数v=依据 GB50010 式计算因为a v大于，所以取av=t:锚板厚度 :a b: 锚板弯曲变形折减系数 :a b=+x (t/d)依据 GB50010 式计算=+ xZ:外层钢筋中心线距离 :A s: 锚筋实际总截面积 :2A s=NjmiXnX d /42= xx d2/4锚筋的总截面积计算值 : 依据 GB50010 和等公式计算A s1=V/( arxa vx fy)+N/ x a bxfy)+M/xa rxa bxfyxZ)A s2=N/xa bxfy)+M/xa rxa bxfyxZ)4根$锚筋可以满足要求 锚板面积 A= mm2= N N= 锚板尺寸可以满足要求七、幕墙预埋件

32、焊缝计算根据钢结构设计规范 GB50017-2003 公式、和计算 h f: 角焊缝焊脚尺寸L: 角焊缝实际长度h e: 角焊缝的计算厚度 =L w: 角焊缝的计算长度 =L-2h f =f hf: 角焊缝的强度设计值 :160N/mm选用横梁型材的截面特性 ： 选用型材号 ： XC1H60 选用的横梁材料牌号 ： 6063 T5 横梁型材抗剪强度设计值 ： mm22横梁型材抗弯强度设计值 ： mm2 横梁型材弹性模量 ： E= X 105N/mm2M x横梁绕截面X轴（平行于幕墙平面方向）的弯矩My横梁绕截面Y轴（垂直于幕墙平面方向）的弯矩W nx横梁截面绕截面 X轴（幕墙平面内方向）的净截

33、面抵抗矩：Wnx=W ny横梁截面绕截面 丫轴（垂直于幕墙平面方向）的净截面抵抗矩：W ny= 型材截面积 ： A= 丫塑性发展系数，可取 幕墙横梁的强度计算 ：3 f：角焊缝的强度设计值增大系数，取值为 ：d m：弯矩引起的应力2d m=6X M/（2 X heX If）2=mmd n： 法向力引起的应力d n =N/(2 X heX LwX3 f )2=mmT :剪应力T =V/(2 X Hf X Lw)2=mmd ： 总应力22d =( d m+d n) + T )d =mm f2hf=160N/mm焊缝强度可以满足八、幕墙横梁计算幕墙横梁计算简图如下图所示：(1) 横梁在自重作用下的弯

34、矩(kN m)横梁上分格高 :横梁下分格高 :H 横梁受荷单元高 ( 应为上下分格高之和的一半 ):l 横梁跨度 ,l=1200mm2G Ak: 横梁自重 : 400N/m 2G k: 横梁自重荷载线分布均布荷载标准值 (kN/m):G k=400X H/1000=400 X 1000=mG: 横梁自重荷载线分布均布荷载设计值 (kN/m)G= X Gk= X=mM y：横梁在自重荷载作用下的弯矩(kN m)2M y=GX B2/8= X8= m(2) 横梁在风荷载作用下的弯矩(kN m)风荷载线分布最大集度标准值 ( 三角形分布 )q wk=Wk X B= X=m风荷载线分布最大集度设计值q

35、 w=X qwk= X=mM xw：横梁在风荷载作用下的弯矩(kN m)M xw=qwX B2/12=X 12= m(3) 地震作用下横梁弯矩q EAk： 横梁平面外地震作用 ：3 e：动力放大系数：5a max：地震影响系数最大值:2G Ak： 幕墙构件自重 ： 400 N/m 2q EAk=5Xa maxX 400/1000=5 XX 400/10002=mq ex： 水平地震作用最大集度标准值B： 幕墙分格宽 ：水平地震作用最大集度标准值 (三角形分布 )q ex=qEAkX B=mq E: 水平地震作用最大集度设计值Y E：地震作用分项系数：qe=x qex= X=mM xE： 地震作用下横梁弯矩2M xE=qEX B/12= X 12= m(4) 横梁强度 ：d :横梁计算强度(N/mm2):米用Sg+Sv+组合W nx: 横梁截面绕截面 X 轴的净截面抵抗矩 :W ny: 横梁截面绕截面 Y 轴的净截面抵抗矩 :Y : 塑性