砼模板专项施工方案

1、扩建项目 模板分项工程 专项施工方案 编制 建设单位：监理单位：施工单位：项目负责人：技术负责人: 人：编制日期： 1、编制依据： 1.1合同文件； 12设计文件：图纸、图纸会审、设计变更、地质勘察报告等资料; 13建筑施工安全检查标准 JGJ59-2011 施工企业安全生产评价标准 JGJ/T77-2003 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 建筑施工模板安全技术规范 JGJ 162-2008 建筑结构荷载规范 GB50009-2012 钢结构设计规范 GB50017-2003 混凝土结构设计规范 GB50010-2010 建筑地基基础设计规范 建筑施工木脚手架安全技

2、术规 GB50007-2011 JGJ 164-2008 危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法 建设工程安全生产管理条例国务院令393号 1.4企业的安全管理规章制度，工程项目施工组织设计； 1. 5公司各种管理制度及管理体系文件。 2、工程概况： 根据工程各单体结构设计特点，本方案设计本着以最不利情况为原则，结 构受力模型梁板模板支撑高度均取7. 9m,梁截面尺寸400mm* 1000mm 板120mm厚、框 架柱截面尺寸为600mm*900mm依据建设部建质2009 87号关于危险性较大的分部分 项工程安全管理办法的通知和山东省建筑工程安全专项施工方案编制审查与专家论 证办

3、法的要求，特编制此模板专项施工方案。 3模板选用 12mn竹胶板。 基础，主体框架柱、框架梁、確墙及楼板模板均采用采用 4、方案设计: 4. 1柱模板方案设计 4. 1. 1框架柱计算断面尺寸600*900mm计算高度按最不利7. 9m高进行验算，模 板面板 采用12厚竹胶板。 500mm,柱模板竖楞（木方） 4. 1. 2柱箍采用双钢管48mX3. 25mm柱箍间距计算跨度d = 截面宽度50nmi高度50mm B方向竖楞4根，H方向竖楞5根，H方向12mni对拉螺栓1 道。 6 00 1 83 1 831 83 2 2 柱模板支撑计算简图 彩 彩 艺. % 05 22 22 25- .Me

4、 4. 2梁模板基本参数 421梁截面宽度B=400mm梁截面高度H= 1000mm H方向对拉螺栓2道，对拉 螺栓直径14nmi对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离1150mm梁模板使用的木方截 面50 x 50mm梁模板截面侧面木方距离300mm梁底均匀分布4根木方。 422梁模板厚度h二12mm弹性模量E=10584N/mm,抗弯强度f=37N/mm2o 423钢管强度为205. 0 N/mm2钢管强度折减系数取1. 000模板支架搭设高度为 6. 9m,梁截面B x D=400mmi000mm立杆的纵距（跨度方向）1=0. 85m,立杆的步 距h=1.80m,梁底增加2道承重立杆，即梁底共设

5、4根承重立杆，梁两侧立杆间 距 2. 00m,外侧周围剪刀撑连续布置。 4. 2.4模板自重0. 2kN/m2,混凝土钢筋自重25. 50kN/m3,施工活荷载2. 00kN/m2,施工 均布荷载标准值1OkN/m2 o ZE2 or u9 33 | 1 33 9 33 4. 3楼板模板基本参数 满堂脚手架设计参数 立杆 纵距 立杆 横距 立杆步距 扫地杆距 地距离 立杆支撑点 距顶部横杆 距离 ) 可调底托伸 出距离) U托伸岀钢 管距离 ) 外侧剪刀撐布 置方式 0.9 0.9 1.75 0.2 0.5 0. 3 0.3 连续布置 431模板支架搭设高度为7. 78m,立杆的纵距b=0.

6、90m,立杆的横距1=0. 90m , 立杆的步距h=l. 75mo 4. 3. 2面板厚度12mm剪切强度1. 4N/mm2抗弯强度37. 0N/mm2弹性模量 10584. 0N/mm2木方50mm*50mm次龙骨木方间距300mm 4. 3. 3模板自重0. 20kN/m2,混凝土钢筋自重25. 50kN/m3,倾倒混凝土荷载标准值 2. 00kN/m2,施工均布荷载标准值1. 00kN/m2,扣件计算折减系数取1. 00o 纵商钢J / 000c Q 3 Hf 6 亠 Q 口 5、安全验算： 5. 1柱模板计算书 5. 1. 1柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒

7、混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只 考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值： 尸二 0 28zV?7r 其中丫 C 混凝土的重力密度，取24. 000kN/m3; t 新浇混凝土的初凝时间，为 0时(表示无资料)取200/(T+15),取 3. OOOh ; T 混凝土的入模温度，取25. 300 C; V 混凝土的浇筑速度，取2. 500m/h ; H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 7. 900m; B 混凝土坍落度影响修正系数，取0.900。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F仁28. 680kN/m2 考虑结构的重要性系数

8、0. 90,实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: Fl=0.90 x 28.690=25. 82lkN/m2 考虑结构的重要性系数0. 90, 倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90 x 2. 000=1.800kN/m2o 512柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载, 应该按照均布荷载下的连续梁计算, 计算如下 16. 75kN/m B A 3 21 3 XI 2 面板的计算宽度取柱箍间距o. 50m。 面板计算简图 荷载计算值q二 1.2 X 25. 821 X 0.500+1.40 X 1.800 x 0. 500=16. 753kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W

9、分别为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 截面抵抗矩 w = bh2/6 = 50. 00 X 1.20 X 1. 20/6 = 12. 00cm3 ; 截面惯性矩 I 二 bh3/12 = 50. 00 X 1.20 X 1. 20 X 1. 20/12 = 7. 20cm4 ; 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 5. 1. 2. 1抗弯强度计算 f = M / W f 其中f面板的抗弯强度计算值(N/mm2): M 面板的最大弯距(N. mm); W面板的净截面抵抗矩； f 一 一面板的抗弯强度设计值，取37. 00N/mm2 M = 0.100ql2 其中q荷载设计值

10、(kN/m); 经计算得到 M 二 0. 100 X (1.20 X 12.910+1.40 X 0. 900) X 0.213 X 0.213=0. 076kN. m 经计算得到面板抗弯强度计算值f二 0. 076 x 1000X 1000/12000=6. 304N/mm2, 面板的抗弯强度验算f f, 满足要求! 5. 1.2.2抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0. 600 X (1.20 X 12.910+1.4 X 0. 900) x 0.213=2. 136kN 截面抗剪强度计算值 T=3 X 2136. 0/(2 X 500. 000 x 12.000)=0

11、. 534N/mm2 截面抗剪强度设计值T=l. 40N/mm2 面板抗剪强度验算T T,满足要求! 5. 1.2.3挠度计算 =1/250 v = 0.677ql4 / 100EI v 面板最大挠度计算值 v = 0. 677 X 12.910 X 2134/(100 X 10584 X 72000)=0. 234mm,面板的最大挠度小于212. 5/250,满足要求! 5. 1. 3竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算, 计算如下: 6. 75kN/m :I H H H H H H LLI丄 LLLLI H I 占 】500一 500 竖楞木方

12、计算简图 竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0. 213m。 荷载计算值 q 二 1. 2 X 25. 821 X 0. 213+1. 40 X 1. 800 X 0. 213=7. 120kN/m t-tzt 按照三跨连续梁计算，计算公式如下： 均布荷载 q 二P/I二 3. 560/0. 500=7. 120kN/m 2 最大弯矩 M 二 0. lql =0. 1 X 7. 120 X 0. 50 X 0. 50=0. 178kN. m 最大剪力 Q=0. 6ql = 0. 6 X 0. 500 X 7. 120=2. 136kN 最大支座力 N=l. lql = 1. 1 X 0.

13、500 X 7. 120=3. 916kN 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截向扌氐抗矩 w 二 bh /6 二 5 00 X 5. 00 X 5. 00/6 二 20. 83cm ; 截面惯性矩 丁 二 hh /12 = 5. 00 X 5. 00 X 5. 00 X 5. 00/12 二 52. 08cm 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度 (1) 抗弯强度计算 抗弯计算强度f二M/W =0. 178 X 106/20833. 3=8. 54N/mm2,抗弯计算强度小于 15. 0N/mm2,满足要求! (2) 抗剪计算 最大剪力的计算公式如下 Q = 0. 6ql 截面抗剪强度必须

14、满足 T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=3 X2136/(2 X 50X 50)=1. 282N/mm2 截面抗剪强度设计值T=l. 30N/mm2,抗剪强度计算满足要求 (3) 挠度计算 最大变形 v=0. 677ql4/100EI=0. 677 X 5. 487 X 500. 04/(100 X 10000. 00 X 520833. 3) =0. 446mm,最大挠度小于500. 0/250,满足要求! 5. 1.4 B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P : P = (1.2 X 25. 82+1.40 X 1. 80) X 0. 183 X 0. 500 =

15、 3. 07kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 1. 54kN3. 07kN3. 07kN1. 54kN 支撑钢管计算简图 4.61 4.61 1.047 支撑钢管弯矩图(kN. m) 3. 073. 07 0. 00 0.00 2 T 3. 073.07 4.614.61 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下: 1. 18kN2. 37kN2. 37kN1. 18kN 1 760 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到，最大弯矩Mma,x=l. 046kN. m最大变形vmax=l

16、. 020mm 最大支座力Qmax=4. 607kN;抗弯计算强度f = M/W =1. 046 X 106/9576. 0=109. 23N/mm2,支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求！支 撑 钢管的最大挠度小于760. 0/150与10mm满足要求！ 5. 1.5 H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P： P = (1.2 X 25.82+1.40 X 1.80) X 0.213 X 0. 500 = 3. 56kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。 1. 78kN 3. 56kN 3. 56kN 3. 56kN1. 78kN ,1、 1J

17、Lj - a- 530 a 支撑钢管计算简图 0. 452 支撑钢管弯矩图（kN.m） 3. 343. 34 2. 00 2. 00 0. 22 0. 22 0. 22 0. 22 1 3. 342. 00 2. 00 支撑钢管剪力图（kN） 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下: 1.37kN 2.74kN 2. 74kN 2.74kN 1.37kN 1J 心 T 530 T 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图（mm） 经过连续梁的计算得到，最大弯矩Mma,x=0. 452kN. m最大变形vmax=0. 093mm 最大支座力Qmax=10. 236kN;抗弯计

18、算强度f = M/W =0. 452 X 106/9576. 0=47. 20N/mm2,支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求！支撑 钢管的最大挠度小于530. 0/150与lOinm满足要求! 5. 1.6 H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中N 对拉螺栓所受的拉力; A对拉螺栓有效面积（mm2）； f 一一对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2 对拉螺栓的直径（mm） : 12 对拉螺栓有效直径（mm） : 10 对拉螺栓有效面积（mm2） : A = 76. 000 对拉螺栓最大容许拉力值（kN） : N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力（kN

19、） : N = 10. 236 H 方向对拉螺栓强度验算满足要求！大断面柱模板支撑计算满足要求! 5. 2梁模板计算书 5. 2. 1模板荷载标准值计算 模板自重 二0200kN/m2 ；钢筋自重 二1. 500kN/m3 ；混凝土自重 二 24. 000kN/m3;施工荷载标准值Z2 2. 500kN/m2o强度验算要考虑新浇混凝土侧压 力和 倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷 载标准 值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中丫 C 混凝土的重力密度，取24. 000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为 0时（表示无资料）取200/（T+1

20、5）,取 3. OOOh ; T 混凝土的入模温度，取25. 300 C; V 混凝土的浇筑速度，取2. 500m/h ; H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 l.OOOni; B 混凝土坍落度影响修正系数，取0. 850o根据公式计算的新浇混凝土侧 压力标准值F仁24. 000kN/m2 考虑结构的重要性系数0. 90,实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值： F1二0 90 x 24.000=21. 600kN/m2 考虑结构的重要性系数0. 90,倒混凝土时产生的荷载标准值： F2=0. 90 x 4. 000=3. 600kN/m2o 5. 2. 2梁侧模板计算 面板直接

21、承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如 下： 作用在梁侧模板的均布荷载 q=(1.2 x 21.60+1.40 x 3.60) x 1.00=30. 960N/mm 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 截面抵抗矩 w = bh2/6 = 100. 00 X 1.20 X 1. 20/6 = 24. 00cm3 ; 截面惯性矩 I 二 bh3/12 = 100. 00 x 1. 20 x 1.20 x 1.20/12 = 14. 40cm4 ; 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 5. 2. 2. 1抗弯强度计算 f = M / W f 其中f 面板的抗弯强度计算值(N/

22、mm2) M 面板的最大弯距(N. mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f面板的抗弯强度设计值，取37. 00N/mm2 M = 0. 100ql2 其中q 荷载设计值(kN/m); 经计算得到 M 二 0. 100 X (1.20 X 21.600+1.40 X 3. 600) X 0. 300 X 0. 300=0. 279kN. m，经计算得到面板抗弯强度计算值f二0279 X 1000 X 1000/24000=11. 610N/mm2面板的抗弯强度验算f f,满足要求! 5. 2. 2. 2抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0. 600 X (1.20 X 21.

23、600+1.4 X 3. 600) X 0. 300=5. 573kN 截面抗剪强度计算值 T=3 X 5573.0/(2 X 1000. 000 X 12. 000)=0. 697N/mm2; 截面抗剪强度设计值T=l. 40N/mm2 ；面板抗剪强度验算T T,满足要求! 5. 2. 2. 3挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = 1 / 250 面板最大挠度计算值 v 二 0. 677 X 21.600 X 3004/(100 X 10584 X 144000) =0. 777mm面板的最大挠度小于300. 0/250,满足要求！ 5. 2. 3穿梁螺栓计算 计算公式

24、: N N = fA 其中N 穿梁螺栓所受的拉力; A穿梁螺栓有效面积(mm2)； f 一穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2 穿梁螺栓承受最大拉力N= (1.2 X 21.60+1.40 X 3. 60) X 1. 00 X 1. 15/2=17. 80kN,穿梁螺栓直径为14mm穿梁螺栓有效直径为11. 6inm穿梁螺栓 有效面 积为A=105. 000mm2穿梁螺栓最大容许拉力值为N二17850kN ;穿梁螺 栓承受拉力最大值为N=17. 802kN ;穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距 1150mm每个截面布置2道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求！ 524梁支撑脚手架的计 由可

25、变荷载效应控制的组合S=1.2 X (25. 50 X 1.00+0. 20)+1.40 X 2.00=33. 640kN/m2 由永久荷载效应控制 的组合S=1.35 X 25. 50 X 1. 00+0. 7 X 1. 40 X 2.00=36. 385kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35,可变荷载 分 项系数取 0.7 X 1.40=0. 98 采用的钢管类型为48 X 3.25O 钢管惯性矩计算采用1二n (D4-d4)/64,抵抗距计算采用W=n (D4-d4)/32Do 5. 2. 4. 1梁底模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚

26、度。模板面板的按照多跨连续梁计 算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 (1) 钢筋混凝土梁自重(kN/m): ql = 25. 500 X 1.000 x 0. 500=12. 750kN/m 模板的自重线荷载(kN/m): q2 = 0. 200 X 0. 500 X (2 x 1. 000+0. 400)/0. 400=0. 600kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN): 经计算得到，活荷载标准值Pl = (1. 000+2. 000) X 0. 400 x 0. 500=0. 600kN,所以, 均布荷载 q = 135 X 12. 750+1

27、. 35 x 0. 600=18. 023kN/m; 集中荷载 P = 0. 98 X 0. 600=0. 588kN; 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 50.00 X 1.20 X 1.20/6 = 12. 00cm3 截面惯性矩 I 二 bh3/12 = 50. 00 X 1.20 X 1.20 X 1.20/12 = 7. 20cm4 ; 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 0. 59kN 18. 02kN/m 133 133 133 计算简图 0.038 0.023 弯矩图（kN. m） 1

28、.501.49 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下: 13. 35kN/m B 133 133133 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 Nl=0. 917kN N2=2. 981kN N3=2. 981kN N4=0. 917kN 最大弯矩M二0037kN. m,最大变形V二0038inm. (1) 抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值f二M/W二0. 037 X 1000 X 1000/12000=3. 083N/mm2面板的抗弯强度设计值f,取37. 00N/mm2面板的抗 弯强度 验算f f,满足要求! (

29、2) 抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3 X 1495. 0/(2 X 500. 000 X 12. 000)=0. 374N/mm2,截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2,面板抗剪强度验算T T,满足要求！ (3) 挠度计算 面板最大挠度计算值v二0038mm,面板的最大挠度小于133. 3/250,满足要 求! 5. 2. 4. 2梁底支撑木方的计算 按照三跨连续梁计算, 计算公式如下: 均布荷载 q 二 P/1 二 2.981/0. 500=5. 963kN/m 最大弯矩 M 二 0 lql2=0. 1 X 5. 96 X 0. 50 X 0. 50=0. 149kN

30、. m 最大剪力 Q二0 6ql = 0. 6 X 0. 500 X 5. 963=1. 789kN 最大支座力 N=l. lql = 1. 1 X 0. 500 X 5. 963=3. 280kN 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5. 00 X 5. 00 X 5. 00/6 = 20. 83cm3 ; 截面惯性矩 I 二 bh3/12 = 5. 00 X 5. 00 X 5. 00 X 5. 00/12 = 52. 08cm4 ; 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f 二 M/W =0. 149

31、X 106/20833. 3=7. 16N/mm2 木方的抗弯计算强度小于15. 0N/mm2,满足要求！ (2) 木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0. 6ql 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值*3 X 1789/(2 x 50X 50)=1. 073N/mm2,截面抗剪强度设 计值T=l. 30N/mm2o 木方的抗剪强度计算满足要求! (3) 木方挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座 力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)，得到q=3. 916kN/m,最大变形 v=0. 677ql4/10

32、0EI=0. 677 X 3.916 X 500. 04/(100 X 9000. 00 X 520833. 3) =0. 353mm,木方的最大挠度小于500. 0/250,满足要求! 5. 2. 4. 3梁底支撑钢管计算 (一)、梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 0.922J98kN8kN2kN ，厂心、，1 - XIDI C 933 133 933 支撑钢管计算简图 0.080 0.036 支撑钢管弯矩图（kNm） 0. 870. 87 0.870?87 支撑钢管剪力图（kN） 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图

33、与计算结果如下: 0. 71kN6kNSkNlkN 3 :i T 1 933 P3 933 I 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图（mm） 经过连续梁的计算得到, 最大弯矩Mmax=0. 080kN. m最大变形vmax=0. 070mm最 大支座力Qmax=3. 853kN,抗弯计算强度f二M/W =0. 080 X 106/4788. 0=16. 74N/mm2,支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求！支撑钢 管的最大挠度小于933. 3/150与10mm满足要求！ （二）、梁底支撑纵向钢管计算 集中荷载P取横向支撑钢管传递力 3. 85kN 3. 85kN 3. 85kN 3.

34、 85kN 3. 85kN 3. 85kN 850850 850 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kNm） 他 】3. 44 3. 44 0. 16 0. 16 0.410.4 厂 2. 932. 93 3. 69 3. 69 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下: 2.63kN 2.63kN 2.63kN 2.63kN 2.63kN 2.63kN I 850 H 850 支撑钢管变形计算受力图 经过连续梁的计算得到，最大弯矩Mmax=O. 616kN. m最大变形vmax=O. 705mm最大支 座力 Qmax=7. 137kN,抗弯计算强度

35、 f 二 7=0.616 X 106/4788. 0=128. 66N/mm2,支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于850. 0/150与10mm满足要求！ 5. 244扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，单扣件取8. OOkN,双扣件取12.00kN; R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=7. 41kN,选用单扣件，抗滑承载力的设计计算 满足要求！ 5. 2. 4. 5立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时, 立杆的稳定性计算公式 其中N

36、立杆的轴心压力设计值，它包括: 横杆的最大支座反力2= 7. 14kN （已经包括组合系数） 脚手架钢管的自重N2 = 1. 35 X 1. 032=1. 393kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重N2 = 1.35 X 0. 299=0. 404kN 非顶部立杆段N二7137+1. 393=8. 530kN 顶部立杆段 N 二 7 137+0. 404=7. 541kN 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i 查表得到; i 计算立杆的截面回转半径(cm) ； i = 1.59 A 立杆净截面面积(cm2) ； A = 4. 57 W 立杆净截面抵抗矩(cm3) ； W = 4. 79 (T

37、 -钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)； f钢管立杆抗压强度设计值，f = 205. 00N/mm2 ； 10计算长度(m)； 参照扣件式规范2011,由公式计算 顶部立杆段：10 = kul (h+2a)(1) 非顶部立杆段：10 = ku2h k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1. 155,当允许长细比验算时 ul , u2计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0. 20m ； 顶部立杆段:a=0. 2m 时，ul=l. 432, 10=3. 639m ； 入=3639/15. 9=229. 282,允许长细比入二198

38、. 513 210,长细比验算满足要求 =0. 139, (T =7541/(0. 139 X 456. 7)=118. 793N/mm2 a=0. 5m 时，ul=l. 165, 10=3. 768m ； 入=3768/15. 9=237. 405,允许长细比入二205. 546 210,长细比验算满足要求 =0. 130, (T =7541/(0. 130 X 456. 7)=126. 800N/mm2,依据规范做承载力插值 计算a=0. 200时，(T =118. 793N/mm2立杆的稳定性计算。 f,满足要求！ 非顶部立杆段：u2=l. 750, 10=3. 638m ;入=3638

39、/15. 9=229. 253允许长细比入 =198. 488 210,长细比验算满足要求！ =0. 139, =8530/(0. 139 X 456. 7)=134. 377N/mm2,立杆的稳定性计算 l. 432, 10=3. 639m ; A=3639/15. 9=229. 282,允许长细比入=198.513 210，长细比验算满足要求 =0.139, (T =7628/(0. 139 X 456. 7)+84000/4788=137. 732N/mm2 a=0. 5m 时，ul=l. 165, 10=3. 768m ; 入=3768/15. 9=237. 405,允许长细比入=20

40、5. 546 210，长细比验算满足要求 =0. 130, (T =7628/(0. 130 X 456. 7)+84000/4788=145. 832N/mm2,依据规范 f, 做承载力插值计算a=0. 200时，（T =137. 732N/min2立杆的稳定性计算 满足要求! 非顶部立杆段：u2=l. 75, 10=3. 638m ; 入二3638/15. 9=229. 253,允许长细比入二19 由永久荷载效应控制的组合S=1.35 X 25. 50 X 0.12+0.7 X 1. 40 X 1. 00=5. HlkN/m2; 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1. 2

41、,可变荷载分 项系数取1. 40 采用的钢管类型为48 X 3.25, 钢管惯性矩计算采用1二n (D4-d4)/64,抵抗距计算采用W=n (D4-d4)/32D. 531模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 ql = 25. 500 X 0. 120 X 0. 900+0. 200 X 0. 900=2. 934kN/m 活荷载标准值 q2 = (2. 000+1. 000) X 0. 900=2. 700kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩w分别为： 截面抵抗矩 w = bh2/6 = 90. 00 X 1.20 X 1

42、. 20/6 = 21. 60cm3 ; 截面惯性矩 I 二 bh3/12 = 90. 00 X 1.20 X 1.20 X 1.20/12 = 12. 96cm4 ; 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 5. 3. 1. 1抗弯强度计算 f = M / W f 其中f面板的抗弯强度计算值(N/mm2); M 面板的最大弯距(N. mm); W 面板的净截面抵抗矩； f 一一面板的抗弯强度设计值，取37. 00N/mm2 M = 0.100ql2 其中q 荷载设计值(kN/m): 经计算得到 M 二 0. 100 X (1.20 X 2. 934+1.40 X 2. 700) X 0. 3

43、00 X 0. 300=0. 066kN. m; 经计算得到面板抗弯强度计算值 f二0. 066 X 1000X 1000/21600=3. 042N/mm2 面板的抗弯强度验算f f,满足要求！ 5. 3. 1. 2抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0. 600 X (1.20 X 2.934+1.4 X 2. 700) X 0. 300=1. 314kN 截面抗剪强度计算值 T=3 X 1314. 0/(2 X 900. 000 X 12.000)=0. 183N/inm2 截面抗剪强度设计值：T=1. 40N/mm2 面板抗剪强度验算T T,满足要求！ 5. 3. 1

44、. 3挠度计算 V = 0.677ql4 / 100EI v = 1 / 250 面板最大挠度计算值 v = 0. 677 X 2. 934 X 3004/(100 X 10584 X 129600)=0. 117mm面板的最大挠度小于300. 0/250,满足要求！ 5. 3. 2木方验算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下： 均布荷载 q 二 P/1 二 2. 190/0. 900=2. 434kN/m 最大弯矩 M 二 0 lql2=0. 1 X 2. 43 X 0. 90 X 0. 90=0. 197kN. m 最大剪力 Q=0. 6ql = 0. 6 X 0. 900 X 2. 434

45、=1. 314kN 最大支座力 N=l. lql = 1. 1 X 0. 900 X 2. 434=2. 409kN 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5. 00 X 5. 00 X 5. 00/6 = 20. 83cm3 ; 截面惯性矩 I 二 bh3/12X 5. 00 X 5. 00 X 5. 00/12 = 52. 08cm4 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 5. 3. 2. 1木方抗弯强度计算 抗弯计算强度f二M/W =0. 197 X 106/20833. 3=9. 46N/mm2,木方的抗弯计算 强 度小于15. 0N/mm2,满足要求！ 5. 3. 2. 2木方抗剪计

46、算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0. 6ql 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=3 X 1314/(2 X 50X 50)=0. 788N/mm2 截面抗剪强度设计值T二130N/inm2 木方的抗剪强度计算满足要求! 5. 3. 2. 3木方挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座 力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=0. 978kN/m,最大变形 v=0.677ql4/100EI=0. 677 X 0.978 X 900.04/(100 X 9000.00 X 520833. 3) =0.

47、927mm,木方的最大挠度小于900. 0/250,满足要求！ 5. 3. 3板底支撑钢管计算 5.3.3. 1横向支撑钢管计算： 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 ,1 900 900900 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN.ni） 2.41 2.4 1 1. 77 1.77 1 0. 00 0. 64 0. 64 3. 05 3. 05 3. 05 3. 05 0. 64 0. 64 0. 00 177177 2.4=1 支撑钢管剪力图（kN） 变形的计算按照规范要求米用静荷载标准值, 受力图与计算结果如下: 0. 97kN0. 97kN0.

48、 97kN0. 97kN0. 97kN0. 97kN0. 97kN0. 97kN0. 97kN0. 97kN f I J 、 f 90Q J .90 j f900 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图（mm） 经过连续梁的计算得到 最大弯矩Mmax=0. 578kN. m最大变形vmax=0. 571mm最大支座力 Qma,x=7. 870kN,抗弯计算强度 f 二 M/W =0. 578 X 106/4788. 0=120. 77N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求！ 支撑钢管的最大挠度小于900. 0/150与10mm满足要求! 533. 2扣件抗滑移的计 纵向或横向

49、水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计 R Rc 其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，单扣件取8. OOkN,双扣件取12.00kN; R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力，R=7. 87kN,选用单扣件，抗滑承载力的设计计算 满足要求！ 5. 3. 3. 3模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容: 脚手架的自重(kN): NG1 = 0. 127 X 7. 780=0. 986kN 模板的自重(kN): NG2 = 0. 200 X 0. 900 X 0. 900=0. 162kN

50、(3) 钢筋混凝土楼板自重(kN): NG3 = 25. 500 X 0. 120 X 0. 900 X 0. 900=2. 479kN 经计算得到, 静荷载标准值NG二 (NG1+NG2+NG3)二 3.626kN 2 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1. 000+2. 000) X 0. 900 X 0. 900=2. 430kN 3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1. 20NG + 1. 40NQ 不考虑风荷载时， 立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1. 20NG + 1. 40NQ 5. 3. 3. 4

51、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中N 立杆的轴心压力设计值，N二7753kN 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i i 计算立杆的截面回转半径(cm) ; i = 1. 59 A 立杆净截面面积(cm2) ; A = 4. 57 W 立杆净截面抵抗矩(cm3) ; W = 4. 79 (T -钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2); f钢管立杆抗压强度设计值，f = 205. 00N/inm2 ; 10-计算长度(m); 参照扣件式规范2011,由公式计算 顶部立杆段：10 = kul (h+2a)(1) 非顶部立杆段：10 = ku2h k 计算长度附加系数，按照

52、表546取值为1. 155,当允许长细比验算 ul , u2计算长度系数，参照扣件式规范附录C表; a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0. 20m ； 顶部立杆段:a=0. 2m 时，ul=l. 413, 10=3. 510m ； 入=3510/15. 9=221. 151 允许长细比入=191. 473 210,长细比验算满足要求! =0. 149 (T =6867/(0. 149 X 456. 7)=101. 067N/mm2 a=0. 5m 时，ul=l 145, 10=3. 637m ； 入=3637/15. 9=229. 162 允许长细比入=198. 409

53、210,长细比验算满足要求! =0. 139 (T =6867/(0. 139 X 456. 7)=108. 176N/mm2,依据规范做承载力插值计算 a=0. 200 f,满足要求! 时，（T =101.067N/inm2立杆的稳定性计算。 非顶部立杆段:u2=1.739, 10=3. 516m ； 入=3516/15.9=221.527 允许长细比入二191. 798 210,长细比验算满足要求! =0. 149 (T =7753/(0. 149 X 456. 7)=114. 110N/mm2,立杆的稳定性计算(T f,满足 要求！ 考虑风荷载时, 立杆的稳定性计算公式为 风荷载设计值产

54、生的立杆段弯矩MW计算公式 MW=O. 9 X 1.4Wklah2/10 其中Wk 风荷载标准值(kN/m2); Wk=O.750 X 1.280 X 1. 138=1. 092kN/m2 h 立杆的步距，1.75m; la 立杆迎风面的间距，0.90m; lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0. 90m; 风荷载产生的弯矩 Mw二0.9X 1.4 X 1.092 X 0. 900 X 1. 750 X 1. 750/10=0. 379kN. m ; Nw考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶 部立杆 Nw=l. 200 X 2. 888+1.400 X 2. 430+0. 9 X 1.400

55、 X 0. 379/0. 900=7. 398kN 非 顶部立 杆 Nw=l. 200 X 3.626+1.400 X 2. 430+0. 9 X 1.400 X 0.379/0.900=8. 285kN 顶部立杆段:a=0. 2m 时，ul=l. 413, 10=3. 510m ; 入=3510/15. 9=221. 151 允许长细比入=191. 473 210,长细比验算满足要求！ =0. 149 (T =7398/(0. 149 X 456. 7)+379000/4788=188. 125N/nun2 a=0. 5m 时，ul=l. 145, 10=3. 637m ; 入=3637/1

56、5. 9=229. 162 允许长细比入二198. 409 210,长细比验算满足要求! =0. 139 (T =7398/(0. 139 X 456. 7)+379000/4788=195. 784N/min2,依据规范做承载力 插值计算a=0. 200时，(T =188. 125N/mm2立杆的稳定性计算(T f,满足要求！ 非顶部立杆段:u2=l. 739, 10=3. 516m ; 入=3516/15.9=221.527 允许长细比入=191. 798 210,长细比验算满足要求! =0. 149 (T =8285/(0. 149 X 456. 7)+379000/4788=201.

57、168N/mm2,立杆的稳定性计算 (T f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在 安全 隐患O 6、施工准备： 6.1技术准备：专项施工方案编制完成，技术交底落实到班组个人。 6. 2劳动力准备：专业工人20人，全部参加技术交底会议。 6. 3现场准备和施工作业环境的要求： 6. 3.1现场作业人员经过技术交底培训，操作班组应熟悉设计及施工说明书，并做 好模 板安装作业的分工准备。 632应对模板和配件进行挑选、检测，不合格者应剔除，并运至工地制定地点堆 放。 633备齐操作所需的一切安全防护设施和器具。 634模板材料和钢管等进场准备充足。 7、施工方法: 7.

58、 1男女生宿舍楼后浇带模板 根据后浇带位置，首先支设脚手架，脚手架应与其他梁、板脚手架分别支设使 之成为一个独立体系。为了保证脚手架的稳定性，用钢管和其他脚手架进行连接， 脚手架每隔4m扎设剪刀撑一道以保证脚手架的稳定性。后浇带施工前，后浇 带两侧 (本跨内)梁板的模板不可拆除，后浇带碇达到设计强度后，方可拆模。 7.2主体梁、板、柱模板 7.2.1模板类型、支撑方案、模板缝隙处理方法、隔离剂选用。 7.2. 1. 1混凝土墙模板安装： (1) 工艺流程: 彈线一安门洞口模板一-安一侧模板一k麦另一(则模板 一H周整固定-一亦和检 (2) 复查墙模板位置的定位基准线。按位置线安装门洞模板，下预

59、埋件或木砖 (3) 把预先拼装好的一面模板按位置线就位，然后安装拉杆或斜撑，安装止水螺 栓，之水螺栓规格和间距为500mm*500mr距离条形基础顶面200mm安装模板应边校 正边安装，注意对两侧穿孔的模板对称放置，之水螺栓与墙模保持垂直。 (4) 清扫墙内杂物，再安另一侧模板，调整斜撑(拉杆)使模板垂直后，拧紧穿 墙螺栓。 (5) 板安装完毕后，检查一遍扣件、螺栓是否紧固，模板拼缝及下口是否严密, 办理预检手续。 (6) 模板之间应加海绵条夹紧，防止漏浆。 721.2梁模板安装: (1) 模板的工艺流程: 鮒线、水平绫一扶头模板一 皑模板 T梁下菇T安装瓢模 梁下舞 (2) 首层地面上在立杆

60、下要铺设通长脚手板，并且楼层间的上下支座应在一条直线上。 间距以90cm立杆中间和下方加横杆或斜杆，立杆双向加剪刀撑和水平拉 秆，离地50cm设一道，以上每隔1.5m设一道。立杆加可调顶托。当梁跨度4m时， 跨中梁底处应按设计要求起拱，起拱高度为梁跨度的1 1.5/1000。 (3) 在立杆上釆用顶托调整预留梁底模板的高度，符合设计要求后，拉线安装梁底模板 并找直。 (4) 在底模上绑扎钢筋，经验收合格后，清除杂物，安装梁侧模板，用梁卡具或 安装上下锁口楞及外竖楞，附以斜撑，其间距一般宜为 75cm当梁高超60cni时， 需加腰楞。侧梁模上口要拉线找直，用定型夹固定。 (5) 模板之间应加海绵