地下室满堂脚手架施工方案

1、满堂脚手架施工（方案）报审表工程名 称沈阳亚泰城（南区）地下室车库工程施工编号监理编号H期2014年4月25日致（监理单位）：我方已编制完成了沈阳亚泰城（南区）地下室车库满堂脚手架施工专项方案技术文件，并经相关技术负责人审查批准，请予以审定。附：沈阳亚泰城地下室八区九区满堂脚手架施工专项施工方案13页4册施工总承包单位项目经理专业监理工程师审查意见：专业监理工程师日期总监理工程师审核意见：审定结论：同意修改后再报重新编制监理单位总监理工程师日期表A17-2会签单6搭设方案 （一）基本搭设参数（二）材料及荷载取值说明 二、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算板底模板的强度和刚度验算（二）底模方木的

2、强度和刚度验算 8（三）托梁材料计算 9（四）立杆稳定性验算11（五）立杆的地基承载力计算13（六）拆模时间计算13二、工程特点及施工材料要求14三、 脚手架杆配件的技术要求 14四、脚手架搭设、使用和拆除的技术要求14沈阳亚泰城（南区）地下室车库工程满堂脚手架施工专项方案建设单位：沈阳亚泰吉盛房地产开发有限公司监理单位：施工单位：吉林亚泰建筑工程有限公司第一项目部项目经理：张立国 编制人：帅涛编制时间：2014年4月25日沈阳亚泰城地下室八区九区工程满堂脚手架施工专项方案一、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为3. Im,立杆步距h （上下水平杆轴线间的距离）取09m,立 杆纵距L取 l

3、m横距山取lm。立杆伸岀顶层横向水平杆中心线至模板支撑 点的自由长度a取0. Im-整 个支架的简图如下所示。8=1托梁、 顶撐单位:ron)3130900模板支架立面图模板底部的方木，截面宽50mm,高90mm,布设间距0.3m。（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用 48 X 35钢管，钢管壁厚不得小于3mm钢管上严禁打孑L;采用的扣 件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N- m时，不得发生破 坏。模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员 及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。二、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照底模-底模方

4、木/钢管-横向水平钢管T可调托座T立杆T 基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验 算。其中，取与底模方木平行的方向 为纵向。(一)板底模板的强度和刚度验算模板的截面抵抗矩为:W= 1000 X 186=5. 40 X W;模板自重标准值：xi= 0.3 X 1 =0. 3kN/m新浇混凝土自重标准值：X2二0. 15 X 24 X 1 =3. 6kN/m ; 板中钢筋自重标准值：X3二0. 15 X 1. 1 X 1 =0. 165kN/m;施工人员及设备活荷载标准值：X4= 1 X 1 =lkN/m ;振捣混凝土时产生的荷载标准值：Xs= 2 X仁2kN/mo以上1、2、3项为恒载，取

5、分项系数1.35, 4、5项为活载，取分项系数14,则底模的荷载设计值 为:gi = (X1+X2+X3) X 1. 35=(0. 3+3. 6+0. 165) X 1. 35=5. 488kN/m;qi = (X4+X5) X 1.4= (1+2) X 1.4 =4. 2kN/m ;对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下：Mimax 二 0. 08gle2+0. lqil/ = 0. 08 X 5. 488 X+0. 3 X 4. 2 X 2=. 0. 077kN m支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:M2max

6、= -o. lgile-0. 117ql/二 -0 1 X 5. 488 X-0. . 317 X 4. 2 X二0-3) 094kN m； 经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mn瘁二0.094kN m；(2) 底模抗弯强度验算仁 IlfcZ二金错沽誉H厶皆 日H取皿魏咙咿(T =0. 094 X/(5040 X01. 734N/mm2底模面板的受弯强度计算值c734N/mm2小于抗弯强度设计值fm =15N/mmi,满足要求。(3) 底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为Q=0. 6gile+0. 617qle=0. 6 X 5. 488 X 0. 3+0. 617 X

7、 4. 2 X 0. 3=1. 765kN;按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：T =3 X 1765.215/(2 X 1000 X 18)=0. 14;7N/mm所以，底模的抗剪强度T =0. 1471N/mm抗剪强度设计值fv =1. 4N/mm2满足要求(4) 底模挠度验算模板弹性模量E=6000 N/mm2;模板惯性矩 1=1000 X 1812=4. 86 X Hmm;根据JGJ130- 2001,刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分lOOZ150v =0. 159mm ;底模面板的挠度计算值v =0. 159mm小于挠度设计值in(300/150, 10)m

8、m,满足要求。(二)底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算(1)荷载计算模板自重标准值:Xi=0. 3 X. 3=0. 09kN/m ;新浇混凝土自重标准值：X2二0.15 X 24 X 0. 3=1. 08kN/m ;X 0. 3=0. 05kN/m0. 3=0. 3kN/m ;X 0. 3=0. 6kN/m ;板中钢筋自重标准值：X3二0.15 X 1. 1 施工人员及设备活荷载标准值：X4二1 X 振捣混凝土时产生的荷载标准值：Xs=2以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35, 4、5项为活载，取分项系数Z幺则底模的荷载设计值 为：g2 二(Xi+X2+X3)尤 1. 35=(0.

9、09+1. 08+0. 05) X 1. 35=1. 646kN/m;q2 = (Xi+Xs) X 1.4二(03+06) X 1. 4=1. 26kN/m ;1Qlala支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：Mmax= -0. 1 XgX ia-o. 117 xq I 晶-0. 1 X 1. 646 201117 X 1. 26 2X-1. 312kN m； (2)方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=40 X 806=4. 267 X 4lmm3;(T =0. 312 X(4(267 X4)=7. 314N/mm2;底模方木的受弯强度计算值c=7. 314山小于抗弯强度设

10、计值fm =13N/mm,满足要求。(3)底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为 Q=0. 6g2L+0. 617ctla=0. 6 X 1. 646 X 1+0.617 X 1. 26 X 1=1. 765kN ; 綁彗田躺式对底模方木进行抗剪强度验算：2T =0. 827N/mn;=0. 827?小于抗剪强度设计值fv=l. 3N/mm满足要求。所以，底模方木的抗剪强度T(4)底模方木挠度验算方木弹性模量E=9000 N/mm2; 方木惯性矩 1=40 X 8012=1. 707 X6lmm4;根据JGJ130- 2001,刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数

11、，因 此，方木的总的变形按照下面的公式计算：v =0. 521 X (X2+X3) X I 台(100 X EX 1)+0. 192 曲彩 Ia/(100 X EX 1)=0. 526 mm 底模方木 的挠度计算值v二0.52小mm挠度设计值V =Min (1000/150, 10)mm,满足要求。(三) 托梁材料计算根据JGJ130- 2001,板底托梁按二跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载, 如图所示。冈 肉 因 国 阴 肉 阂AZKKp |p p I p |p Foil；Illi)AL,7七b/（1）荷载计算材料自重：0. 0384kN/m；（材料自重，近似取钢管的自

12、重，此时，偏于保守）方木所传集中荷载: 取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即p=l. lgda+1. 2c21a=l. 1 X 1. 646 x 1+1. 2 x 1.26 x 1=3. 323kN ;按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。（2）强度与刚度验算托梁计算简图、内力图、变形图如下：托梁采用：木方：40 x 80mm;W=42. 667 X 310m3;1=170. 667 Xmm4；PPP P. PPP PPP1.厂、:3r*p丄f rr j JJr 、，5- 1，1000 1000 1000支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图（kN m）支撑钢管计算变

13、形图（mm）2.68428737. 1237.11135L0C4 49953,3. 7851.661420.451.6S21 614.9 眄 5. 0040453. 7E57119 7123Z8722 884支撑钢管计算剪力图（kN）中间支座的最大支座力 Rn瘁二12. 127 kN ；钢管的最大应力计算值(T = 1. 122 7421. 067 X3=26. 307 N/mm2;支撑钢管的抗弯强度设计值 支撑钢管的最大应力计算值 N/mm 2,满足要求！钢管的最大挠度Vax二4. 692 mm ； fm=205 N/mm 2;（t =26. 307 N/mm小于钢管抗弯强度设计值fm=20

14、5支撑钢管的最大挠度计算值 足要求！V =4. 692小于最大允许挠度=mi n(1000/150, 10) mm满（四）立杆稳定性验算一。计算单立杆计算简图1不组合风荷载时，立杆稳定性计算(1) 立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算：N = 1.35 刀 N gk+ 1.4E N qk其中Ngk为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板(通过顶托)传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部 可调托座传力，根据3.1聊，此值为Fi=12. 127kNo除此之外，根据规程条文说明4. 2条，支架自重按模板支架高度乘以0. 1

15、5kN/m取 值。 故支架自重部分荷载可取为F2二0. 15 X 8=0. 42kN;立杆受压荷载总设计值为：Nut二F1+F2X 1.35=12. 127+0. 2X 1. 35=12694kN;其中1. 35为下部钢管自重荷载的分项系数，R因为已经是设计值，不再乘分项系数。(2) )立杆稳定性验算。按下式验算 轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比入按规程附录C采用；A 立杆的截面面积，取 4. 89 mmOKh -高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程5. 3.4采用；计算长度I。按下式计算的结果取大值：1。二h+2且二 1. 5+2 X 0. 1=1. 7m ;lo=k 卩 h=l.

16、167 X 1. 539 X 1. 5=2. 694m ;式中：h-支架立杆的步距，取1.5m；a十模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0. Im；模板支架等效计算长度系数，参照规程附表D - 1取1.539k 计算长度附加系数，按规程附表D - 2取值为1. 167;故 I。取 2. 694m启 1 八二2.694 x3105. 8=171;查规程附录（；得 = 0. 243Kh=1 ;(T =1.05 X N/( hD=AK05 X 69. 4X 10/(0. 243 X 4.89 除 10二 112168N/mm1立杆的受压强度计算值c=68N/mm2小于 立杆的抗

17、压强度设计值f二205N/mm 2,满足要求。2、组合风荷载时，立杆稳定性计算(1) 立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知：Nut = 12. 694kN;风荷载标准值按下式计算：Wk=0. 7 雉剧 0=0. 7 X 0. 74 X 0. 273 X 0. 45=0. 064k； /m其中we-基本风压(kN/m 2),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001的规定采 用：Wo= 0. 45 kN/m 2;址-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001的 规定米用：卜=0. 74 ;*-风荷载

18、体型系数：取值为0.273;Mw=0. 85 X 1.4 XM0. 85 X 1. 4 XWlXh2/10=0. 85 X 1. 4 X 0. 064 X 1X050 17kN m；_(2) 立杆稳定性验算色琢c =1.05 X N/( h)+MKw/W=1.05 X 1B94X 10/(0. 243 X 4. 89 5X10+0. 017 X10/(5. 08 X3) |=0115. 515N/mm2;立杆的受压强度计算值c=15N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f二205N/mrn,满足要求。(五) 立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg地基承载力设计值：fg

19、二 fgkXke 二 120 X 1=120 kPa ;其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa :脚手架地基承载力调整系数：ke = 1 ;立杆基础底面的平均压力：p = 1. 05N/A =1.05 694/(X25=53. 31 kPa ;其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值:N二13.35 kN;基础底面面积：A = 0. 25 m2。p=53. 31kPa 2. 5kN 和 2kN。3）支撑架的构架必须按确保整体稳定的要求设置整体性拉结杆件和其他撑拉、连 墙措施。并根据不同的构架、荷载情况和控制变形的要求，给横杆件以适当的起拱量。4）支撑架高度的调节宜采用可调底座或可调顶托解决。当采用搭接立杆时，其旋 转扣件应按总抗滑承载力不小于2倍设计荷载设置，且不得少于2道。5）配合垂直运输设施设置的多层转运平台架应按实际使用荷载设计， 严格控制立 杆 间