套管受力分析

1、套管受力分析6.1引言套管在井下一般都承受非均匀水平外挤压力，同时套管本身又有壁厚不均 度、椭圆度、制造残余应力等缺陷。本文首先讨论壁厚不均椭圆套管抗均匀载 荷强度，然后研究等壁厚圆形套管抗非均匀载荷强度，最后给出若干计算实例 并从中得出结论，为研究套管的挤毁问题提供初步的理论依据。6.2壁厚不均椭圆套管的抗均匀载荷强度壁厚不均度是指最大壁厚与最小壁厚之差除以平均壁厚，即2t max - tmintmaxt min不圆度是指套管长轴与短轴之差除以平均直径，即2 DmaxDminDmax - Dmin美国石油学会（API ）应用统计回归方法建立了一套计算套管抗挤强度的 经验公式。它不考虑不圆度和

2、壁厚不均度对套管抗挤强度的影响，而是在大量 套管挤毁试验数据的基础上，应用统计回归方法求出适用于不同径厚比公式的 系数A、B、C和F、G。当前美国以及许多产油国家是以 API规范作为套管的 抗挤强度计算标准的。1994年10月，公布了 API BULL. 5C3第六版。前后对 照，计算公式只有个别变化。API的套管抗挤强度计算公式已经处于相对稳定 状态，但是，研究工作并未停止。石油工业中使用的套管一般是是合金无缝钢管。一般情况下，它同时存在 着不圆度和壁厚不均两种原始缺陷。关于套管的尺寸精度对套管抗挤强度的降 低问题，国外有很多大公司在进行研究而且得出了可喜的成果。证明了套管的 不圆度、壁厚不

3、均度对抗挤强度的影响是相当可观的。油田一般不检查套管不 圆度、壁厚不均度，因此具体在每口井上，每个损坏点的结构尺寸影响到底多 大是不可能搞清楚的。但是，不圆度、壁厚不均度对套管抗挤强度的影响是不 容忽视的。最早（1930年）考虑这一问题的是布尔卡柯夫（By孔raKOB），他 得出了变壁厚椭圆套管抗挤强度的计算公式。这就是布尔卡柯夫公式：Pc =1.1K二 y EK2 1(梟彳2珂噱卜*(6 1)式中：1933年，铁木辛哥(Timoshenko)从另外的途径也得到了与前者类似的公空4EKJI 2K 力y式：R =1.24K 伯y +EKl+|e j-J”y + EK2 ：1 +(62)上式又叫r

4、M HM公式(苏联国家石油研究所)，在四十年代曾作为套管抗 挤强度的计算公式。从五十年代开始，苏联颁布的 OCT 632-50、roc T 632-57、OC T 632-64分别采用了不同形式的萨尔奇索夫(r .M. CapkucoB )公式 作为抗挤强度的计算依据。萨尔奇索夫公式不但考虑了套管不圆度的影响，而 且同时考虑了壁厚不均度的影响。1960年5月，萨尔奇索夫在前苏联“石油业” 杂志上发表的最新形式的套管抗挤强度公式为：/2宀r3e)j3e2小巧 +EK。P：*2P3K最小丿丫by + EKo P1 +I2P3K最小丿”-4 EKoy丿FC 1K最小(63) 式中：K 最小；K0；=

5、 DDK最小4耶内敏柯(EpeueHKo )等人根据依留申(A.A .u孔emuH )小弹 塑性理论，对材料有硬化效应的椭圆套管的弹塑性失稳问题，进行了大量的试验 研究和理论探讨工作，并获得了一些较好的成果。耶内敏柯求得椭圆套管的抗挤 强度计算公式为：FC =1.1K A、A? B(64)式中2A - ；y EK2B =4EK2 j 1 -3 一：22 门 1当 K 0.055时,= 0.03 5 K -e 一011/ek2当 K - 0.055时，1： -0.23 5 K -e -0.1 二 y0.0仁 y0.0仁 y 1 3 0=0.95近几年来，日本管材生产厂家对套管的抗挤强度也有浓厚的

6、兴趣。日本住 友(Sumiton)金属、新日铁、日本钢管、法国瓦鲁瑞克(Vallarec)等公司研究了套管抗挤毁问题，进行了大量的有不圆度缺陷和壁厚不均度缺陷的套管抗 挤强度试验研究工作，日本住友金属的试验结果见表6 - 1、表6 - 2。表6-1钢管不圆度对临界挤毁压力的影响试样号不圆度%径厚比D/t临界挤毁压力kg/cm2FCr / Pp试验值Per计算值Pp=2by(t/D)E110.0319.96817030.97E120.0619.96647030.94E220.7219.25527280.76E310.6019.25527030.79E321.6019.64597130.641.4

7、419.174627100.65表6 -2钢管壁厚不均度对临界挤毁压力的影响试样号壁厚不均度%径厚比D/t临界挤毁压力kg/em2巳r/Pp试验值PerPp计算值= 2y(t D )T113.019.86727060.95T125.019.76927100.97T214.420.66486790.75T223.720.56546820.95T3111.119.96567030.95T328.720.46336850.92由此看来，当壁厚不均度不超过10%时，对套管抗挤强度的影响并不大。非 常重要的是要求严格遵循非常小的重量误差（API要求为3.5%）,对于厚套管， 由于制造中相对变化量不那么大

8、，壁厚的影响也就不那么重要了。实际上，应用 套管的平均壁厚来进行计算是足够精确的。壁厚不均度对套管抗挤强度的影响可 以通过下式进行计算：Pc r U二巳 r。1 - ：2（65）式中：PcrU实际套管的抗挤强度；PcrO理想圆管的抗挤强度。日本新日铁研究的结果是不圆度的影响依 D/t的比值不同，管壁越薄影响 越大，（住友金属的研究结果也证实了这一点），而壁厚不均度的影响并不为 D/t所左右。6.3等壁厚圆形套管抗非均匀载荷强度关于套管的非正常损坏问题，已受到国内外普遍重视。事实上，大多数油 井套管的损坏是由非均匀载荷引起的，其中，盐岩、泥岩塑性流动引起的非均 匀载荷是造成套管损坏的重要原因之一

9、。 API套管规范确定了均匀流体静压载 荷的影响，而非均匀载荷对套管的影响几乎没有进行研究或作出规定。本文以弹性力学为基础，对套管在非均匀载荷作用下的挤毁问题进行分析 研究。固井后，套管、水泥环、地层岩石互为一体，根据弹性力学理论，这类 问题属于平面应变问题。本文的力学模型是将套管从水泥环中取出，作为单独 的研究对象。均匀载荷、非均匀载荷和均匀与非均匀复合载荷的力学模型如图 6- 1所示。q2均匀銭荷非均匀截荷q2fi合载荷图6-1套管的力学模型根据弹性力学理论，套管在非均匀载荷下的应力分量 、匚:和（分别 代表径向应力、环向应力和剪切应力）是艾瑞（ Airy ）应力函数的通解的特 定偏微分。

10、(66)2 cr(67)（68）设应力函数为叩=Al nr Br2 Cr2ln r+ B1rhC1 + D1 C o S 日 r 丿（69）根据弹性力学理论，套管是一个多连体，需满足位移单值条件。可以证明, 应力函数中Cr2l nr项必须为零，即C = 0。于是：击 r2F(610).:r2(611).:r r：T(612)边界条件为(613)=0(614)-r r(615)TP=-q2s i 佗二(616)Af= p + 2B 2A1 + r6C1Af+ 2B+ 2A +12B1r=2A +6B/26C1由边界条件确定应力函数系数A、A1、B1、C1、D1，a/ -p q11 -Kr2A14

11、61 3Kr -4Kr4KriKr2 $ - 1 -Kr4 $B1C12r2q2A4KriK- 1 -心1 -Kr42 4Kr2 1 _ Kr2 2 _ 1 _Kr4卑 co2ir26C1 co却4D1 sir2表达如下:4Di2二 q2riKr6 -122 24Kr 1 Kr - 14KrKr =ri：r2有两种方法可以确定套管的临界载荷 （引起破坏的载荷）：假设由于弹性 不稳定性引起套管损坏；假设由于材料的塑性变形引起套管损坏。实际上， 当外径与壁厚的比值大于32时发生弹性不稳定而引起破坏。对于塑性变形，当 认为应力分布达到了屈服极限，此时应用 Von Mises屈服准则。对于油井套管，

12、径厚比D/t在10到25之间，因此，Von Mises屈服变形更具有代表性，在这种 分析中就要加以考虑。因此，下列方程将被用于油井套管的塑性变形：2/y（617）4 1r1套管首先在=1月=0或兀/2处屈服，由式（6-6）、（6-7）得2r1(618)2r12+ 2B + 2A12B1r1.6C14r1(619)将式（6 - 18）、（6 - 19）代入（6 - 17），得套管的抗挤强度计算式为:Pc 二1.1 54 y_（1 +心）筹+（1 -心滋 +6B；r1r12 6C1 . 2 D1241r1(620)式中- P 51 -Kr2(621)461+3Kr -6Kr4Kr2 1 Kr2 2

13、 一 1 Kr4(622)Kr2 Kr2 -114r22Kr21 -Kr2 2 一 1 Kr4 2(623)C14ri41-K44Kr21 -Kr2 2 -(1 -Krri2 Kr6 -1(624)D1224Kr21 Kr2 2 (1 Kr4 2(625)K r = r1 ； r 2(626)Kp 二P2/R（627）经过大量的计算表明，公式（6-20）的计算值偏大，这主要是由于没有考 虑套管中实际存在的各种缺陷对抗挤强度的影响。考虑到各种缺陷对套管抗挤 强度的影响，我们对式（6-20）进行了修正，使得套管抗均匀载荷强度的计算 值与API标准的规定值一致。修正后的套管抗挤强度计算式为1 Kp

14、1Kp 1:+:2pp|1.1 5 4 y2A +6亦2十学+空1A2式中：Papi为由API标准计算的套管抗挤强度值，其计算公式如下:1(628)当 D t 空 D t yp 时，Papi*(D t)-1 (D t j-B -6.894757X0C(629)当 D t yp 岂 D t 辽 D t pt 时,Papi 二 Yp(630)当D.t PT乞D,乞D tTE时(631)门 323.71x10Papi =2当 D/tHQ/th时，(D/t(D,t)-1)(632)Yp6.894757 10(633)A =2.87620.10679 10Z 0.2130 10，Z2 -0.53132

15、106Z3(634)B = 0.0262330.50609 10 “Z(635)C 二-465.93 0.030867Z -0.10483 10Z20.36989 10Z3(636)646.95 103B/Al2 + B A,2+BA A八 2 + B./A 丿(637)G 二 F B A(638)D t ypA -2 28 B C Z A -22(B +C Z )(639)Dt ptZ A -FC Z B -G(640)D t te 二3B A(641)6.4计算实例例6- 1:已知某些套管的屈服极限和尺寸如表6-3所示，管材的弹性模量E=2 1011Pa，泊松比=0.3，套管不圆度e=1%

16、，壁厚不均度；=1%。 试分别按公式(6-1)、(6-2)、(6-3)、(6-4)计算这些套管的抗挤强度。 计算结果如表6 -3所示，并将公式的计算值与日本近年来所做的套管挤毁试验 数据进行了对比。表6 - 3例6-1套管数据及计算结果123456789屈服极限 MPa441.3392.3411.9402.1436.4411.9402.1532.5392.3管径mm146146146146168168168168168壁厚mm7.759.509.8511.507.808.709.659.8011.93不圆度 %0.950.6120.8140.950.900.790.720.7081.07试验值

17、 MPa35.3047.0750.5061.1027.2633.1539.8149.8250.01公式(1)计算值MPa37.8551.7854.0463.2529.7136.0942.8655.1152.47:误差%7.2210.006.993.538.998.887.6410.634.90公式(2)计算值MPa33.6445.9047.9656.0926.2831.9737.9548.8446.58:误差%-4.72-2.50-5.05-8.19-3.60-3.55-4.68-1.97-6.86公式(3)计算值MPa26.6738.4439.9147.3720.4025.5030.9938

18、.9238.84误差%-24.2-18.3-21.0-22.5-25.2-23.1-22.2-21.9-22.4公式(4)计算值MPa33.9346.1948.4556.5826.5832.2638.3449.3347.17误差%-3.89-1.88-4.08-7.38-2.52-2.66-3.69-0.98-5.69例6 - 2:已知某些套管钢级和尺寸如表6 - 4所示，管材的弹性模量E =2 1011Pa，泊松比)=0.3，套管不圆度e = 1%，壁厚不均度；=1%，试 分别按公式(6- 1)、( 6-2)、(6-3)、(6-4)计算这些套管的抗挤强度。计算结果如表6-4所示，并将公式的计

19、算值与 API 5C2的数据进行了对比。例6 - 3 :已知某些套管钢级和尺寸如表6- 5所示，弹性模量 E =2 1011Pa，泊松比亠-0.3，均匀内压p=0，试按式(6 -28)计算这些套 管在不同的外载情况下(即不同的 K值，K=P2/P1)的抗挤强度。计算结果如 表6 - 5所示，载荷不均对这些套管抗挤强度的影响见图 6 - 2 - a、图6 - 2 - b、图 6-2- c。例6 - 4:已知某些特厚壁套管钢级和尺寸如表6-6所示，弹性模量E = 2 1011Pa，泊松比 - 0.3，均匀内压p=0，试按式(6-28)计算这些套 管在不同的外载情况下(即不同的 K值，K=P2/Pi

20、 )的抗挤强度。计算结果如 表6 -6所示，载荷不均对这些特厚壁套管抗挤强度的影响见图6-3。表6 - 4例6-2套管数据及计算结果外径mm钢级壁厚mmAPI抗挤 强度kPa公式(6 1)计算公式(6 2)计算公式(6 - 3)计算公式(6 4)计算抗挤值强度kPa误差%抗挤值强度kPa误差%抗挤值强度kPa误差%抗挤值强度kPa误差%244.47N8010.03213052482116.47220263.3616338-23.33221343.8713.8445643491617.6943610-4.4734363-24.7344150-3.29P11011.05304753560816.8

21、3315873.6423144-24.07317154.0513.8454813601349.7053348-2.6840600-25.9453348-2.68177.80N808.05264073116618.01276554.7220849-21.05278905.6113.7278531809443.0771804-8.5759664-24.0372716-7.41P1109.19429544914114.41432911.4832597-24.11457196.4413.721043871064121.9494399-9.5776776-26.4595634-8.39139.70N80

22、7.7243299469938.5441688-3.7132686-24.5142169-2.6010.5476945783751.8669529-9.6457604-25.1370441-8.45P1107.72515735708510.6950642-1.8138344-25.6550642-1.81外径mm钢级壁厚mmAPI抗挤 强度kPa公式(6 1)计算公式(6 2)计算公式(6 - 3)计算公式(6 -4)计算抗挤值强度kPa误差%抗挤值强度kPa误差%抗挤值强度kPa误差%抗挤值强度kPa误差%10.541002501026562.4091074-9.1673756-26.439

23、2251-7.98表6 - 5例6-3套管数据及计算结果外径mm钢级壁厚mm抗挤强度，MPaK=0K=0.1K=0.2 1=0.3 K：=0.4 K=0.5 K：=0.6 K=0.7 K=0.8 K=().9K=1244.47N8010.035.65.86.16.46.87.48.19.210.914.021.213.8410.811.211.812.513.314.416.018.221.928.645.6P11011.059.29.610.010.511.112.013.114.717.221.430.513.8414.715.316.016.918.019.421.424.228.636

24、.554.8177.80N808.056.87.17.47.88.39.010.011.313.417.326.413.7220.221.022.023.224.726.829.533.539.851.378.6P1109.1912.212.613.213.914.815.917.519.723.229.342.913.7227.728.830.131.833.936.640.345.654.169.2104.4139.70N807.7210.310.711.211.812.713.715.217.420.827.243.310.5419.320.121.122.223.725.728.332

25、.238.449.777.0P1107.7214.014.515.216.017.118.420.322.927.134.551.510.5426.527.528.830.432.435.038.543.751.766.3100.3表6 - 6例6-4套管数据及计算结果名义尺寸mm.外径mm壁厚mm钢级抗挤强度MPaK=0K=0.1K=0.2 K(=0.3 K=0.4 K=0.5 K=0.6 K=0.7 K=0.8 K=：0.9K=1244.47273.0524.3N8026.827.829.030.532.434.838.142.850.062.589.4177.8191.1115.6N80

26、22.623.524.525.927.529.732.736.943.655.582.7P11031.032.333.735.537.840.844.950.860.076.3113.7139.7153.6716.13N8037.038.339.841.744.047.050.956.464.577.8103.6P11050.952.654.757.360.564.670.077.588.7107.0142.560.0040.0020.00Pci a?D=244.47?u ?d=216.8 u o?t=13.84 ?P110i a?D=244.47 ?u ?d=216.8 u o?t=13.8

27、4 ?N80i a?D=244.47 ?u ?d=222.4 u o?t=11.05 ?P110i a?D=244.47 ?u ?d=222.4 u o?t=10.03 ?N800.000.00图6- 2Pc120.00 K1| I |1|!|1|0.200.400.600.801.00-a 载荷不均对244.5mm套管抗挤强度的影响80.00i a?D=139.70 ?u?d=118.6 u o?t=10.54 ?P11040.00i a?D=139.70 ?u?d=118.6 u o?t=10.54 ?N80i a?D=139.70 ?u?d=124.3 u o?t=7.72 ?P110i

28、 a?D=139.70 ?u?d=124.3 u o?t=7.72 ?N800.00 0.000.200.400.600.80K1.00图6 - 2 - b载荷不均对177.8mm套管抗挤强度的影响Pc120.0080.0040.000.00i a?D=177.80 ?u ?d=150.4 u o?t=13.72 ?N80i a?D=177.80 ?u ?d=161.7 u o?t=8.05 ?N800.000.200.400.600.80i a?D=177.80 ?u ?d=150.4 u o?t=13.72 ?P110a?D=177.80 ?u ?d=159.4 u o?t=9.19 ?P

29、1101.00图6 - 2 - c 载荷不均对139.7mm套管抗挤强度的影响Pc160.00120.0080.0040.00O.。rrr0.00 0.201- ?逹卩士 5 1/2”i a?D=153.67 ?u ?d=121.4 士 u o?t=16.13 ?P1102- ?逹卩士 7“i a?D=191.11 ?u ?d=159.9 士 u o?t=15.6 ?P1103- ?逹卩士 5 1/2“i a?D=153.67 ?u ?d=121.4 士 u o?t=16.13 ?N804-?逹卩士 9 5/8”i a?D=273.05 ?u ?d=224.4 士 u o?t=24.3 ?N8

30、05- ?a 士 7“i a?D=191.11 ?u ?d=159.9 士 u o?t=15.6 ?N80123450.400.600.80I K1.00图6 - 3载荷不均对特厚壁套管抗挤强度的影响例6 - 5:已知套管的弹性模量E = 2 1011Pa，泊松比亠=0.3，均匀内压p =0，盐膏层以上覆岩层的平均比重为2.5，试按式（6 - 28）计算244.5mm套管、177.8mm套管、139.7mm套管在不同的外载情况下（即不同的K值，K=P2/Pi）的抗挤强度，并说明它们在井深 1000m 2000m 3000m 4000m的使 用情况。计算结果见表 6 - 7、表6 - & 表6

31、- 9。表6 - 7 139.7mm套管在盐膏层中的使用情况井深m上覆岩层 压力MPa钢级壁厚mm抗挤强度 MPaK=0K=0.1K=0.2K=0.3K=0.4K=0.5K=0.6K=0.7K=0.8K=0.9K=1100024.5N807.7210.3挤毁10.7挤毁11.2挤毁11.8挤毁12.7挤毁13.7挤毁15.2挤毁17.4挤毁20.8挤毁27.243.39.1713.6挤毁14.7挤毁16.1挤毁17.7挤毁19.7挤毁22.2挤毁25.429.835.945.260.910.5419.3挤毁20.1挤毁21.1挤毁22.2挤毁23.7挤毁25.728.332.238.449.7

32、77.0P1107.7214.0挤毁14.5挤毁15.2挤毁16.0挤毁17.1挤毁18.4挤毁20.3挤毁22.9挤毁27.134.551.59.1718.5挤毁20.0挤毁21.8挤毁23.9挤毁26.529.733.939.447.058.276.510.5426.527.528.830.432.435.038.543.751.766.3100.3200049.1N807.7210.3挤毁10.7挤毁11.2挤毁11.8挤毁12.7挤毁13.7挤毁15.2挤毁17.4挤毁20.8挤毁27.2挤毁43.3挤毁9.1713.6挤毁14.7挤毁16.1挤毁17.7挤毁19.7挤毁22.2挤毁2

33、5.4挤毁29.8挤毁35.9挤毁45.2挤毁60.910.5419.3挤毁20.1挤毁21.1挤毁22.2挤毁23.7挤毁25.7挤毁28.3挤毁32.2挤毁38.4挤毁49.777.0P1107.7214.0挤毁14.5挤毁15.2挤毁16.0挤毁17.1挤毁18.4挤毁20.3挤毁22.9挤毁27.1挤毁34.5挤毁51.59.1718.5挤毁20.0挤毁21.8挤毁23.9挤毁26.5挤毁29.7挤毁33.9挤毁39.4挤毁47.0挤毁58.276.510.5426.5挤毁27.5挤毁28.8挤毁30.4挤毁32.4挤毁35.0挤毁38.5挤毁43.7挤毁51.766.3100.330

34、0073.6N807.7210.3挤毁10.7挤毁11.2挤毁11.8挤毁12.7挤毁13.7挤毁15.2挤毁17.4挤毁20.8挤毁27.2挤毁43.3挤毁9.1713.6挤毁14.7挤毁16.1挤毁17.7挤毁19.7挤毁22.2挤毁25.4挤毁29.8挤毁35.9挤毁45.2挤毁60.9挤毁10.5419.3挤毁20.1挤毁21.1挤毁22.2挤毁23.7挤毁25.7挤毁28.3挤毁32.2挤毁38.4挤毁49.7挤毁77.0P1107.7214.0挤毁14.5挤毁15.2挤毁16.0挤毁17.1挤毁18.4挤毁20.3挤毁22.9挤毁27.1挤毁34.5挤毁51.5挤毁9.1718.5

35、挤毁20.0挤毁21.8挤毁23.9挤毁26.5挤毁29.7挤毁33.9挤毁39.4挤毁47.0挤毁58.2挤毁76.5挤毁井深m上覆岩层 压力MPa钢级壁厚mm抗挤强度 MPaK=0K=0.1K=0.2K=0.3K=0.4K=0.5K=0.6K=0.7K=0.8K=0.9K=110.5426.5挤毁27.5挤毁28.8挤毁30.4挤毁32.4挤毁35.0挤毁38.5挤毁43.7挤毁51.7挤毁66.3挤毁100.3400098.1N807.7210.3挤毁10.7挤毁11.2挤毁11.8挤毁12.7挤毁13.7挤毁15.2挤毁17.4挤毁20.8挤毁27.2挤毁43.3挤毁9.1713.6挤

36、毁14.7挤毁16.1挤毁17.7挤毁19.7挤毁22.2挤毁25.4挤毁29.8挤毁35.9挤毁45.2挤毁60.9挤毁10.5419.3挤毁20.1挤毁21.1挤毁22.2挤毁23.7挤毁25.7挤毁28.3挤毁32.2挤毁38.4挤毁49.7挤毁77.0挤毁P1107.7214.0挤毁14.5挤毁15.2挤毁16.0挤毁17.1挤毁18.4挤毁20.3挤毁22.9挤毁27.1挤毁34.5挤毁51.5挤毁9.1718.5挤毁20.0挤毁21.8挤毁23.9挤毁26.5挤毁29.7挤毁33.9挤毁39.4挤毁47.0挤毁58.2挤毁76.5挤毁10.5426.5挤毁27.5挤毁28.8挤毁3

37、0.4挤毁32.4挤毁35.0挤毁38.5挤毁43.7挤毁51.7挤毁66.3挤毁100.3表6 - 8 177.8mm套管在盐膏层中的使用情况井深m上覆岩层 压力MPa钢级壁厚mm抗挤强度 MPaK=0K=0.1K=0.2K=0.3K=0.4K=0.5K=0.6K=0.7K=0.8K=0.9K=1100024.5N808.056.8挤毁7.1挤毁7.4挤毁7.8挤毁8.3挤毁9.0挤毁10.0挤毁11.3挤毁13.4挤毁17.3挤毁26.413.7220.2挤毁21.0挤毁22.0挤毁23.2挤毁24.726.829.533.539.851.378.6P1109.1912.2挤毁12.6挤毁

38、13.2挤毁13.9挤毁14.8挤毁15.9挤毁17.5挤毁19.7挤毁23.2挤毁29.342.913.7227.728.830.131.833.936.640.345.654.169.2104.4200049.1N808.056.8挤毁7.1挤毁7.4挤毁7.8挤毁8.3挤毁9.0挤毁10.0挤毁11.3挤毁13.4挤毁17.3挤毁26.4挤毁13.7220.2挤毁21.0挤毁22.0挤毁23.2挤毁24.7挤毁26.8挤毁29.5挤毁33.5挤毁39.8挤毁51.378.6P1109.1912.2挤毁12.6挤毁13.2挤毁13.9挤毁14.8挤毁15.9挤毁17.5挤毁19.7挤毁23

39、.2挤毁29.3挤毁42.9挤毁13.7227.7挤毁28.8挤毁30.1挤毁31.8挤毁33.9挤毁36.6挤毁40.3挤毁45.6挤毁54.169.2104.4井深m上覆岩层 压力MPa钢级壁厚mm抗挤强度 MPaK=0K=0.1K=0.2K=0.3K=0.4K=0.5K=0.6K=0.7K=0.8K=0.9K=1300073.6N808.056.8挤毁7.1挤毁7.4挤毁7.8挤毁8.3挤毁9.0挤毁10.0挤毁11.3挤毁13.4挤毁17.3挤毁26.4挤毁13.7220.2挤毁21.0挤毁22.0挤毁23.2挤毁24.7挤毁26.8挤毁29.5挤毁33.5挤毁39.8挤毁51.3挤毁

40、78.6P1109.1912.2挤毁12.6挤毁13.2挤毁13.9挤毁14.8挤毁15.9挤毁17.5挤毁19.7挤毁23.2挤毁29.3挤毁42.9挤毁13.7227.7挤毁28.8挤毁30.1挤毁31.8挤毁33.9挤毁36.6挤毁40.3挤毁45.6挤毁54.1挤毁69.2挤毁104.4400098.1N808.056.8挤毁7.1挤毁7.4挤毁7.8挤毁8.3挤毁9.0挤毁10.0挤毁11.3挤毁13.4挤毁17.3挤毁26.4挤毁13.7220.2挤毁21.0挤毁22.0挤毁23.2挤毁24.7挤毁26.8挤毁29.5挤毁33.5挤毁39.8挤毁51.3挤毁78.6挤毁P1109.

41、1912.2挤毁12.6挤毁13.2挤毁13.9挤毁14.8挤毁15.9挤毁17.5挤毁19.7挤毁23.2挤毁29.3挤毁42.9挤毁13.7227.7挤毁28.8挤毁30.1挤毁31.8挤毁33.9挤毁36.6挤毁40.3挤毁45.6挤毁54.1挤毁69.2挤毁104.4表6 - 9 244.5mm套管在盐膏层中的使用情况井深m上覆岩层 压力MPa钢级壁厚mm抗挤强度 MPaK=0K=0.1K=0.2K=0.3K=0.4K=0.5K=0.6K=0.7K=0.8K=0.9K=1100024.5N8010.035.6挤毁5.8挤毁6.1挤毁6.4挤毁6.8挤毁7.4挤毁8.1挤毁9.2挤毁10

42、.9挤毁14.0挤毁21.2挤毁13.8410.8挤毁11.2挤毁11.8挤毁12.5挤毁13.3挤毁14.4挤毁16.0挤毁18.2挤毁21.9挤毁28.645.6P11011.059.2挤毁9.6挤毁10.0挤毁10.5挤毁11.1挤毁12.0挤毁13.1挤毁14.7挤毁17.2挤毁21.4挤毁30.513.8414.7挤毁15.3挤毁16.0挤毁16.9挤毁18.0挤毁19.4挤毁21.4挤毁24.2挤毁28.636.554.8井深m上覆岩层 压力MPa钢级壁厚mm抗挤强度 MPaK=0K=0.1K=0.2K=0.3K=0.4K=0.5K=0.6K=0.7K=0.8K=0.9K=1200

43、049.1N8010.035.6挤毁5.8挤毁6.1挤毁6.4挤毁6.8挤毁7.4挤毁8.1挤毁9.2挤毁10.9挤毁14.0挤毁21.2挤毁13.8410.8挤毁11.2挤毁11.8挤毁12.5挤毁13.3挤毁14.4挤毁16.0挤毁18.2挤毁21.9挤毁28.6挤毁45.6挤毁P11011.059.2挤毁9.6挤毁10.0挤毁10.5挤毁11.1挤毁12.0挤毁13.1挤毁14.7挤毁17.2挤毁21.4挤毁30.5挤毁13.8414.7挤毁15.3挤毁16.0挤毁16.9挤毁18.0挤毁19.4挤毁21.4挤毁24.2挤毁28.6挤毁36.5挤毁54.8300073.6N8010.035.6挤毁5.8挤毁6.1挤毁6.4挤毁6.8挤毁7.4挤毁8.1挤毁9.2挤毁10