土木工程设计

1、目录第一章 结构选型与布置1.1 结构选型1.2 结构布置1.3 基本条件第二章 确定计算简图2.1 确定计算简图2.2 梁、柱截面尺寸2.3 材料强度等级2.4 荷载计算第三章 框架内力计算3.1 恒载作用下的框架内力3.2 活载作用下的框架内力3.3 地震作用下横向框架的内力计算 第四章 框架内力组合 第五章 框架梁柱截面设计 第六章 楼梯结构计算设计6.1 梯段板计算6.2 休息平台板计算6.3 梯段梁 TL1 计算第七章 现浇楼面板设计7.1 跨中最大弯矩7.2 求支座中点最大弯矩7.3 A 区格7.4 D 区格第八章 基础设计8.1 荷载计算8.2 确定基础底面积8.2.1 边柱8.

2、2.2 中柱第一章 结构选型与布置结构设计的主要内容包括：结构选型、结构布置、确定计算简图、选择合理简单的计算方法进 行各种荷载作用下的内力计算、荷载效应组合、截面配筋设计（计算、构造） 、绘施工图。 1.1 结构选型结构选型：框架结构1.2 结构布置图 1-1 内廊式多层框架柱网布置1.3 基本条件题目：江苏省镇江市某中学试验楼 根据建筑方案图，本工程结构为四层钢筋混凝土框架，建筑面积约2800m2，建筑一层平面图、南立面图、东立面图及剖面图分别见图1-4、 1-5、1-6、 1-7，结构标准层平面及剖面简图如图 1-8、1-9 所示，其它条件如下：1. 气象资料（ 1）基本风压值：W0 =

3、 0.40 kN/m 2（ 2）基本雪压值：S0 = 0.35 kN/m 22. 水文地质资料场地条件： 拟建场地地表平整，土层分布见图 1-10 。建筑所在场地土类别为 II 类，地貌形态单一，地势平坦，地下水位在天然地面以 下 5.5 米左右，地下水水质对混凝土无侵蚀性。经勘察，场地土层分布可划分为：（1）杂填土：厚度约为 0.6 米，地基承载力标准值 fak=60KPa，Es=1.8MPa；2）粉质粘土：厚度约为 1.45 米，地基承载力 fak=206kPa，Es=5.8MPa，qsa=51KPa；（3）碎石土：厚度约为 810 米，fak=276KPa，Es=11.5MPa，qsa=

4、89KPa。3、结构和基础的安全等级（1）建筑结构的安全等级为二级；（ 2）场地位于 7 度区，设计基本地震加速度值为 0.1g，地震分组为一组；（3）按“建筑抗震设防分类标准” ，本工程为乙类建筑；（4）本工程为多层框架结构，框架的抗震等级为三级；（5）地基基础设计等级：丙级。4、荷载资料（ 1）教学楼楼面活载，查建筑结构荷载规范（GB 500092001），确定楼面活载标准值为 22kN/m 2；（ 2）上人屋面：活载标准值为 2kN/m 2 ；（ 3）屋面构造：35厚 490490的 C30预制钢筋混凝土架空板、防水层、 20厚1:3水泥砂浆找平层，现浇钢筋混 凝土屋面板、 12 厚纸筋

5、石灰粉平顶；（ 4）楼面构造：水泥楼面： 10厚1:2水泥砂浆面层压实抹光、 15厚 1:3水泥砂浆找平层、现浇钢筋混凝土楼面 板、 12 厚纸筋石灰粉平顶；（ 5）围护墙：围护墙采用 200厚非承重空心砖 （19019090,容重 3.6 kN/m 2），M5混合砂浆砌筑， 双面粉刷 （容 重 3.6 kN/m 2） ，每开间采用 3300 2100（bh）通长塑钢窗。本工程采用全现浇框架结构，由于开间较小，双向板的跨度超过经济跨度不多，同时考虑使用 要求，在楼面不设次梁。图 1-4 一层建筑平面图（ 1： 100）图 1-5 南立面图（ 1：100 ）图 1-7 剖面图图 1-8 标准层柱

6、网平面布置图第二章 确定计算 简图2.1 确定计算简图本工程横向框架计算单元取图 1-8 中斜线部分所示范围，框架的计算简图假定底层柱下端固定 于基础，按工程地质资料提供的数据，查抗震规范可判断该场地为类场地土，地质条件较好， 初步确定本工程基础采用柱下独立基础，挖去所有杂填土，基础置于第二层粉质粘土层上，基底标 高为设计相对标高 2.0 m 。柱子的高度底层为： h1 =4.5+20.5 = 6m(初步假设基础高度 0.5 m)，二 四层柱高为 h2h4 = 3.9m 。柱节点刚接，横梁的计算跨度取柱中心至中心间距离，三跨分别为：l =6300、2400、 6300。计算简图见图 2-2。2

7、.2 梁、柱截面尺寸( 1) 框架柱：柱子截面全取 400400 ； ( 2) 梁均为： 300600。图 8-12.3 材料强度等级混凝土：均采用 C30 级 受力钢筋采用采用 HRB400 钢筋，箍筋采用 HPB300 钢筋。2.4 荷载计算本例题以 8 轴线横向框架为计算分析对象。1. 屋面横梁竖向线荷载标准值图 2-2 计算简图（ 1）恒载（图 2-9a） 屋面恒载标准值：35 厚架空隔热板防水层20厚 1:3水泥砂浆找平层 120（100）厚钢混凝土现浇板 （ AB ，CD 跨板厚取 120；0.03525 = 0.875 kN/m 20.4 kN/m 20.02 20 = 0.4

8、kN/m220.12 25 = 3 kN/m2BC 跨取 100）20 厚纸筋石灰粉平顶(0.10 25 = 2.5 kN/m 2)20.02016 = 0.32 kN/m 2屋面恒载标准值：4.995 kN/m 22( 4.495kN/m )梁自重边跨 AB、 CD 跨：0.300.6025 = 4.5kN/m梁侧粉刷：2( 0.60-0.12 ) 0.02 17 = 0.3264 kN/m4.826kN/m中跨 BC 跨： 梁侧粉刷：作用在顶层框架梁上的线恒荷载标准值为： 梁自重： 板传来的荷载：2）活载（图 2-9b）（顶层上人 实验室为 20.300.3025 = 2.25kN/m 2

9、( 0.3-0.12 ) 0.02 17 = 0.1224kN/m 2.3724kN/mg4AB1 = g4CD1 = 4.826kN/m g4AB2 = g4CD2 = 4.995 5.1 = 25.4745kN/m g4BC2 = 4.495 2.4 = 10.789kN/m 走廊为 3.5)作用在顶层框架梁上的线活荷载标准值为：q4AB = q4CD = 2 5.1 = 10.2kN/m q4BC = 2 2.4 = 4.8kN/m2. 楼面横梁竖向线荷载标准值 （ 1）恒载（图 2-9a）25 厚水泥砂浆面层 110 厚 1：3 水泥砂浆找平层120（100）厚钢混凝土现浇板20 厚板

10、底粉刷 楼面恒载标准值：20.02520 = 0.50 kN/m 20,01 20=0.20kN/m 2 0.1225 = 3 kN/m2 2(0.1025 = 2.5 kN/m2 )0.02 16 = 0.32 kN/m24.02 kN/m 23.52 kN/m 2)边跨（ AB，CD 跨）框架梁自重：中跨（ BC 跨）梁自重： 作用在楼面层框架梁上的线恒荷载标准值为： 梁自重：板传来荷载：（ 2）活载（图 2-9b）楼面活载：4.826kN/m 2.3724kN/mgAB1 = gCD1 =4.826kN/m gBC1 =2.3724kN/m gAB2 = gCD2 = 4.02 5.1=

11、20.5kN/mgBC2 = 3.52 2.4 = 8.448 kN/mqAB = qCD = 2 5.1=10.2kN/mqBC = 3.5 2.4= 8.4kN/m3. 屋面框架节点集中荷载标准值： （图（1）恒载 边跨连系梁自重： 粉刷： 1.3m 高女儿墙： 粉刷： 连系梁传来屋面自重： 顶层边节点集中荷载：0.3 0.6 5.1 25 = 22.95kN 2(0.60-0.12)0.025.117 =1.667 kN 1.35.12.36 = 15.65 kN 1.320.025.117 = 4.5084kN 0.55.10.55.14.995= 32.4kN G4A = G4D =

12、 77.1788 kN图 2-3 恒载顶层集中力中柱连系梁自重 ：粉刷：0.30 0.6 5.1 25 = 22.95kN(0.60-0.12)+(0.60-0.10) 0.025.117 = 1.699kN连系梁传来屋面自重 ：1/25.11/25.14.995= 32.4kN0.5 (5.1+5.1-2.4) 2.4/2 4.495= 21.04kN顶层中节点集中荷载：G4B = G4c =78.089 kN（2）活载：Q4A = Q4D = 1/25.11/25.12=6.5kNQ4B = Q4c = 1/2 5.14. 楼面框架节点集中荷载标准值：1/2 5.1 2+1/2 (5.1+

13、5.1-2.4) 2.4/2 2= 15.86 kN (图 2-11)1）恒载：边柱纵向框架梁自重粉刷：22.95kN1.699kN钢窗自重窗下墙体自重粉刷窗边墙体自重粉刷纵向框架梁传来楼面自重：3.32.10.4=2.77kN(5.10.4)( 3.90.62.1) 2.36=13.31 kN 24.70.90.0217=3.196kN2.1( 4.7 3.3 ) 2.36=6.21kN22.11.40.0217=1.999kN1/25.11/24.54.02 = 26.1 kN78.20kN 中间层边节点集中荷载：GA = GD = 78.2kN框架柱自重：GA= GD= 0.40.43.

14、925 = 15.6 kN中柱纵向框架梁自重：22.95 kN粉刷：1.699kN内墙自重（忽略门窗按墙重量计算） 粉刷纵向框架梁传来楼面自重：(5.10.4)( 3.90.6)2 .36=36.6kN24.73.30.0217=10.5 kN1/2 (5.1+5.1-2.4) 2.4/23.52 =16.47kN89.69 kN中间层中节点集中荷载：GB = Gc = 89.69 kN 柱传来集中荷载：GB= Gc= 15.6 kN（ 2） 活载：QA = QD = 1/25.11/25.12.5 = 16.3 kNQB = QC = 1/25.11/25.12.5+1/2( 5.1+5.1

15、-2.4) 2.4/2 3.5= 32.68 kN5. 地震作用1）建筑物总重力荷载代表值 Gi 的计算（ a）集中于屋盖处的质点重力荷载代表值G 450%雪载：0.50.351545.9= 120.5kN楼面恒载：4.99545.96.32+4.49545.92.4 = 3384.5 kN梁自重：横梁：(4.8626.32+2.372.4)10 = 664.96 kN纵梁：(22.95+1.699)92+(22.95+1.667)92 = 886.8kN女儿墙：1.32.36( 45.9+15) 2 =305.93kN柱重：横墙：0.40.4251.95 40= 312 kN2.3618.5

16、6.31.8+(2.41.85-1.52.1/2) 2 = 508.33kN纵墙：( 5.1 1.85-3.0 2.1/2 ) 162.36+(6.31.851.52.1/2)2.362+(6.31.8515+2.11.85)*2.36 = 708.8kN（忽略内纵墙的门窗按墙重量算）钢窗：3.32.10.4210.5= 29.1 kNGE4 =6904.26 kNb）集中于三、四层处的质点重力荷载代表值G 3 G 250%楼面活载：0.5(45.92.43.5+6.35.13.5*2+ (45.9+35.7)6.32.0)= 819.3kN楼面恒载：4.02 45.9 6.3 2+3.52

17、45.9 2.4 = 2712.6 kN横梁： 纵梁： 柱重： 横墙： 纵墙： 钢窗：664.961kN886.8 kN 3122 = 624 kN 508.33 2 = 1016.66kN 708.12 = 1416.3 kN 29.1 2 = 48.2kN G 3 = G 2 = 8156.52kN（ c）集中于二层处的质点重力荷载标准值G 150%楼面活载：819.3kN楼面恒载：2712.6 kN横梁：886.8kN纵梁：664.96kN柱重：0.40.425(2.25+1.95) 40= 672 kN横墙：508.33+508.332.25/1.85= 1094.86 kN纵墙：70

18、8.1+708.1 2.25/1.95= 1525.15 kN钢窗：48.2 kNG1 = 11888.2 kN2)地震作用计算：( 1)框架柱的抗侧移刚度 在计算梁、柱线刚度时，应考虑楼盖对框架梁的影响，在现浇楼盖中，中框架梁的抗弯惯性矩取 I = 2I0；边框架梁取 I = 1.5I 0；在装配整体式楼盖中，中框架梁的抗弯惯性矩取I = 1.5I0；边框架梁取 I = 1.2I 0，I0为框架梁按矩形截面计算的截面惯性矩。横梁、柱线刚度 表 2-1杆件截面尺寸Ec(kN/mm 2)I0(mm4)I (mm4)L(mm)EcI ic L(kN mm)相对刚度B (mm)H(mm)边框架梁30

19、060030.05.41098.110963003.8571071边框架梁30060030.05.41088.1108240010.1251062.65中框架梁30060030.05.410910.8 10963005.1431071.333中框架梁30060030.05.410810.8108240013.51073.5底层框架柱40040030.02.13 1092.13 10945001.631070.368中层框架柱40040030.02.13 1092.13 10939001.6381070.424每层框架柱总的抗侧移刚度见表 2-9：框架柱横向侧移刚度 D 值 表 2-2项目Kic

20、 / 2i z(一般层)Kic /iz(底层)c K/(2 K )(一般层 )c (0.5 K)/(2 K)(底层)D c iz (12/h2) (kN/ mm)根数层柱类型及截面至四层边框架边柱 (400 400)2.3550.5416.9914边框架中柱 (400 400)8.5360.8110.4684中框架边柱 (400 400)3.1390.6117.89616中框架中柱 (400 400)11.3820.85110.99816底层边框架边柱 (400 400)2.710.6825.7394边框架中柱 (400 400)9.8460.8737.3464中框架边柱 (400 400)3

21、.6220.7336.1681613.1290.901中框架中柱 (400 400)ic:梁的线刚度， iz：柱的线刚度。底层：D = 4(5.739+7.346)+16(6.18+7.582) = 272.532 kN/mm二四层： D = 4(6.991+10.468)+16(7.846+10.998) = 371.34kN/mm7.582162）框架自振周期的计算框架顶点假想水平位移 计算表 表 2-3层Gi(kN)Gi(kN)D(kN/mm) =Gi/ D （层间相对位移）总位移 （mm）46904.266904.26371.3418.593250.48438156.5215060.7

22、8371.3440.558231.89128156.5223217.3371.3462.523191.333111888.535105.8272.532128.81128.810 ：（考虑结构非承重砖墙影响的折减系数，对于框架取0.6）（ 3）地震作用计算各楼层的地震作用和地震剪力标准值由表 2-11 计算列出。楼层地震作用和地震剪力标准值计算表 表 2-4层H i(m)Gi(kN)GiHiFi FnF（n 顶层）楼层剪力 Vi（kN）FiGiHiiGiHiFE（K 1- n（） 其它层）416.26904.26111849.01694.65694.65312.38156.52100325.2

23、6454.041148.6928.48156.5268514.77310.081458.7715.611555.553498.25242.131700.9Gi Hi 334187 Fn 0.1108 1700.876 188.46 kN图 2-5 横向框架上的地震作用震作用下横向框架的层间框架弹性位移，见表 2-12. 对于钢筋【 e 】取 1/550 通过以上计算结果看出，各层间位移弹性侧移均满足规范要求，即ue e h 。第三章 框架内力计算3.1 恒载作用下的框架内力1. 弯矩分配系数(1)计算弯矩分配系数根据上面的原则， 可计算出本例横向框架各杆件的杆端弯矩分配系数， 由于该框架为对称

24、结构， 取框架的一半进行简化计算，如图3-6。节点 A1：SA1A0 4i A1A0 4 0.368 1.472 SA1B1 4iA1B1 4 1.333 5.332SA1A2 4iA1A2 4 0.424 1.696 (相对线刚度见表 2-8)S 4 (0.368 1.333 0.424) 8.5 AA1A0A1A0S0.1732A1B1SA1A0S0.6273A1A0SA1A0S0.2节点B1：SB1D1 iB1D1 2 3.5 7S 4 (0.368 1.333 0.424) 2 3.5 15.5 AB1A10.344B1B20.109B1D10.452B1B00.095节点A2：A2A

25、1A2A30.424 40.1944(0.424 0.424 1.1333) 4A2B20.6112节点B2：1.333 4B2A20.3391.333 0.424 0.424) 4 3.5* 2B2B3 0.424 4 0.108B2B3 15.724B2D20.445节点A4：A4B41.333 40.7591.333 0.424) 4A4A30.424 4 0.2417.028节点B4：B4A41.333 40.1210.424 1.333) 4 3.5* 2B4B30.424 40.1210.424 1.331) 4 3.5* 2B4D43.5 20.49914.028A3、B3与相应

26、的 A2、B2 相同。2. 杆件固端弯矩计算杆件固端弯矩时应带符号，杆端弯矩一律以顺时针方向为正，如图3-1。图 3-1 杆端及节点弯矩正方向1）横梁固端弯矩：（1）顶层横梁自重作用：M A4B4 M B4A4 ql 4.826 6.3 15.962kN m 12 121 2 1 2M B4D4 ql 2.3724 1.21. 139kN mB4D4 3 3M D 4B4 1/2M B4D4 0.569kN.m板传来的恒载作用：2 2 2 3 3M A4B4 M B4A41 / 12 ql（2 1 a2 /l2 a3 /l3）1/12 * 25 .475 *6.32* （1 2* 2.552/

27、6.3=-56.647MB4D4 5/96ql2 5/96 10.789 2.423.327kN mM D4B4 1/32ql 2 1/32 10.789 2.42 1.942kN m（2）二四层横梁 自重作用：1 2 1 2M A1B1 M B1A1 ql 4.826 6.3 15.962kN m12 121 2 1 2M B1D1ql 22.3724 1.22 1.139kN m33M D1B1 1/2M B1D10.569kN.m板传来的恒载作用：M A1B1 M B1A1 1/12ql （2 1 2a2/l2 a3/l3） 41.088kN m 22MB1D1 5 / 96ql 25/

28、96 8.448 2.42 2.534kN m22MD1B1 1/ 32ql 21/32 8.448 2.421.521kN m2）纵梁引起柱端附加弯矩： （本例中边框架纵梁偏向外侧，中框架纵梁偏向内侧） 顶层外纵梁M A4M D477.179 0.053.859kN.m （逆时针为正）楼层外纵梁M A1M D178.2 0.05 3.91kN.m顶层中纵梁M B4MC478.2 0.053.904kN.m楼层中纵梁M B1M C189.69 0.054.485kN.m3. 节点不平衡弯矩 横向框架的节点不平衡弯矩为通过该节点的各杆件（不包括纵向框架梁）在节点处的固端弯矩 与通过该节点的纵梁引

29、起柱端横向附加弯矩之和，根据平衡原则，节点弯矩的正方向与杆端弯矩方 向相反，一律以逆时针方向为正，如图3-7 。节点 A4 的不平衡弯矩：M A4B4 M A4纵梁15.962 56.647 3.859 68.75kN.m节点 A3 A 2A 1的不平衡弯矩：M A3B3 M A3纵梁15.962 41.088 3.91 53.14kN.m同理：节点 B4 的不平衡弯矩 :B4 64.329kN m节点 B3 B 2B1 的不平衡弯矩B3 29.93kN m本例计算的横向框架的节点不平衡弯矩如图3-2。a）恒载b）恒载产生的节点不平衡弯矩图 3-2 横向框架承担的恒载及节点不平衡弯矩4. 内力

30、计算根据对称原则，只计算 AB、 BC 跨。在进行弯矩分配时，应将节点不平衡弯矩反号后再进行杆 件弯矩分配。节点弯矩使相交于该节点杆件的近端产生弯矩，同时也使各杆件的远端产生弯矩，近端产生的 弯矩通过节点弯矩分配确定，远端产生的弯矩由传递系数C（近端弯矩与远端弯矩的比值）确定。传递系数与杆件远端的约束形式有关。恒载弯矩分配过程如图 3-3，恒载作用下弯矩见图 3-4，梁剪力、柱轴力见图 3-5。 根据所求出的梁端弯矩， 再通过平衡条件， 即可求出恒载作用下梁剪力、 柱轴力， 结果见表 3-1、 表 3-2 、表 3-3 、表 3-4。AB 跨梁端剪力 （ kN）表 3-1层q（kN/m）（板传

31、来作用 ）g(kN/m)(自重作用 )l(m)gl/2aMAB(kN.m)MBA(kN.m)Mik/lV1/A =gl/2+ l*q/4- Mik /lVB=-(gl/2+ l*q/4 +Mi k/l)425.4754.8266.315.22.55-26.7668.516.6356.3469.6320.054.8266.315.22.55-30.3550.783.2450.456.88220.054.8266.315.22.55-35.6152.942.7550.8956.39120.054.8266.315.22.55-30.9452.893.4850.1657.12注：a见表 3-1 图。

32、BC 跨梁端剪力（ kN）表 3-2层q（kN/m）（板传来荷载作用 ）g(kN/m)(自重作用 )l(m)gl/2VB=gl/2+l*q/4VC=-(gl/2+l*q/4)410.7892.3722.42.859.32-9.3238.4482.3722.42.857.92-7.9228.4482.3722.42.857.92-7.9218.4482.3722.42.857.92-7.92节点分配顺序： （A4、 B3、 A2、 B1、）；（ B4、A3、B2、A1） 图 3-1 恒载弯矩分配过程图 3-2 恒载作用下弯矩图（ kN.m ）AB 跨跨中弯矩（ kN.m ）表 3-3层q（kN/

33、m）（板传来作用 ）g(kN/m)(自重作用 )l(m)gl/2L*q/4MAB(kN.m)Mik /lV1/A =gl /2+ l*q/4- Mik /lM =gl/2* l /4+1/4q *(l/2l-l/3)- MAB- V1/A *l /2425.4754.8266.315.236.45-26.766.6356.34-76.61320.54.8266.315.228.35-30.353.2450.4-64.1220.54.8266.315.228.35-35.612.7550.89-65.63120.54.8266.315.228.35-30.943.4850.16-62.73图 3

34、-3 恒载作用下梁剪力、柱轴力（ kN ）柱轴力（ kN ）表 3-4层边柱 A 轴、D 轴中柱 B 轴、 C轴横梁端部压力纵梁端部压力柱重柱轴力横梁端部压力纵梁端部压力柱重柱轴力4柱顶56.3477.1815.6133.5278.9278.08915.6157.009柱底149.12172.6093柱顶50.478.2277.7289.69327.1柱底15.6293.32-64.815.6342.6992柱顶50.8978.215.6422.4164.3189.6915.6496.699柱底438.01512.2991柱顶50.1678.218566.3765.0489.6918667.0

35、29柱底584.37685.0293.2 活载作用下的框架内力注意：各不利荷载布置时计算简图不一定是对称形式，为方便，近似采用对称结构对称荷载形 式简化计算。1. 梁固端弯矩：（1）顶层：M A4B 4M B4 A424.92 kN m22MB4D45/ 96ql25/96 4.8 2.421.44kN m22MD4B41/ 32ql21/32 4.8 2.420.864kN m（ 2）二四层横梁：M A1B1 M B 1A124.92kN mMB1D1 5 / 96ql 2 5/96 8.4 2.42 2.52kN mMD1B1 1/ 32ql 2 1/32 8.4 2.42 1.512kN

36、 m2. 纵梁偏心引起柱端附加弯矩： （本例中边框架纵梁偏向外侧，中框架纵梁偏向内侧） 顶层外纵梁 M A4 M D4 6.5 0.05 0.325kN.m（逆时针为正） 楼层外纵梁 M A1 M D1 16.3 0.05 0.815kN .m 顶层中纵梁M B4M C 415.86 0.05 0 .793kN .m楼层中纵梁M B1M C132.68 0.05 1.634kN.m3. 本工程考虑如下四种最不利组合：（ a）顶层边跨梁跨中弯矩最大，图3-4；（ b）顶层边柱柱顶左侧及柱底右侧受拉最大弯矩，如图3-5；（ c）顶层边跨梁梁端最大负弯矩，图3-6：（ d）活载满跨布置，图 3-7。

37、4. 各节点不平衡弯矩：（注意：若计算某跨梁端的最大负弯矩，不可以这样统一！ ）当 AB 跨和 BC 跨均布置活载时：M A4 M A4B 4 M A4 24.595kN mM A1 M A 2 M A3 M A1B1 M A1 24.105kN mM B4 M B4A4 M B4 24.92 0.793 1.44 22.687kN mM B1 M B 2 M B 3 M B 1A1 M B1 24. 92 1.634 20.766kN m图 3-4 活载不利布置 a图 3-5 活载不利布置 b图 3-6 活载不利布置 c图 3-7 活载不利布置 d3-8 、图 3-9 、图 3-10。5.

38、内力计算：活载（ a）作用下梁弯矩、剪力、轴力如图活载（ b）作用下梁弯矩、剪力、轴力如图3-11、图 3-12、图 3-13。活载（ c）作用下梁弯矩、剪力、轴力如图3-14、图 3-15、图 3-16。活载（ d）作用下梁弯矩、剪力、轴力如图3-17、图 3-18、图 3-19。梯形荷载转化均布荷载：1 0.5* 2a/ 6.3 0.405g边4 gAB (1 2 1213) 7.5 g边1g中4 gBC * 5/8 4.8*5/ 8 3 g中1 8.4* 5/8 5.25活载电算结果： （力学求解器求解 ）电算模型a 活载杆端 1杆端 2单元码 轴力 剪力弯矩轴力剪力弯矩1-43.704

39、22380.31149144-0.46711130-43.70422380.311491440.934600172-43.5941123-2.294834362.43567340-43.5941123-2.29483436-6.514180603-21.6833856-1.850389245.93639467-21.6833856-1.85038924-1.280123354-21.1660411-2.733335942.43626786-21.1660411-2.73333594-8.223742325-63.7599773-0.255074750.38273799-63.7599773-0

40、.25507475-0.765098416-57.58787101.15445798-1.06781131-57.58787101.154457983.434574817-32.03899030.98947575-3.22010519-32.03899030.989475750.638850248-26.27400771.33584336-1.08081435-26.27400771.335843364.128974779-63.71497360.25374157-0.38048650-63.71497360.253741570.7613505810-57.5060002-1.12901302

41、1.02005735-57.5060002-1.12901302-3.3830934411-32.0731844-0.964000253.16856956-32.0731844-0.96400025-0.5910314112-26.2716186-1.337409531.08477726-26.2716186-1.33740953-4.1311199013-43.7768251-0.310158090.46536299-43.7768251-0.31015809-0.9303484014-43.66801632.26938957-2.42188585-43.66801632.269389576

42、.4287334815-21.68243951.82491388-5.85092235-21.68243951.824913881.2662417716-21.16633252.73490219-2.44091278-21.16633252.734902198.2252057417-2.7333359421.1660411-8.54874232-2.73333594-26.2729588-24.635533018-1.397492590.00104885-19.7135583-1.397492590.00104885-19.711041019-2.7349020826.2726675-24.6

43、351609-2.73490208-21.1663325-8.55020574200.882946730.51734448-3.716391210.882946730.51734448-0.45712095210.536578956.282327102.896543640.53657895-6.317672902.85412866220.90998831-0.51610707-0.455680000.90998831-0.51610707-3.7071545523-0.4444451321.9107266-12.7755752-0.44444513-25.5282733-24.17084712

44、4-0.279462870.02060745-15.8821671-0.279462870.02060745-15.832709325-0.4444756825.4534232-24.0183723-0.44447568-21.9855767-13.0946558262.606325790.11011154-1.501073232.606325790.11011154-0.80737051271.196793066.282217801.129342391.19679306-6.317782201.08666512282.57954766-0.10880886-0.806041652.57954

45、766-0.10880886-1.49153745图 3-9图 3-10 b 活载单元码轴力杆端 1剪力弯矩轴力杆端 2剪力 弯矩1-66.2089333-2.047984553.06458969-66.2089333-2.04798455-6.151340792-44.3198438-2.036418816.20073704-44.3198438-2.03641881-1.741296323-43.9683723-1.550952361.11033846-43.9683723-1.55095236-4.938375764-21.6444796-5.300854989.81319110-21.6444796-5.30085498-10.86014335-82.39802731.12427647-1.69380184-82.39802731.124276473.365442276-56.82464441.04694483-3.29808746-56.82464441.046944830.784997387-50.91181350.85938040-0.54101509-50.91181350.859380402.810568458-25.77496022.94441921-5.