4#高支模施工方案(层高6.8m_框架结构)（完整版）

1、一、工程概况二、编制依据三、模板设计1、支撑体系搭设要求2、模板支撑计算说明四、梁侧模板计算五、梁板支撑计算1次梁截面350 900mm支撑验算2、次梁截面300 00mm支撑验算3、主梁截面300 00mm支撑验算4、主梁截面300 00mm支撑验算 5、120mm板支撑验算六、地基承载力验算及处理七、安全技术措施1、模板拆除要求2、安全技术措施八、质量保证措施九、成品保护措施十、施工现场环境保护措施十一、应急预案一、工程概况工程名称：300-1200MW大型发电厂锅炉用炉水循环泵及特种电机制造基地4#生产车间建设单位：合肥皖化电泵有限公司设计单位：安徽省机械工业设计院有限公司监理单位：安徽

2、恒泰工程咨询有限公司施工单位：义城建设集团有限公司建设地点：合肥市高新区习友路与玉兰大道交叉口本工程位于合肥市高新区，工程为框架结构厂房，厂房层数3层，建筑高度17m，长度60m，宽度17.5m，占地面积1071m2，总的建筑面积 3213m2，设计使用年限50年，抗震等级7度三级。混凝土强度等级：基础垫层采用 C15，框架梁、柱、板用 C30;楼梯构件采用 C25,承台、基础、基础梁、柱用C30。框架填充墙和隔墙内的配筋现浇带、系梁、过梁，以及土0.00以上的构造柱采用 C25。本工程主要层高为6.8m，模板属于高支撑体系，主梁截面尺寸主要有300x900mm 300x 700mm等，次梁主

3、要有 350x 900mm 300x 800mn等，板厚为120mm二、编制依据1、 300-1200MW大型发电厂锅炉用炉水循环泵及特种电机制造基地4#生产车间土建施工图2、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011 )3、 建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)4、 建筑工程大模板技术规程(JGJ74-2003)5、钢管脚手架扣件(GB/5831-2006 )6、 混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50666-2011)7、其他相关的规范规程及文件三、模板设计1、支撑体系搭设要求1、材料选用本工程模板高支撑体系，模板采用普通七夹胶合板，规格为1830x 9

4、12X 18mm木枋规格采用50X 90x 1500mm对拉螺杆采用12圆钢，本工程模板高支撑系统采用扣件式钢管脚手架做为支撑体系， 扣件式钢管脚手架模板支撑体系采用钢管为 48x 3.5mm钢管，48x 3.5mm钢管尺寸及截面特征如截面积A ( mm)489回转半径1 (cm)15.8惯性矩I (mm4)121900质量(Kg/N )L 3.84截面模量W (cm )5080强度设计值205弹性模量E (N/mm 2)2.06 x 1052、施工方法梁板模板的支撑体系选用 巾48x 3.5的普通钢管支撑，搭设成由立杆、横杆和扣件组成的支撑架 体，用以承受由竖向传来的荷载（包括钢筋、混凝土、

5、模板、木枋、钢管扣件自重及施工荷载） 。架 体的搭设要符合JGJ130-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的要求。1）、所有搭设用钢管必须选用符合规范的材质要求，绝对不能将有弯曲变形、裂口、锈蚀的钢管 用于架体搭设。2）、平台板下钢管立杆布置成 1000X 1000mm间距，用一根钢管一次到顶，不能对接。横杆步距1.5m，横杆双向布置，架体距下层楼或地面100mn处设置双向扫地杆，所有杆件通过扣件连成整体。3） 、梁模板支撑体系搭设：主梁立杆沿跨度方向立杆间距500mm横杆步距1.5m，双向布置，架 体距下层楼面100mn处设置双向扫地杆，梁的横杆下采用顶托直接支撑。次梁立杆沿跨度方

6、向立杆间距1000mm梁底支撑木枋的横向钢管间距为 500mm4）、梁、板下的支撑钢管架用横杆相连，并沿纵横设剪刀撑。3、质量保证措施1 ）、材料要求满堂脚手架搭设选用48X 3.5规格无缝钢管，每根钢管的最大质量不得大于25kg。采用直角扣件、旋转扣件、对接扣件连接，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831-2006的规定。用于立杆、纵向水平杆和斜杆的钢管长度以46m为好。有裂缝的钢管严禁使用。有脆裂、变形、滑丝的扣件禁止使用。钢管上严禁打孔。采用的扣件，在螺栓拧紧扭矩达 65N.m时,不得发生破坏。底座安放应符合下列规定：底座、垫 板均应准确地放在定位线上。2）、立杆搭设应符

7、合下列规定：每根立杆底部应设置底座和垫板。必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在 距底座上皮不大于200mn处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆 上。纵向水平杆的构造应符合下列规定：纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的 接头不宜设置在同步或同跨内； 不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的 1/3。 500（a）接头不在同步内（立面）（b）接头不在同跨内（平面）1-立杆；2-纵向水平杆；3-横向水平杆3）、剪刀撑与横向斜撑的设置应符合下列规定：满堂脚手架应设剪刀撑；每4

8、米沿水平结构层设置剪刀撑，且须与立杆连接，每道剪刀撑宽度不 应小于4跨，且不应小于6m斜杆与地面倾角宜在4560之间；沿支架四周外立面应满足立面满设 剪刀撑；必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底到顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的 净距不应大于3m4）、扣件安装应符合下列规定：扣件规格必须与钢管外径相同。螺栓拧紧力矩不应小于40N- m且不应大于65N- m在主节点处固定纵向和横向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件的中心点的相互距离不应大于150mm对接扣件的开口应朝上或朝内。5）、对于跨度L4m的梁，支模时应按规范要求起拱 L/1000-3L/1000。在浇砼前应对大跨梁底支 撑进行重点检

9、查，梁底横杆与立杆的交点应扣双扣件。2、模板支撑计算说明高支撑系统及其他部位脚手架模板支撑体系结构安全依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术 规范（JGJ130-2011）合肥市关于高支模相关要求和规定进行计算，结合工程实际情况，综合考虑各 种不利因素影响，以便计算模型更接近于工程实际。模板支撑形式的选择梁截面较大，支模高度较高的梁板进行验算，施工现场混凝土浇筑采用泵送 施工，计算时考虑脉冲水平推力和输送混凝土速度所引起过载及侧压力，为了确保模板系统有足够强 度、刚度和稳定性，模板支撑系统采用48.5 3.5钢管满堂脚手架，梁底（侧）及板模板采用 18厚夹板，主龙骨均采用 48.5 3.5钢管，

10、次龙骨均采用50X 90木枋。梁高支模体系分别对梁截面 300x 900mm 300X 700mm 350X 900mm 300X 800mn进行验算。1、梁侧模板从以下方面进行计算:1）、梁模板荷载标准值计算；2）、梁侧模板木楞计算；3）、梁侧模计算；4）、梁模板穿梁螺栓计算。2、梁底模支撑体系分别从以下方面进行计算：1）、模板面板抗弯强度、抗剪强度、最大挠度计算；2）、梁底方木抗弯强度、抗剪强度、最大挠度计算；3）、梁底支撑钢管抗弯强度、最大挠度计算；4）、扣件抗滑移计算；5）、立杆稳定性计算。3、板底模支撑体系分别从以下方面进行计算：1）、模板面板抗弯强度、抗剪强度、最大挠度计算；2）、

11、板底方木抗弯强度、抗剪强度、最大挠度计算；3）、板底支撑钢管抗弯强度、最大挠度计算；4）、立杆稳定性计算。4、由于首层地面为素土地面需对地基承载力进行验算。四、梁侧模板计算按梁截面高度900mn验算，模板面板厚度h=18mm弹性模量E=6000N/mrp抗弯强度f=15N/mm2。 内楞采用方木，截面50X 90mm每道内楞1根方木，间距250mm外楞采用圆钢管48X 3.5，每道外 楞2根钢楞，间距500mm穿梁螺栓水平距离500mm穿梁螺栓竖向距离500mm直径12mm1、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝

12、土侧压力计算公式为下式中的较小值 ：F 22忖久比品F = yH其中/混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0时（表示无资料）取200/（T+15），取4.4h ；T 混凝土的入模温度，取30.000 C；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.700m； 1外加剂影响修正系数，取1.000 ；2混凝土坍落度影响修正系数，取 1.150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F 1=40.800kN/m2，倒混凝土时产生的荷载标准值F 2=6.000kN/m2。2、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要

13、验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。1）、抗弯强度计算f = M/W f其中f 面板的抗弯强度计算值（N/mm）;M面板的最大弯距（N.mm）;W 面板的净截面抵抗矩 W = 50.00 x 1.80 x 1.80/6=27.00cm 3;f面板的抗弯强度设计值（N/mm）。M = ql2 / 10其中q 作用在模板上的侧压力，它包括：新浇混凝土侧压力设计值,q 1= 1.2 x 0.50 x 40.80=24.48kN/m ;倾倒混凝土侧压力设计值,q 2= 1.4 x 0.50 x 6.00=4.20kN/m ;l 计算跨度（内楞

14、间距）,1 = 250mm ;面板的抗弯强度设计值f = 15.000N/mm；经计算得到，面板的抗弯强度计算值6.639N/mm；面板的抗弯强度验算 f,满足要求！2）、挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = 1/250其中q作用在模板上的侧压力，q = 20.40N/mm ;l 计算跨度（内楞间距）,1 = 250mm ;2E 面板的弹性模量，E = 6000N/mm ;I 面板的截面惯性矩，4I = 50.00 x 1.80 x 1.80 x 1.80/12=24.30cm ;面板的最大允许挠度值，v = 1.000mm ;面板的最大挠度计算值，v = 0.370mm

15、;面板的挠度验算v v, 满足要求！3、梁侧模板内外楞的计算内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。1）、内楞抗弯强度计算f = M/W f其中f 内楞抗弯强度计算值（N/mn2）；M 内楞的最大弯距（N.mm）；W 内楞的净截面抵抗矩；f内楞的抗弯强度设计值（N/mm）。2M = ql/ 10其中 q 作用在内楞的荷载，q = （1.2 X 40.80+1.4 X 6.00） X 0.25=14.34kN/m ；l 内楞计算跨度（外楞间距）,1 = 500mm ；内楞抗弯强度设计值f = 13.000N/mm;经计算得到，内楞的抗弯强度计算值5.311N/mm

16、;内楞的抗弯强度验算 f,满足要求！2）、内楞的挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = 1/250 其中E 内楞的弹性模量，E = 9500.00N/mm2；内楞的最大允许挠度值，v = 2.000mm ;内楞的最大挠度计算值，v = 0.150mm ;内楞的挠度验 算v v,满足要求！3）、外楞抗弯强度计算外楞（钢）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。f = M/W f其中f 外楞抗弯强度计算值（N/mm）；M 外楞的最大弯距（N.mm）；W 外楞的净截面抵抗矩；f外楞的抗弯强度设计值（N/mm）。M = 0.175P1其中P 作用在外楞的荷载，P = （1

17、.2 X 40.80+1.4 X 6.00） X 0.50 X 0.50=14.34kN ；1 外楞计算跨度（对拉螺栓水平间距）,1 = 500mm ；外楞抗弯强度设计值f = 205.000N/mm 2;经计算得到，外楞的抗弯强度计算值123.499N/mm；外楞的抗弯强度验算 f,满足要求！4）、外楞的挠度计算v = 1.146P1/ 100EI v = 1/400其中E 外楞的弹性模量，E = 210000.00N/mm2;外楞的最大允许挠度值 ,v = 1.250mm ；外楞的最大挠度计算值 , v = 0.285mm ；外楞的挠度验 算 v v, 满足要求 !五、穿梁螺栓的计算 计算

18、公式 :N 1L4F1115015:变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N 1=0.592kNN2=2.239kNN3=0.592kN最大弯矩 M = 0.029kN.m最大变形V = 0.020mm(1) 抗弯强度计算一 一 2 经计算得到面板抗弯强度计算值f = M/W = 0.029 X 1000X 1000/21600=1.343N/mm一 2面板的抗弯强度设计值f，取15.00N/mm；面板的抗弯强度验算f f,满足要求！(3) 挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.020mm 面板的最大挠度小于 150.0/250, 满足要求!、梁底支撑木方的计算梁底木

19、方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下 :均布荷载 q = 2.239/0.400=5.597kN/m2最大弯矩 M = 0.1ql 2=0.1X5.60X0.40X0.40=0.090kN.m最大剪力 Q=0.6X 0.400 X 5.597=1 .343kN最大支座力 N=1.1X0.400X5.597=2.463kN木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6.00X8.00X8.00/6 = 64.00cmI = 6.00X8.00X8.00X8.00/12 = 256.00cm(1) 木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.090X 106

20、/64000.0=1.40N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mni,满足要求！(2) 木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足 :T = 3Q/2bh =0.318kN.m最大变形 v ma)=0.483mm最大支座力Qmax=4.879kN62抗弯计算强度 f = M/W =0.318 X 10 /4248.0=74.80N/mm支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算R Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值,

21、取5.60kN;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=4.88kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:其中N立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=4.879kN （已经包括组合系数）脚手架钢管的自重 2 = 0.9 x 1.35 x 0.108 x 8.000=1.045kNN = 4.879+1.045=5.924kNi计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm ;A立杆净截面面积，A=3.974cm ;3W立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.248cm ;f 钢管立杆抗压强度设计值

22、，f = 205.00N/mm 2;a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m；h 最大步距，h=1.50m；I 0 计算长度，取 1.500+2 x 0.100=1.700m；入 长细比，为1700/16.0=106 150 满足要求！ 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比I 0/i查表得到0.545 ；2经计算得到（T =5924/（0.545 x 397）=27.371N/mm ；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算（7 f,满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:gk地基承载力标准值；f gk = 100.00风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw依据模板规范计算公式5.

23、2.5-15:Mw=0.9 X 0.9 X 1.4Wkl ah其中p 立杆基础底面的平均压力(kN/m )，p = N/A ; p = 37.03N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN) ; N = 5.922A基础底面面积(m ) ; A = 0.16f g 地基承载力设计值(kN/m2); fg = 100.00地基承载力设计值应按下式计算g = k c X f gk其中k c 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00/102 其中Wk 风荷载标准值(kN/m );Wk=Uz Xu XW0 = 0.300 X 1.250 X 0.600=0.225kN/m 2h立杆的步距，1.5

24、0m；l a 立杆迎风面的间距，0.80m；l b与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.9 X 0.9 X 1.4 X 0.225 X 0.800 X 1.500 X 1.500/10=0.046kN.m ;N w考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14 ;Nw=4.879+0.9 X 1.2 X 0.860+0.9 X 0.9 X 1.4 X 0.046/0.800=5.990kN2 经计算得到(T =5990/(0.545 X 397)+46000/4248=38.483N/mm ;考虑风荷载时立杆的稳定性计算(7 f,满足要求！六

25、、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求P f g地基承载力的计算满足要求2、次梁截面350X 900mm支撑验算模板支架搭设高度为6.8米，基本尺寸为：梁截面 B X D=350mm900mm梁支撑立杆的横距(跨 度方向)1=1.00 米，立杆的步距h=1.50米，梁底增加1道承重立杆。4 00 I 4 00集中荷载P = 1.4X 0.788=1.103kN20511451.10kN15.06kN/m计算简图0.0780.058弯矩图(kN.m)一、模板面板计算1.荷载的计算：(1) 钢筋混凝土梁自重(kN/m) : q1 = 25.500 X 0.900 X 0.500=1

26、1.475kN/m 模板的自重线荷载(kN/m):q2 = 0.350 X 0.500 X (2 X 0.900+0.350)/0.350=1.075kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000) X 0.350 X 0.500=0.787kN均布荷载q = 1.2X 11.475+1.2 X 1.075=15.060kN/m1.321.63剪力图(kN)变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为Ni=1.324kN N 2=4.496kN N 3=0.554kN最大弯矩 M = 0.078kN.m最大

27、变形V = 0.2mm(1) 抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.078 x 1000x 1000/27000=2.891N/mm,面板的抗弯强度设 计值f，取15.00N/mm；面板的抗弯强度验算f f,满足要求！(2) 抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3 x 2866.0/(2 x 500.000 x 18.000)=0.478N/mm2，截面抗剪强度设计值2T=1.40N/mm，抗剪强度验算T T，满足要求！(3) 挠度计算面板最大挠度计算值v = 0.154mm，面板的最大挠度小于205.0/250,满足要求！二、梁底支撑方木的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷

28、载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式 如下：均布荷载 q = 4.496/0.500=8.992kN/m2最大弯矩 M = 0.1ql=0.1 x 8.99 x 0.50 x 0.50=0.225kN.m最大剪力 Q=0.6 x 0.500 x 8.992=2.697kN最大支座力 N=1.1 x 0.500 x 8.992=4.945kN(1) 方木抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.225 x 106/67500.0=3.33N/mm2，方木的抗弯计算强度小于13.0N/mni,满足要求！(2) 方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q

29、/2bh =2.71mm最大支座力Qma=12.633kN205.0N/mm,满,可以考虑采用抗弯计算强度f=1.03 X 106/5080.0=202.42N/mm2，支撑钢管的抗弯计算强度小于足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm满足要求！四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R = 136.54N/mm，立杆的稳定性计算 = 52.14N/mm2，立杆的稳定性计算 = 67.04N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求！3、主梁截面300x 900mm支撑验算高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全

30、技术规范(JGJ130-2011)。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要 疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板咼支撑架设计和使用安全，供脚手架设计人员参考。模板支架搭设高度为6.68米，基本尺寸为：梁截面B x D=300mm900mm梁支撑立杆的横距(跨度方向)1=1.0米，立杆的 步距h=1.50米，梁底增加1道承重立杆。图1梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为M8X 3.5、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算 作用荷载包括梁与模板

31、自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1) 钢筋混凝土梁自重(kN/m):q1 = 25.000X 0.900 X 0.700=15.750kN/m模板的自重线荷载(kN/m):q2 = 0.350X 0.700 X (2 X 0.900+0.300)/0.300=1.715kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000) X 0.300 X 0.700=0.630kN 均布荷载 q = 1.2 X 15.750+1.2 X 1.715=20.958kN/m集中荷载 P = 1.4 X 0.630=0.88

32、2kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 70.00X 1.80 X 1.80/6 = 37.80cm 3;I = 70.00X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 = 34.02cm 4;0.88kN20.96kN/mA*+*B150.150计算简图弯矩图(kN.m)1.96剪力图(kN)变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.179kNN2=4.812kNN3=1.179kN最大弯矩 M = 0.058kN.m最大变形V = 0.0mm(1) 抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.058 X

33、1000X 1000/37800=1.534N/mn? 面板的抗弯强度设计值f，取15.00N/mn?;面板的抗弯强度验算f f,满足要求！(2) 抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=3x1964.0/(2 x 700.000 x 18.000)=0.234N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm 2 抗剪强度验算 T T ，满足要求！(3) 挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.027mm面板的最大挠度小于 150.0/250, 满足要求！二、梁底支撑木方的计算(一)梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算 公式如

34、下 ：均布荷载 q = 4.812/0.700=6.874kN/m最大弯矩 M = 0.1ql 2=0.1x6.87x0.70x0.70=0.337kN.m最大剪力 Q=0.6x 0.700x 6.874=2.887kN最大支座力 N=1.1 x 0.700 x6.874=5.293kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为：W = 4.50x9.50x9.50/6 = 67.69cm 3；I = 4.50x9.50x9.50x9.50/12 = 321.52cm 4；(1) 木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.337 x 106/67687.5=4.98N/mm2木

35、方的抗弯计算强度小于13.0N/mn?,满足要求！(2) 木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下 ：Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足 ：T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3x2887/(2 x45x95)=1.013N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm 2木方的抗剪强度计算满足要求(3) 木方挠度计算最大变形 v =0.677 x5.728x700.04/(100 x9500.00x3215156.3)=0.305mm木方的最大挠度小于 700.0/250, 满足要求！三、梁底支撑钢管计算( 一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的

36、连续梁计算 集中荷载P取木方支撑传递力。1.18kN4.81kN1.18kNA 1j B400I 400|支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)0.960.960.22 0.22i40.22 0.220.960.96支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.090kN.m最大变形vmax=0.021mm最大支座力Qmax=6.734kN 抗弯计算强度 f=0.090 X 106/5080.0=17.68N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mn?,满足要求！ 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm满足要求！( 二)梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R = 84.73N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求！公式(2)的计算结果：丁 = 26.44