锅炉设计报告最终修改版

1、一 锅炉整体布置介绍（一）、锅炉整体的外型选形布置选择形布置的理由如下： (1) 锅炉排烟口在下方,送、引风机及电除尘器等设备均可以布置在地面，锅炉结构和厂房较低，烟囱也可以建造在地面上； (2) 在对流竖井中,烟气向下流动,便于清灰,具有自身除灰的能力； (3) 各受热面易于布置成逆流方式,以加强对流换热； (4) 汽机、锅炉之间连接管道不长。（二）、受热面的布置 在锅炉炉膛内侧，全部布置膜式水冷壁受热面，其他受热面的布置主要考虑蒸汽参数、锅炉容量和燃料性质的影响。 本锅炉为超高压锅炉，汽化吸热较小，加热吸热和过热吸热相应较大。为使锅炉炉膛出口排烟温度降低至要求的数值，避免水平烟道内的对流受

2、热面超温和结焦，从而保护对流受热面，除在水平烟道内布置对流过热热器外，还在炉膛内上方布置全辐射式的前屏过热器，炉膛出口布置半辐射式的后屏过热器。为减少前、后屏过热器中的传热温差，在炉顶及水平烟道的两侧墙，竖井烟道的两侧墙和后墙均布置包覆过热器。为减少热偏差，节约金属材料量，再热器采用二级再热方式，其中高温再热器对流过热器后的水平烟道，低温再热器布置在尾部烟井。为了再热汽温的调节，使负荷在100%75%之间变化时，再热器出口汽温保持不变，尾部烟井的上部由隔墙省煤器分隔成两个烟道，主烟道设置低温再热器，旁路烟道设置旁路省煤器，前、后隔墙省煤器采用膜式结构，在旁路省煤器下方的45管上装有20块烟气挡

3、板用于再热汽温的粗调。在烟气调节挡板的下方烟井设置主省煤器。根据锅炉的参数，省煤器出口工质状态选用非沸腾式的。热风温度要求较高，采用两台6.7m受热面旋转的回转式空气预热器，安装于9米平台上，属炉外布置，其具有结构紧凑、节约材料、维护方便的特点。在主省煤器的烟道转弯处下部，设置落灰斗，在转弯处离心力的作用下，颗粒较大的灰粒顺落灰斗下降，有利于防止回转式空气预热器的堵灰，减轻除尘设备及引风机的负荷。锅炉整体布置如附图所示。（三）、锅炉汽水系统按超高压大容量锅炉热力系统设计要求，该锅炉汽水系统的流程设计如下：1 过热蒸汽系统的流程汽包顶棚过热器进口集箱炉顶及尾包覆过热器管系 悬吊管过热器管系尾部包

4、覆过热器后集箱 尾部左右侧包覆过热器下后集箱 悬吊管过热器出口集箱 尾部左右侧包覆过热器后上尾部左右侧包覆过热器管系（上升）集箱尾部左右侧后包覆过热器管系（下降） 尾部左右侧包覆过热器下前集箱水平烟道左右侧前包覆过热器管系（上升） 水平烟道左右侧前上包覆过热器集箱 前屏过热器 后屏过热器 对流过热器进口集箱 对流过热器管系 对流过热器出口集箱集汽汽箱 汽轮机高压缸。2 水系统的流程给水 主省煤器进口集箱 主省煤器管系 主省煤器出口集箱 前隔墙省煤器进口集箱 前隔墙省煤器管系 隔墙省煤器出集箱后隔墙省煤器进口集箱 后隔墙省煤器管系 墙省煤器出集箱 旁路省煤器进口集箱 旁路省煤器管系旁路省煤器出口

5、集箱 省煤器引水管 汽包 下降管水冷壁下联箱 左右侧墙水冷壁 水冷壁上联箱 汽包 前后侧墙水冷壁3 再热蒸汽系统的流程汽轮机 低温再热器进口集箱 低温再热器管系 低温再热器出口集箱 高温再热器进口集箱 高温再热器管系 高温再热器出口集箱 再热器集汽集箱 汽轮机中压缸。（四）、锅炉总体概况锅炉为单汽包，自然循环煤粉炉，呈形布置，适应露天。汽包中心标高为42300mm，布置在炉前距水冷壁中心线2660mm处。采用4根41936mm大直径下降管。炉膛由密封良好的606mm鳍片管膜式水冷壁组成，炉膛截面深宽=88409600mm，宽深比为1.085，近似正方形。燃烧器呈四角大小双切圆布置。炉膛上部出口

6、处，沿炉膛宽度方向布置6片前屏过热器，横向节距为1350mm,其后布置14片后屏过热器，横向节距为630mm。高温对流过热器布置在后屏过热器之后，位于折焰角的斜坡上，低温过热器由侧墙包覆管、后墙包覆管以及炉顶包覆管组成。再热器分高、低温两组，分别置于水平烟道以及尾部竖烟井。全部受热面采用悬吊和支承相结合的方式。竖烟井深度7500mm，其上部由隔墙旁路省煤器管分隔成两个烟道，主烟道和旁路烟道，相应设置低温再热器和旁路省煤器。低温再热器受热面载荷通过悬吊管由炉顶钢架承重，受热面向下膨胀。省煤器由旁路省煤器、隔墙省煤器和置于竖烟井下部的主省煤器三部分组成。旁路省煤器以及隔墙省煤器为悬吊式，主省煤器则

7、由三根钢架支承，搁置在水泥构架梁上。两台回转式空气预热器直接安置在9m运转层上，由水平烟道连接，置于尾部竖烟井的后侧。锅炉烟井周围有管子包裹，采用重力载荷小、厚度薄的敷管炉墙，除尾部空气预热器、烟风道、灰斗及主省煤器外，锅炉的全部受热面载荷均悬吊在炉顶钢梁上，受热面均作向下自由膨胀，炉顶钢架通过K1、K2、K3、K4混凝土构架把负荷传递到锅炉基础上。锅炉气温调节，主蒸汽采用一、二级喷水减温，再热蒸汽采用烟气挡板，作升温调节，挡板布置在旁路省煤器下方的倾斜45管上。此外，在高温再热器进口处设有事故喷水装置，作为不得已时的降温调节措施。当锅炉负荷在75%100%内运行时，上述的调温装置可以维持过热

8、蒸汽、再热蒸汽出口温度在额定值。另外，在低温再热器出口还设有微量喷水调节，以配合烟气挡板的调温。本锅炉按固态除渣设计，采用带有粗破碎机的刮板式机械除渣装置。水冷系统炉膛四周水冷壁管全部采用606mm的鳍片管制成密闭的膜式水冷壁。水冷系统主要是由大直径下降管、分配集箱及其支管、水冷壁上升管、汽水引出管、上下集箱、汽包组成循环回路。炉水由汽包经4根41936mm大直径下降管及其下端的分配集箱，以及44根分配支管均匀地进入14只下集箱，然后分14个循环回路上升，经上集箱和46根汽水引出管进入汽包;在汽包中汽水混合物经内部装置分离清洗，干净蒸汽被引入到过热器中，分离下来的水和省煤器来的给水混合一起，再

9、进入大直径下降管，进行周而复始的循环。整个水冷壁管，以及敷设其上的炉墙，均通过上集箱上的吊杆，悬吊在炉顶钢架上，受热面作向下自由膨胀。水冷壁上设有人孔、看火孔、吹灰孔、打焦孔、防爆门孔、点火孔、测量孔等。后墙水冷壁上部由分叉管分为两路，一路折向炉膛，行成折焰角，另一路垂直上升，起悬吊管作用。为使两路水量的合理分配，以保证均能安全可靠地工作，在垂直悬吊的集箱管孔处设置了带有短管的10mm节流孔，伸出集箱底部的短管，从而可以防止因污物进入节流孔而引起的阻塞。燃烧时为了防止由于炉膛负压波动所引起的水冷壁及炉墙薄壁结构振动而造成的损坏，在水冷壁外面布置了由工字钢组成的刚性梁，刚性梁在上下方向和水冷壁一

10、起膨胀，沿刚性梁长度方向，在结构上保证可以自由膨胀，刚性梁直接支承于炉膛水冷壁以及左右侧包覆和后包覆管上。燃烧器燃烧器为正四角大小切圆布置，假想小切圆200mm、大切圆800mm，一次风喷口分3层布置，带负荷共12个一次风喷口。燃烧器的一、二、三次风喷口的布置，自上至下为（三）（二）(二)（一）（二）（一）（一）（二），一次风喷口分为上下两组分隔，以提高一次风气流的刚性。为了适应煤种变化和调整燃烧工况，煤粉喷燃器各喷嘴出口截面做成可调节的。为了调整燃烧工况和控制炉膛出口烟温，可根据燃料特性或运行人员的实践经验来摆动喷嘴倾角，当一个喷嘴在水平位置时，相邻喷嘴只能摆动10左右，若所有喷嘴一起同向摆

11、动时可摆动约20。整个燃烧器通过连体焊于水冷壁管上，与水冷壁管一起膨胀。点火轻油枪采用机械压力雾化方式。该燃烧器之重油枪也采用机械压力雾化方式，最大燃油量按锅炉额定蒸发量的40%计算，装于中、下二次风喷口内，共8只油枪。过热器采用辐射、半辐射和对流形式。蒸汽在过热器中的流程为在汽包中经分离后的干净蒸汽，经炉顶及尾部包覆过热器，继而进入低再悬吊管过热器及尾部烟道左右侧包覆管过热器，再经水平烟道左右侧包覆管过热器，依次进入前屏过热器、一级喷水减温器、后屏过热器、二级喷水减温器，最后进入高温对流过热器，汇集到出口集箱。过热蒸汽由出口集箱两端引入到汽轮机高压缸。前屏过热器共6片，为全辐射过热器，后屏过

12、热器共14屏，为半辐射过热器，高温对流过热器共104片，作顺流布置。在后屏过热器前后布置有一、二级喷水减温器，其中一级喷水减温主要用于保护后屏过热器，而二级喷水减温则为调节主蒸汽出口温度，使之维持额定蒸汽参数。再热器再热器分高温热器和低温再热器两部分。高温再热器布置在对流过热器之后的水平烟道中，低温再热器和旁路省煤器做并联布置放在尾部竖井中。低温再热器管系共104片、为5排管，按烟气流向作逆流顺列布置，整个低温再热器管系重力由悬吊管过热器承载，作向下自由膨胀。高温再热器管系也为104片、5排管，作顺流顺列布置。在低温再热器进入管道上设有事故喷水装置，为紧急事故时作降温调节用。再热蒸汽温度控制以

13、烟气旁路挡板作为主要调节手段，而高、低温两段再热器之间的喷水装置作为细调，由于再热蒸汽喷水调节要降低机组的热效率，所以应尽量少用。省煤器省煤器由主省煤器、隔墙省煤器和旁路省煤器三部分组成。给水由炉前三通管进入后，分左右两侧引至主省煤器进口集箱的二端，主省煤器管系为2排蛇形管圈，顺列逆流布置，保持较低烟速，以改善磨损，便于检修。主省煤器出来的工质，由出口集箱左右二端10810mm的连接管引出，连接管共12根，每端6根，并进入旁路烟道的前、后隔墙管，工质并联向上流动，到炉顶汇集进入隔墙省煤器出口集箱。前、后隔墙采用宽鳍片管，前隔墙宽鳍片管外敷设炉墙，作为尾部竖烟井的前墙；后隔墙宽鳍片管作为旁路烟道

14、的分割墙，管外不再敷设炉墙。由隔墙省煤器出口集箱二端引出工质，经炉外21926mm的管道下降至旁路省煤器进口集箱。旁路省煤器系为2排蛇形管圈，顺列逆流布置。旁路省煤器在出口端的弯管倾斜45，以组成烟道挡板的框架；旁路省煤器延伸至斜烟道包覆管，接旁路省煤器出口集箱。斜烟道部位的包覆管省煤器管为敷管炉墙，节距由旁路省煤器的90mm变为45mm。最后经旁路省煤器出来的工质由12根10810mm的后墙引出管引入汽包，作为给水。回转式空气预热器本锅炉选用2台6200mm的回转式空气预热器，采用垂直轴受热面回转的形式。回转式空气预热器主要特征性数据如下：转子内径为6200mm；转子高度为2260mm；受热

15、面高度为1860mm，其中热端为1500mm，冷端为360mm；受热面积为18500m2；预热器转速为1.53r/mim；预热器漏风系数为0.20。冷端受热面采用“抽屉式”结构，便于大修时更换。腐蚀和积灰是目前预热器存在的一个主要问题，它直接影响到预热器传热元件的使用效果和寿命，因此还考虑了吹灰和冲洗装置的设计。锅炉构架及平台布置锅炉构架采用炉顶钢结构大梁和水泥柱的混合结构，这种结构可以减小钢材耗量和节约工程投资。锅炉宽度方向采用400t/h锅炉的标准柱距为16000mm，炉前柱K1和K2之间柱距为4500mm,K2和K3之间为10800mm，K3和K4之间为11700mm，K4和K5之间为8

16、000mm，自K1至K5柱均系单排柱列布置。为了保证单排柱的稳定性，在锅炉的宽度及深度方向每隔一定高度布置有联系横梁，组成空间多层建筑结构。K1、K2、K3、K4柱子顶部各置有一根大板梁（主梁），该梁和水泥柱顶之间采用铰接支座。为保证锅炉各受热面的自由膨胀，所有吊杆及吊架上部均采用球面垫圈支承。为了提高梁的稳定性，在梁容易失去稳定的区域设置有加强筋。另外将主梁、次梁和小梁布置成纵横交错相连的梁格，从而保证了梁的稳定性。锅炉按露天布置，锅炉结构设计考虑了风雪载荷和地震烈度的要求。为了保证锅炉炉墙、膜式水冷壁、包覆管等高温受压件免受因锅炉燃烧而产生的负压波动所引起的水冷壁振动而造成的损坏，设计中采

17、用了刚性梁加固。锅炉平台采用炉顶钢悬吊及水泥柱预埋托架相结合的支承方式。步道平台一般采用宽度为850mm，经常需操作检修处平台适当加宽到15002000mm。为了防止工具零件下落，保证安全起见，采用花纹钢板制成。对于花纹钢板制成的平台（包括刚性梁等），在可能易积水的地方应根据需要由现场钻泄水孔。扶梯宽度一般为800mm（个别地方为600mm），扶梯的倾斜角度为50，所有平台、扶梯周围均设置有安全栏杆，栏杆下部加装有高度为100mm的护板，以防工具和杂物外坠。炉墙密封该锅炉炉膛部分为全焊膜式水冷壁结构，因而保证了炉墙的严密性，烟气不会直接冲刷炉墙使炉墙的内壁温度接近于水冷壁的温度，因此炉墙可采用

18、轻质岩棉板的保温材料，外面涂上20mm厚的抹面材料。该锅炉炉墙外壁温度均小于50C。为满足锅炉露天布置的需要，在炉墙外装置金属护板。负压锅炉炉顶密封设计过去一般仅考虑炉墙本身的严密性，但运行多年来发现电厂的燃煤锅炉普遍存在着炉顶漏烟灰现象，这不仅增加了锅炉热损失和对周围环境的污染，而且炉顶罩壳内的温度升高，大量吊杆处于高温条件下工作而影响了其使用寿命。为了加强炉顶密封，本锅炉的炉顶密封采用了微正压结构，并用金属板进行二次密封。同时在炉顶管与水冷壁管及侧包覆管接触处用密封垫块密封使其成为一个平面，并在穿过炉顶的所有管系处采用金属梳形板密封，炉顶管开孔处和两侧采用密封钢板作为一次密封。炉顶除采用二

19、次密封外，尚有炉顶罩壳、炉顶盖板等，以此保护炉墙，防止露天风雪的侵入。炉顶盖板中部分采用拉网板，以加强罩壳内通风降低吊杆温度。运行工况与气温调节锅炉运行与气温调节有密切关系，运行工况的变动会影响到气温的调节。该锅炉的气温调节是按定压运行设计的。在负荷为75%时烟道挡板的位置从开到关，烟气旁通量由28%降到30%，因而75%负荷时再热气温仍能保持额定值。由于喷水减温器的水源为锅炉给水，而喷水和蒸汽直接混合，因而要求电厂运行时严格保证锅炉给水品质，否则将会使出口蒸汽品质恶化。再热器的旁路保护为了满足启动、停机的要求，以及维护锅炉最小的稳定出力和低负荷时对再热器运行足够的冷却，必须对再热器进行足够的

20、冷却，必须对再热器进行旁路保护，本机组采用了二级旁路保护系统。第一级旁路是过热蒸汽不经过高压缸而经过减温减压装置直接进入再热器。第二级旁路是再热蒸汽不经过中、低压缸而经过减温减压装置直接进入凝汽器。当锅炉出口压力由于某种原因而超过设计允许值时，为使主安全阀尽量不动作，以免安全阀因频繁起跳而引起泄漏，此时一级旁路就自动打开，流经部分蒸汽以降低气压，待锅炉出口压力恢复正常后，一级旁路就自动进行关闭。当汽轮机甩负荷时，过热蒸汽经过一级、二级旁路，流经再热器至凝汽器，从而达到保护再热器并回收冷凝水的目的，提高了电厂的经济性，而且可以使过热蒸汽和再热蒸汽的安全阀不动作。二 煤的元素分析数据校核和煤种判断

21、原始资料1.锅炉蒸发量 420t/h2.再热蒸汽流量 350t/h3.给水温度 2354.给水压力 15.6MPa5.过热蒸汽温度 5406.过热蒸汽压力 13.7MPa7.再热蒸汽(进)温度 3308.再热蒸汽(出)温度 5409.再热蒸汽(进)压力 2.5MPa10.再热蒸汽(出)压力 2.3MPa注：以上压力为表压。11.周围环境温度2012.燃料特性Car（%）Har（%）Oar（%）Nar（%）Sar（%）Aar（%）War（%）Vdaf（%）Qar，net(kj/kg)DT()ST()FT()煤的各元素成分之和为100%的校核Car+Oar+Sar+Har+Nar+Mar+Aar=

22、元素分析数据校核一、 干燥无灰基元素成分与收到基元素成分之间的换算因子为：Kdaf=100/(100-Mar-Aar)= 则干燥无灰基元素成分应为（%）Cdaf=Kdaf Car= Hdaf=Kdaf Har=Odaf=Kdaf Oar= Ndaf=Kdaf Nar=Sdaf=Kdaf Sar=二、干燥基灰分的计算Ad=Aar100/(100-Mar)=三、 干燥无灰基低位发热量（实验值）的计算Qdaf,net=(Qar,net+25Mar)Kdaf=四、干燥无灰基低位发热量（门杰列夫公式计算值）的计算Qdaf,net=339Cdaf+1030Hdaf-109(Odaf-Sdaf)=Qdaf,

23、net- Qdaf,net= 误差为因为 ,所以元素成分是正确的。煤种判别由燃料特性得知，所以属 折算成分的计算Azs,ar=4190Aar/ Qar,net(%)=Mzs,ar=4190Mar/ Qar,net(%)=Szs,ar=4190Sar/ Qar,net(%)=因此三 燃烧产物和锅炉热平衡计算（一）燃烧产物的计算表1 理论空气量和理论烟气容积的计算序号名 称符号单位计算公式结 果1理论空气量V0Nm3/kg0.0889(Cy+0.375Sy)+0.265Hy-0.0333Oy2RO2容积VRO2Nm3/kg0.01866(Cy+0.375Sy)3N2理论容积VN02Nm3/kg0.

24、79V0+0.008Ny4H2O理论容积V0H2ONm3/kg0.111Hy+0.0124My+0.0161V05理论烟气容积V0yNm3/kgVro2+VN20+VH2O0根据该锅炉的燃料属于烟煤，可选炉膛出口过量空气系数a”=1.2，依次选取各受热烟道的漏风系数，列出空气平衡表2.受热面名过量 称空气系数炉膛，后屏过热器 （l,hp）对流过热器（dlgr）高温再热器（gzr）低温再热器，旁路省煤器（dzr,psm）主省煤器（sm）空气预热器（k y）进口a1.201251.281.311.34漏风aal=0.05 ahp=00.050.030.030.030.20出口a”1.201.251

25、.281.311.341.54根据上述计算，选取炉渣份额后计算得灰飞份额为0.9，计算上表得到烟气特性表如下表3项目名称符号单位l,hpdlgrgzrdzrpsmsmky烟道进口过量空气系数a 烟道出口过量空气系数a 烟道平均过量空气系数apj 过剩空气量VNm/kg 水蒸汽容积VH2ONm/kg 烟气总容积VyNm/kg RO2烟气容积份额rRO2 H2O占烟气容积份额rH2O 三原子气体和H2O占烟气容积总份额rn 烟气质量Gykg/kg 飞灰无因次浓度hkg/kg 表4 焓温表（后面附表所示）（二）热平衡及燃料消耗量的计算表5 热平衡及燃料消耗量的计算序号名称符号单位计算公式或公式来源数

26、值1燃料带入热量kj/kgQydw2排烟温度c假定3排烟焓kj/kg查焓温表 4冷空气温度c给定 5理论冷空气焓kj/kg查焓温表36机械不完全燃烧热损失%取用 7化学不完全燃烧热损失%取用8排烟热损失% 9散热损失%查参考资料1图2-1510灰渣物理热损失%忽略11保热系数%1-q5/100 12锅炉总热损失%13锅炉热效率%100-q14过热蒸汽焓kj/kg查蒸汽特性表P=13.82MP,T=540C15给水焓kj/kg查蒸汽特性表P=15.68MP,T=235C 16过热蒸汽流量kg/h已知17再热蒸汽出口焓kj/kg查蒸汽特性表P=2.48 MP, T=540C18再热蒸汽进口焓kj/

27、kg查蒸汽特性表P=2.6MP,T=330C 19再热蒸汽流量kg/h已知 20再热蒸汽焓增量hzrkj/kg21锅炉有效利用热kg/hDgr(hgr- hgs)+Dzr()22实际燃料消耗量kg/hQgl /(Qr) 23计算燃料消耗量kg/h四 炉膛结构和热力计算（一）炉膛结构（带前屏过热器） 炉膛结构 鳍片管 d=60 6 s=80.5 前屏过热器结构 (a)主视图； (b)俯视图d=384.5 R=75 （二）炉膛热力计算（带前屏过热器）炉膛热力计算（带前屏过热器）结果列于表中。 炉膛热力计算（带前屏过热器）序号名称符号单位计算公式和数据来源数值1热空气温度c给定2理论热空气焓kj/k

28、g查焓温表3炉膛漏风系数由空气平衡表知4 制粉系统漏风系数 选用5冷空气温度c给定6理论冷空气焓kj/kg查焓温表7空其预热器出口过量空气系数8空气带入炉内热量kj/kg（+）91Kg燃料带入炉内热量kj/kg10理论燃烧温度c根据Ql查焓温表11炉膛出口烟温c假定12炉膛出口烟焓kj/kg查焓温表13烟气的平均热容量kj/(kg.c)(-)/( -)14水蒸气的容积份额查烟气特性表15三原子气体容积份额查烟气特性表16三原子气体分压力Mpa (p炉膛压力,p=0.098MPa)17与的乘积m.Mpa18三原子气体辐射减弱系数1/(m.Mpa)19灰粒子辐射减弱系数1/(m.Mpa)20焦炭粒

29、子辐射减弱系数1/(m.Mpa)取用21无因次量选取22无因次量选取23半发光火焰辐射减弱系数1/(m.Mpa)rn+ 0.0375+ 24乘积25炉膛火焰有效黑度26乘积m.MPa27自由容积内三原子气体辐射减弱系数1/(m.Mpa)28乘积29自由容积的火焰有效黑度30乘积m.MPa31屏间容积内的三原子气体辐射减弱系数1/(m.Mpa)32乘积33屏间容积的火焰有效黑度34屏宽A与SZY比值 (A=2.424m)见图35屏宽A与屏节距之比w36屏的修正系数查参考资料1附录三图V(b)37屏区的修正系数查参考资料1附录三图V(b)38系数查参考资料1附录三图V(a)39屏的辐射系数查参考资

30、料1附录三图V(c)40屏区的辐射系数查参考资料1附录三图V(d)41屏的黑度+42屏区的黑度+43屏的暴光不均匀系数/44屏区水冷壁的暴光不均匀系数/45计及暴光不均匀的屏的面积m246计及暴光不均云的屏区面积m247炉墙总面积m2+48前后侧墙水冷壁的玷污系数查参考资料1附录二表49屏的玷污系数p查参考资料1附录二表50炉顶包覆管玷污系数ld查参考资料1附录二表51炉膛出口屏的玷污系数(=0.98)52前后侧墙水冷壁的热有效系数x53炉顶包覆管的热有效系数54屏的热有效系数55炉膛出口处的屏的热有效系数56平均热有效系数pj57炉膛黑度58与炉内最高温度位置有关的系数MB， (B=0.56

31、,C=0.5)59炉膛出口烟温60炉膛出口烟焓 kj/kg查焓温表61炉膛吸热量kj/kg62炉膛容积热强度W/m263炉膛截面热强度W/m264炉内平均辐射热强度W/m265炉顶辐射吸热分布系数查参考资料1附录三图66炉顶辐射热强度W/m267炉顶辐射受热面积m268炉顶吸热量Qldwkj/kg3.6/69前屏辐射吸热分布系数查参考资料1附录三图70前屏辐射热强度W/m271前屏吸热量wkj/kg3.6/72后屏辐射吸热分布系数查参考资料1附录三图73后屏辐射热强度 74后屏吸热量wkj/kg3.6/75附加过热器总吸热量Qfjkj/kg先假定后校核76一级减温水量Djw1kj/h先假定后校

32、核77二级减温水量Djw2kj/h先假定后校核78附加过热器焓增量kj/kg79饱和蒸气焓kj/kg查蒸汽特性表p=15.3MPa,t=345c80包覆出口蒸气焓kj/kg+81包覆出口蒸气温度c查蒸汽特性表,p=14.7MPa82前屏焓增量kj/kg/83前屏出口蒸气焓kj/kg+84前屏出口蒸气温度查蒸汽特性表,p=14.41MPa85炉膛出口烟温校核|假定值 计算值|五 后屏过热器结构和热力计算（1） 后屏过热器结构 后屏过热器结构a）主视图; （b）俯视图 （二）、后屏过热器热力计算 后屏过热器热力计算序号名称符号单位计算公式或数据来源数值1烟气进屏温度0C2烟气进屏焓kj/kgHp=

33、Hl3烟气出屏温度0C假定4烟气出屏焓kj/kg查焓温表5烟气平均温度0C( +)6屏区附加受热面对流吸热量kj/kg先估后校Qldpfj= 57 Qslbpfj=1287屏的对流吸热量kj/kg(Hp-Hp)- 8屏入口吸收的炉膛辐射热量kj/kgQfp=Qhp9三原子气体辐射减弱系数1/(m.Mpa)10乘积1/(m.Mpa)11灰粒的辐射减弱系数1/(m.Mpa)12飞灰浓度kg/kg查烟汽特性表13乘积1/(m.Mpa)khk14烟气流的辐射减弱系数1/(m.Mpa)15乘积16屏区的烟气黑度17屏进口对出口的角系数18修正系数r按煤种选取，根据参考资料219屏出口面积m2等于对流过热

34、汽进口面积,据图8，（7.2+0.8）9.620炉膛及屏间烟气对屏后受热面的辐射热量kj/kg21屏区吸收炉膛热辐射热量kj/kg22屏区炉顶附加受热面吸收的炉膛辐射热量kj/kg23屏区水冷壁附加受热面吸收的炉膛辐射热量kj/kg24屏所吸收的炉膛辐射热kj/kg25屏所吸收的总热量kj/kg26蒸汽进屏焓kj/kg27蒸汽进屏温度0C查蒸汽特性表 P=14.41MPa28蒸汽出屏焓kj/kg29蒸汽出屏温度0C查蒸汽特性表 P=14MPa30屏内蒸汽平均温度0C31屏内蒸汽平均比容m3/ kg查蒸汽特性表P=14.21MPa,32屏内蒸汽平均流速wm/s(D-Djw1)vpj/(3600A

35、)33壁管对蒸汽的放热系数2w/(m2.c)查参考资料1附录三图34屏间烟气平均流速m/s35烟气侧对流放热系数w/(m2.c)查参考资料1附录三图36灰污系数m2.c/w查参考资料1附录二表37壁管灰污层温度0C38辐射放热系数w/(m2.c)查参考资料1附录三图得，39利用系数查参考资料1附录三图40烟气对管壁的放热系数w/(m2.c)41对流传热系数w/(m2.c)42较大温差0C43较小温差0C44平均温差t0C（+）/245屏对流传热量kj/kg46误差%47屏区两侧水冷壁水温0C查蒸汽特性表P=15.3MPa下的饱和温度48平均传热量温差t0C49屏区两侧水冷壁对流吸热量kj/kg

36、50误差%51屏区炉顶进口气焓hpldkj/kg52屏区炉顶进口汽温0C查蒸汽特性表,p=15.3MPa53屏区炉顶蒸汽焓增量hpldkj/kg54屏区炉顶出口汽焓hpldkj/kg55屏区炉顶进口汽温tp(ld)0C查蒸汽特性表P=15.3MPa56平均传热温差t0C57屏区炉顶对流吸热量Qp(ld)kj/kg58误差Q% 六 对流过热器设计和热力计算（一）对流过热器结构 对流过热器结构 （a）主视图； （b）测视图 （二）对流过热器热力计算对流过热器的热力计算结果列于表 对流过热器热力计算序号名称符号单位计算公式或数据来源数值1烟气进口温度0C2烟气进口焓kj/kg3蒸汽进口焓kj/kg4

37、蒸汽进口温度0C查蒸汽特性表P=14.01MPa5蒸汽出口温度0C已 知6蒸汽出口焓kj/kg查蒸汽特性表p=13.82MPa,t=540c7过热器吸热量kj/kg8炉顶附加受热面吸热量kj/kg假定9水冷壁附加受热面吸热量kj/kg假定10炉膛及后屏、对过热气辐射热量kj/kg由后屏热力计算得11炉顶吸收辐射热量kj/kg12水冷壁吸收辐射热量kj/kg13过热器吸收辐射热量kj/kg14过热器对流吸热kj/kg15烟气出口焓kj/kg16烟气出口温度0C查焓温表17烟气平均温度0C ()18蒸汽平均温度0C ()19烟气流速m/s20烟气侧对流放热系数w/(m2.c)查参考资料1附录三图2

38、1蒸汽平均比容m3/kg查蒸汽特性表,P=14.01,T=493.C22蒸汽平均流速m/s23灰污系数m2.c/w查参考资料1附录三图24蒸汽侧放热系数w/(m2.c)查参考资料1附录三图25管壁灰污层温度0C26乘积m.MPa27三原子气体的辐射减弱系数1/(m.MPa)*28乘积1/(m.MPa)29灰粒的辐射减弱系数1/(m.Mpa)30乘积1/(m.MPa)31气流辐射减弱系数1/(m.MPa)32乘积33烟气黑度34烟气侧辐射放热系数w/(m2.c)查附录三图,得, 35利用系数查参考资料1附录三图36烟气侧放热系数w/(m2.c)37热有效系数查参考资料1附录三图38传热系数w/(

39、m2.c)39较小温差0C40较大温差0C41平均温差t0C42对流传热量kj/kg43误差%44两侧水冷壁工质温度0C查蒸汽特性表,p=15.3Mpa下的饱和温度45平均传热温差0C46两侧水冷壁对流吸热量kj/kg47误差%48炉顶过热器进口汽焓kj/kg49炉顶过热器进口汽温0C50炉顶过热器蒸汽焓增量kj/kg51炉顶过热器出口汽焓kj/kg=52炉顶过热器出口汽温0C查蒸汽特性表,P=15.3MPa53平均温差0C（+）54炉顶过热器对流吸热量kj/kg55误差 %七 高温再热器设计和热力计算（1） 高温再热器结构 高温再热器结构 （a）主视图； （b）俯视图 （二）高温再热器的热力

40、计算高温再热器的热力计算结果列于表 高温再热器热力计算序号名称符号单位计算公式或数据来源数值1后墙引出管对流吸热量估计2对流过热器出口烟焓由对流过热器热力计算得3烟气进口焓4烟气进口温度查焓温表5烟气出口温度 假定6烟气出口焓查焓温表7省煤气附加对流吸热量假定8炉顶及包覆过热器附加对流吸热量假定9高温再热气对流吸热量10蒸汽焓增量11出口汽温已知12出口汽焓查蒸汽特性表，P=2.45MPa13进口气焓-14进口气温查蒸汽特性表，P=2.6MPa15蒸汽平均温度16蒸汽平均比容查蒸汽特性表，P=2.53MPa,t=507.517蒸汽流速18蒸汽侧对流放热系数查参考资料1附录三图19灰污系数查参考资料1附录三图20灰污管壁温度21烟气平均温度22烟气流速23烟气侧对流放热系数查参考资料1附录三图24乘积25三原子气体的辐射减弱系数26乘积27灰粒子的辐射减弱系数28乘积29气体辐射减弱系数+30乘积31烟漆黑度32烟气侧辐射放热系数查参考资料1附录三图，得，=33利用系数查参考资料1附录三图