T2115塔l脚手架施工方案

1、T2115塔I脚手架施工方案中国石化扬子石油化工有限公司烯烃厂环氧乙烷反应系统改造安装工程方案编号： SNEI-EO/EG-106中国石化集团南京工程公司 扬子石化环氧乙烷改造工程项目部 二零一二年三月二十三日目录 目录编制讲明 .3编制依据.3适用范畴 .3材质检验.3架子搭设工艺流程.4脚手架搭设方案.4人员资质.5搭设安全注意事项.6检查与验收 .6拆除安全注意事项 .7十一、风险评估.8十二、附运算公式及搭设示图一、编制讲明1. T-2115/T2220/T2310是扬子石油化工股份有限公司环氧乙烷系统改 造工程EO装置中关键设备，属特大型设备；建设地点：南京市六合区扬子 石油化工股份

2、有限公司烯烃厂乙二醇车间内。业主单位：扬子石油化工有 限公司，由中国寰球工程公司设计。本方案针对塔外口满堂脚手架搭设以 满足附塔管线的安装、劳动爱护平台的完善等，利用塔内支撑圈搭设内口 组焊脚手架。2. 为确保“安全第一、预防为主” “以人为本、关爱生命”的十六字方 针，实现“安全零事故”的目标，保证安全生产，加大安全治理，优质准 时完成 T2155/T2220/T2310 塔脚手架搭设工程， 特制定本架设安全打算及具 体施工方案：3. 脚手架周圈内侧立杆要离塔的外壁 80MM 上保温，脚手架周圈内侧 立杆要躲开管线安装。4. 脚手架基础利用塔原有的平台基础加上钢垫板 .二、编制依据1. 国家

3、有关架设规范，建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ 130 20112. 石油化工施工安全技术规程 SH3505-19993. 建筑施工脚手架有用手册4. 工程招标文件5“. 施工现场脚手架搭设和使用安全治理规定” 中国石化南京工程公司。6. 石油化工施工安全技术规程 GB504842008三、适用范畴适用于塔式脚手架：脚手架体积 二（长1+长2+长n）x宽x高，脚 手架搭设圆形双排架，共计 10 个架空， 54 米以下用双立杆， 54 米以上用 单立杆， 外空纵距 2.3米（用 3米的横杆， 中间加立杆），内空纵距 1.59米， 步距 1.8 米，横间距 1 米（用 1.2 米的横杆

4、）。四、材质检验1、钢管宜采纳力学性能适中的 Q235A（3 号 ）钢，其力学性能应符合国 家现行标准炭素结构钢（GB700-89）中Q235A钢的规定。每批钢材进场 时，应有材质检验合格证。2、钢管选用外径48mm,壁厚3.2mm的焊接钢管。钢管 48*3.2mm; 质量性能指标应符合国家碳素结构钢GB/T700中Q-235A的规定；立杆 4-6 m、大横杆和斜杆的最大长度为 4-6m，小横杆长度1-2m。3、 扣件：应采纳机械性能不低于KTH-08的规定；按钢管脚手架 扣件GB-15831进行测试。按照可铸铁分类及技术条件 （GB978-67）的 规定，扣件采纳机械性能不低于 KTH330

5、-08 的可锻铸铁制造。铸件不得有 裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼、浇冒口残余披缝，毛刺、氧化皮等清除 洁净。4、扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于 1mm。扣件表面应进行防锈处 理。5、脚手板：冲压式钢脚手板应执行国家碳素结构钢Q-235A的规定。脚手板的两端应采纳直径为 12的镀锌钢丝各设两道箍五、搭拆程序和架子搭设工艺流程：1、外口脚手架搭设流程托付-现场勘查-合格材料进厂-夯实地基上弹线（应第一考虑附塔管 线位置及环形楼梯位置）-摆放垫板-底座-立杆定位-摆放

6、纵向扫地杆- 立杆与扫地杆扣紧-安装扫地小横杆并与立杆和扫地杆扣紧-装第一步大 横杆并与各立杆扣紧-安第一步小横杆-安第二步大横杆-安第二步小横 杆-加设临时斜撑杆，上端与第二步大横杆扣紧 （装设与柱连接杆后拆除 ） -安第三、四步大横杆和小横杆-安装二层与柱拉杆-接立杆-加设剪刀 撑-满铺设脚手板绑扎牢固-捆扎防护挡脚板-设上下通道- 挂安全网 -安全检验-挂牌-使用-拆除。2、内口脚手架搭设流程托付T现场勘查T合格材料进厂T立杆定位T摆放纵向扫地杆T立杆 与扫地杆扣紧T安装扫地小横杆并与立杆和扫地杆扣紧T装第一步大横杆 并与各立杆扣紧T安第一步小横杆T安第二步大横杆T安第二步小横杆T 加设

7、临时斜撑杆，上端与第二步大横杆扣紧T安第三、四步大横杆和小横 杆T安装二层与柱拉杆T接立杆T加设剪刀撑T满铺设脚手板绑扎牢固T 捆扎防护挡脚板T安全检验T挂牌T使用T拆除。六、脚手架搭设方案1、差不多要求(1) 、6m米的立杆其垂直度不得大于 3cm，垂直度偏差不得大于架高的 1 /200。立杆垫板应为方200mmx 200mmx 20mm的铁板，垫板必须按V JBJ 7 规定。(2) 、立杆接头除在顶层可采纳搭接外，其余各接头必须采取对接扣件，立 杆上的对接扣件应交错布置，两相邻立杆接头不应当设在同步同跨内，两 相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于 1200mm,各接头中心距主节 点的距

8、离不应大于步距的 13，同一步内不承诺有二个接头。(3) 、立杆顶端应高出塔体顶端处 1.2m。(4) 、脚手架底部必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采纳直角扣件固定 在距垫铁块表面不大于 200mm 处的立杆上， 横向扫地杆应用直角扣件固定 在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。(5) 、大横杆设于小横杆之下，在立杆内侧，采纳直角扣件与立杆扣紧，大 横杆长度不宜小于 3 跨，并不小于 6m。(6) 、大横杆对接扣件连接，对接接头应交错布置，不应当设在同步、同跨 内，相邻接头水平距离不应小于500mm。并应幸免设在纵向水平跨的跨中。(7) 、架子四周大横杆的纵向水平高差不超过 50mm,同一排大横杆的

9、水平 偏差不得大于 1 300。(8) 、小横杆两端应采纳直角扣件固定在立杆上。(9) 、每一主节点 (即立杆、 大横杆交汇处 )处必须设置一小横杆, 并采纳直角 扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于 150mm,靠塔 体一侧的外伸长度不应大于 250mm,外侧立面伸出部分以100mm为宜。横 向间距为 1m。(10) 、脚手板一样应当设置在三根以上小横杆上，当脚手板长度w2m时,可采纳两根小横杆, 并应将脚手板两端与其可靠固定,应采纳 8铁丝 固定在纵向水平杆上,以防倾翻。脚手板平铺,应铺满铺稳,拐角要交圈, 不得有探头板。(11) 、搭设中应每隔 3.6m 层内架要与钢结构

10、进行牢固拉结固定杆, 环向为 7m 设置固定杆,以保证搭设过程中的安全,要随搭随校正杆件的垂直度和 水平偏差,适度拧紧扣件。(12) 、脚手架的外立面的两端各设置剪刀撑,由底至顶连续设置；中间每 道剪刀撑的净距不应大于 15m。(13) 、剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的立杆上,旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。并与地面成4560。夹角。作用是把 脚手架连成整体,增加脚手架的整体稳固。(14) 、用于大横杆对接的扣件开口,应朝架子内侧,螺栓向上,幸免开口 朝上,以防雨水进人,导致扣件锈蚀、锈鉵后强度减弱,直角扣件不得朝 上。(15) 、防护栏杆采纳二道，第一道栏杆 0.6m,第

11、二道栏杆上高1.2m，挡脚 板高度180m m。脚手架搭设完毕后。(16) 、通道架子 搭设长5.8m，宽3米，方便人员上下。2、程序和安全要求(1) 、地基要求：地基是必须是水泥地或填满夯实的碎石。( 2)、脚手架材料在拉运过程中须做好安全防范工作：拉设戒备绳、 安全员监督、班组会上作好交底工作等。3、塔内脚手架的防护措施：(1)、塔内脚手架必须防锈防腐,保证不污染塔内壁；( 2)、塔内脚手架杆两端使用胶皮进行防护,防止破坏塔内壁；( 3)、塔内脚手架立杆底部铺设木板,防止破坏塔底。七、人员资质：1、高处作业人员必须 20岁以上 45岁以下，熟悉石化规定并能熟练操 作的架设人员，经当地二级以

12、上医院体检合格者。2、架设人员必须持有国家建设部门颁发的专门工种操作证及健康证明 配备“安全防护用品“方可进行登高架设工程施工。3、进入现场作业人员必须经安全技术交底，劳保穿戴齐全。八、架子搭设安全注意事项1、脚手架搭设往常，必须进行施工方案和安全技术交底。并应报请上级 主管安全部门批准，向所有参加作业人员进行书面交底。2、操作小组同意任务后，必须按照任务特点和交底要求进行认真讨论， 按照施工方案，明确分工。在开始操作前，组长和安全员应对施工环境及 所需防护用具做一次检查，排除隐患后方可开始操作。3、架子工在高处 (距地高度 2m 以上 )作业时，必须悬挂安全带。安全带 必须高挂低用 ,在架子

13、上操作应精力集中，禁止打闹和玩笑，休息时应下架 子。严禁酒后作业。4、遇有恶劣气候 (如风力六级以上，高温、雨天气等 )阻碍安全施工时应 停止高处作业。5、未搭完的一切脚手架，非架子工一律不准上架。架子搭完后由施工人 会同架子组长以及使用工种、技术、安全等有关人员共同进行验收，认为 合格，办理交接验收手续挂合格牌后方可使用。严禁脚手架随搭随用。使 用中的架子必须保持完整，未经安全及施工负责人许可禁止随意拆改脚手 架；因工作需要必须拆改时，应经安全部门批准后，由架子工负责操作。6、所有的架子，通过大风、大雨后，要进行检查，如发觉倾斜下沉及松 扣、崩扣要及时修理。7、脚手架搭设过程中，必须使用过程

14、操纵牌。8、搭设区周围应当设警示区，并派专人监护。九、检查与验收挂牌1、对新钢管承诺偏差值的讲明：外径与壁厚承诺偏差是按照现行国家标准VV低压流体输送有焊 接钢管(GB/T3092)vv直缝电焊钢管(GB/T13793)中的规定: 外径10 48mm的钢管，外径承诺偏差为士 0.5mm,外径为51mm的钢管， 允计偏差为士 1%;关于钢管壁厚为3与3.5mm时承诺正偏差为士 12%，承 诺钢负偏差均为 15%。考虑到各种钢管的外径、 壁厚的承诺正偏差对受力 性能有利，故仅限定了承诺负偏差。2、对旧的检查项目与承诺偏差值的讲明： 使用旧钢管时要紧应检查有无严峻鳞皮锈。检查锈蚀深度时，应 先除去锈

15、皮再量深度;各种钢管的端部弯曲在1.5m长范畴内限制承诺w 5mm,以限制初始 弯曲对 立杆受力阻碍及纵向水平杆的水平程度。立杆钢管弯曲(原始弯曲)的承诺偏差值是参考了英国标准( BS 59 751982)“”的规定,并考虑我国建筑施工企业施工现场的治理水 平,按 3/1000 确定的,以限制初始弯曲的过大,阻碍立杆承载能力;水平杆、斜杆为非受压杆件,故放宽承诺偏差值,按 4.5/1000考虑, 以 6.5mm 计，w 30mm。对脚手板的检查项目与承诺偏差值的讲明：(1) 定型钢脚手板的板面扭曲承诺偏差是指任一角的挠起。(2) 其它脚手板因材料、构造多样,尚无统一质量标准,故仅对材质、 安全

16、上提出笼统要求。脚手架检查与验收(1) 是采纳英国标准 BS 5973 1 98 1“2 0”、BS 5973 1982“50”中 的有关规定。(2) 为提升施工企业治理水平,防患于未然,明确责任,提出了脚手架 工程检查验收时应具备的文件5、关于立杆垂直度的承诺偏差(1) 立杆安装垂直度承诺偏差值的规定,确定不同总高的脚手架在最后 验收时的垂直度承诺偏差值为 100mm,(2) 关于间距的承诺偏差按照现场实测调查,一样均可作到按照现场实 测调查,一样均可作到（3）关于纵向水平杆高差的承诺偏差纵向水平杆水平度的承诺偏差值关 系到结构的承载力（立杆的运算长度） 、施工安全（架上推车）等，最大值 为

17、56mm,最小值为1mm本条明确三分之一了扣件螺栓扭力矩抽样检查数目与质量判定 标准,有利于保证脚手架安全。十、架子拆除安全注意事项1 、拆除前,班组要学习安全技术操作规程,班组必须对拆架人员进行 安全交底,交底要有记录,交底内容要有针对性,拆架子的注意事项必须 讲清晰。2、拆架前必须设置警示区并派专人监护,没有安全职员长在场,脚手 架不准拆除。3、架子拆除程序应由上而下,按层按步拆除。先清理架上杂物,如脚 手板上的混凝土、砂浆块、 U 型卡、活动杆子及材料。按拆架原则先拆后 搭的杆子。人字撑、拉杆不准一次性全部拆除,要求杆拆到哪一层,剪刀 撑、拉杆拆到哪一层。4、拆除工艺流程：拆护栏t拆脚手

18、板t拆小横杆t拆大横杆t拆剪刀撑-拆立杆-拉杆传递至地面-清除扣件-按规格堆码。卜一、风险评估Job Hazard Analysis Worksheet工作危险性分析表NOChance of lossRisk Ranking/风险评估值Methodofcon trolResidual RiskS/严峻序号可能的危害或缺失L/可能性R/风险值对危害的操纵方法|剩余危险性Project of task/工作项目：Erect scaffold/ 脚手架搭设1错误信息/任务安排传达失误2361、给工人传达正确信息，下发明确的任务单。2搭设人员无操作证2361、严禁无证及无合格操作证人员进行脚手架搭设

19、作业。2、加大对架子工的安全教育和业务技能培训。3坠物伤人3391、将搭设区域设置戒备。2、禁止抛掷材料（工具）。3、工具、卡扣等置于工具袋或吊篮内传达。4、不要将未固定的材料（工具）置于架杆上。5、板手用绳子和躯体相连，防止失手脱落。4刮伤、划伤2241、始终使用手套及合适的个人爱护用品。NOChance of lossRisk Ranking/风险评估值Methodofcon trolResidual RiskS/严峻性序号可能的危害或缺失L/可能性R/风险值对危害的操纵方法|剩余危险5绊倒、滑倒3391、将绑扎脚手板的铁丝扣砸平。2、文明施工，未用完的材料返回存放场地。6人员高处坠落33

20、91、选材适当，禁止使用竹木脚手架（杆、板）。2、作业人员百分之百使用好双背式安全带。加大临边防护，护栏（外侧需设双护栏）、护脚板搭设齐全。3、作业面脚手板按规定满铺，严防跳板未绑扎或未绑扎牢固或仅单边绑扎，全面杜绝单跳板。4、对脚手架地基进行处理，保证强度，立杆底部 垫木板或铁板，防止架体塌陷。NOChance of lossRisk Ranking/风险评估值Methodofcon trolResidual RiskS/严峻序号可能的危害或缺失L/可能性R/风险值对危害的操纵方法|剩余危险性5、立杆、横杆间距按标准设置，大型脚手架搭设 剪刀撑。6、脚手架搭设供人员上下带护笼爬梯。7、教育、

21、规定其他作业人员不得随意拆卸、更换 脚手架。7违规使用3391、搭设时，挂设“脚手架正在搭设，严禁使用” 标牌。2、搭设完毕后，严格实施检查、验收、挂牌制度 后方可使用。8触电损害、坠落2361、脚手架与输电线路保持必要的安全距离。2、电线（缆）搭设在脚手架上采取绝缘隔离措施。NOChance of lossRisk Ranking/风险评估值Methodofcon trolResidual RiskS/严峻序号可能的危害或缺失L/可能性R/风险值对危害的操纵方法|剩余危险性3、雷雨、雪或6级以上大风天气时停止脚手架作 业。4、脚手架防雷措施用钢管连接在塔体十二、应力运算一、脚手架参数双排脚手

22、架搭设高度为 89 m ，54米以下采纳双管立杆， 54 米以上采 纳单管立杆；搭设尺寸为：立杆的横距为1m,立杆的纵距为1.6m，大小横杆的步距为1.8 m;直径4.5米，共10档，外大横杆间距2.3米(用3 米横杆，中间加一根立杆) ，内大横杆间距 1.59米(用 2米横杆)内排架距 离墙长度为0.20m;小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；采纳的钢管类型为 48X 3.5;横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗 滑承载力系数为1.00;连墙件采纳两步三跨，竖向间距3.6 m,水平间距4.5 m,采纳扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；1. 活荷载参数施工均布活荷载标准值 :3.00

23、0 kN/m2 ；脚手架用途 :结构脚手架；同时 施工层数 :2 层；2. 风荷载参数本工程地处江苏南京市，差不多风压0.4 kN/m2 ；风荷载高度变化系数卩z为1.00风荷载体型系数 卩s为1.13;脚手架运算中考虑风荷载作用；3. 静荷载参数每米立杆承担的结构自重标准值(kN/m):0.1248;脚手板自重标准值(kN /m2):0.300;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150;每米脚手架钢管自重标准 值(kN/m):0.038;脚手板铺设总层数:4;4. 地基参数地基土类型：碎石土；地基承载力标准值(kPa):400.00;立杆基础底面面 积(m2):0.20;地基承载力调整系

24、数：1.00。二、小横杆的运算 : 小横杆按照简支梁进行强度和挠度运算,小横杆在大横杆的上面。按 照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载运算小横杆的最大弯矩和变 形。1. 均布荷载值运算小横杆的自重标准值 : P1= 0.038 kN/m ;脚手板的荷载标准值：P2= 0.3X 1.5/3=0.15 kN/m ;活荷载标准值:Q=3X 1.5/3=1.5 kN/m ;荷载的运算值：q=1.2X 0.038+1.2X 0.15+1.4X 1.5 = 2.326 kN/m ;2. 强度运算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，运算公式如下：最大弯矩 Mqmax =2.326X 12/8 =

25、0.291 kN.m;最大应力运算值 (T = Mqmax/W =57.236 N/mm2;小横杆的最大弯曲应力(T =57.236 N/mm2小于 小横杆的抗压强度设计值f=205 N/mm2，满足要求！3. 挠度运算：最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值 q=0.038+0.15+1.5 = 1.688 kN/m ;最大挠度 v = 5.0X 1.688X 10004/(384 X 2.06X 105X 121900)=0.875 mm;小横杆的最大挠度0.875 mm小于小横杆的最大容许挠度1000 / 1 50=6.667与10 mm,满足要求！三、大横杆的运算：大横杆按

26、照三跨连续梁进行强度和挠度运算，小横杆在大横杆的上面。1. 荷载值运算小横杆的自重标准值:P1= 0.038X 1=0.038 kN ;脚手板的荷载标准值：P2= 0.3X 1X 1.5/3=0.15 kN;活荷载标准值：Q= 3X 1X 1.5/3=1.5 kN;荷载的设计值:P=(1.2X 0.038+1.2X 0.15+1.4X 1.5)/2=1.163 kN ;2. 强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和% =O.O8/2均布荷载最大弯矩运算：M1max=0.08x 0.038X 1.5X 1.5=0.007 kN.m ;集中荷载最大弯矩运算

27、公式如下：“皿=0-267P/集中荷载最大弯矩运算：M2max=0.267X 1.163X 1.5= 0.466 kN.m ;M = M1max + M2max = 0.007+0.466=0.473 kN.m最大应力运算值 (T = 0.473X 106/5080=93.053 N/mm2;大横杆的最大应力运算值(T = 93.053 N/mm2小于 大横杆的抗压强度设计值f=205 N/mm2,满足要求！3. 挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和，单位:mm ；均布荷载最大挠度运算公式如下：大横杆自重均布荷载引起的最大挠度:V max= 0.6

28、77X 0.038X 15004 /(100X2.06X 105X 121900)=0.052 mm;集中荷载最大挠度运算公式如下g10057集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P= (0.038+0.15+1.5) /2=0.844kNv = 1.883X 0.844x 15003/ ( 100 x 2.06X 105X 121900) = 2.136 mm;最大挠度和：v = v max + v pmax = 0.052+2.136=2.189 mm;大横杆的最大挠度 2.189 mm小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 1 50=10与10 mm,满足要求!四、扣

29、件抗滑力的运算按规范表直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数1.00,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式运算(规范 R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值 ,取 8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值：P1 = 0.038X 1X 2/2=0.038 kN ;大横杆的自重标准值：P2 = 0.038X 1.5=0.058 kN ; 脚手板的自重标准值 ： P3 = 0.3X 1X 1.5/2=0.225 kN； 活荷载标准值 ： Q = 3X1X 1

30、.5 /2 = 2.25 kN； 荷载的设计值 ： R=1.2X(0.038+0.058+0.225)+1.4X2.25=3.535 kN；R 8.00 kN ，单扣件抗滑承载力的设计运算满足要求 !五、脚手架立杆荷载运算 ： 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包 括以下内容：1、 每米立杆承担的结构自重标准值，为0.1248kN/mNG1 = 0.1248+(1.00X2/2)X0.038/1.80X(89.00-54.00) = 5.115k N；NGL1 = 0.1248+0.038+(1.00X2/2)X0.038/1.80X54.00 = 9.965k N；2

31、、 脚手板的自重标准值；采纳竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3X 0X1.5X (1+0.3)/2 = 0 kN；NGL2= 0.3X4X1.5X(1+0.3)/2 = 1.17 kN；3、栏杆与挡脚手板自重标准值；采纳栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准 值为 0.15kN/mNG3 = 0.15X0X1.5/2 = 0 kN；NGL3 = 0.15X4X1.5/2 = 0.45 kN；4、 吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2NG4 = 0.005X1.5X (89-54) = 0.262 kN；NGL4 = 0.005X1.5X 89 = 0.668 kN

32、；经运算得到，静荷载标准值NG 二NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.377 kN ;NGL 二NGL1+NG1+NGL2+NGL3+NGL4 = 17.367 kN ;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经运算得到，活荷载标准值NQ= 3X 1 x 1.5X 2/2 = 4.5 kN ;风荷载标准值按照以下公式运算其中 Wo -差不多风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采纳：Wo = 0.4 kN/m2;Uz -风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采纳：Uz= 1 ;U

33、s -风荷载体型系数：取值为1.13;经运算得到，风荷载标准值Wk = 0.7 x0.4x 1x 1.13 = 0.316 kN/m2 ;不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值运算公式Ns = 1.2NGL+1.4NQ二 1.2X 17.367+ 1.4X4.5= 27.14 kN ;Nd = 1.2NG+1.4NQ= 1.2X 5.377+ 1.4X 4.5= 12.753 kN ;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为Ns = 1.2 NGL+0.85 X 1.4NQ = 1.2X 17.367+ 0.85X 1.4X 4.5= 26. 195 kN ;Nd = 1.2 NG+0.85 X 1

34、.4NQ = 1.2X 5.377+ 0.85X 1.4X 4.5= 11.808 kN;风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为Mw = 0.85 X 1.4WkLah2/10 =0.850 X 1.4X 0.316X 1.5X1.82/10 = 0.183 kN.m ;六、立杆的稳固性运算：外脚手架采纳双立杆搭设，按照平均受力运算稳固性。1. 54.00米以上立杆稳固性运算。不考虑风荷载时，立杆的稳固性运算公式为：立杆的轴向压力设计值 ：N二12.753 kN ；运算立杆的截面回转半径：i二1.58 cm;运算长度附加系数参照扣件式规范表 得：k = 1.155 ;当验 算杆件长细比时，取块1.

35、0;运算长度系数参照扣件式规范表 得：口 = 1.5 ;运算长度，由公式lo = kxx h确定：10 = 3.118 m;长细比Lo/i = 197 ;轴心受压立杆的稳固系数 ，由长细比lo/i的运算结果查表得到： =0.186 ;立杆净截面面积：A = 4.89 cm2;立杆净截面模量(抗击矩)：W = 5.08 cm3;钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2;(T = 12753/(0.186X 489)=140.209 N/mm2;立杆稳固性运算(T = 140.209 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑凤荷载时，立杆的稳固性运算公

36、式立杆的轴心压力设计值 ：N二11.808 kN ;运算立杆的截面回转半径 ：i二1.58 cm;运算长度附加系数参照扣件式规范表 得：k = 1.155 ;运算长度系数参照扣件式规范表 得：口 = 1.5 ;运算长度，由公式l0 = kuh确定：l0 = 3.118 m;长细比：L0/i = 197 ;轴心受压立杆的稳固系数，由长细比lo/i的结果查表得到： = 0.186立杆净截面面积：A = 4.89 cm2;立杆净截面模量(抗击矩)：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2;(T = 11807.6/(0.186X 489)+182986.776/

37、5080 = 165.84 N/mm2;立杆稳固性运算(T = 165.84 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f = 205 N/mm2，满足要求！2. 54.00米以下立杆稳固性运算。不考虑风荷载时，双立杆的稳固性运算公式为：立杆的轴向压力设计值 ：N二13.57 kN ;运算立杆的截面回转半径 ：i二1.58 cm;运算长度附加系数参照扣件式规范表 得：k = 1.155 ;当验 算杆件长细比时，取块1.0;运算长度系数参照扣件式规范表 得：口 = 1.5 ;运算长度，由公式lo = kxx h确定：l0 = 3.118 m;长细比Lo/i = 197 ;轴心受压立杆的稳固系数 ，由长细比lo/i的运算结果查表得到： =0.186 ;立杆净截面面积：A = 4.89 cm2;立杆净截面模量(抗击矩)：W = 5.08 cm3;钢管立杆抗压强度设