双向板计算程序

1、双双向向板板楼楼盖盖梁梁板板尺尺寸寸 长长边边梁梁 bx3 30 00 0(mm) 长边梁宽度 bx hx6 60 00 0(mm) 长边梁高度 hx lcxlcx3 3. .9 90 00 0(m)长边梁支座间距 lcx cx3 35 5(mm) 长边梁保护层厚度 cx h0 x5 56 65 5(mm) 长边梁有效高度 h0 x lnxlnx3 3. .6 60 00 0(m)长边梁净跨 lnx=lcx-by lxlx3 3. .9 90 00 0(m)长边梁计算跨度 lxlcx 短短边边梁梁 by3 30 00 0(mm) 短边梁宽度 by hy1 10 00 00 0(mm) 短边梁高

2、度 hy lcylcy3 3. .0 00 00 0(m)短边梁支座间距 lcy cy3 35 5(mm) 短边梁保护层厚度 cy h0y9 96 65 5(mm) 短边梁有效高度 h0y lnylny2 2. .7 70 00 0(m)短边梁净跨 lny=lcy-by lyly3 3. .0 00 00 0(m)短边梁计算跨度 ly=lcy 板板 b1 10 00 00 0(mm) 板宽 b 取1m宽板带 h2 25 50 0(mm) 板厚 h c02 20 0(mm) 板保护层厚度 c0 h02 23 30 0(mm) 板有效高度 h0 l0 x3 3. .6 60 00 0(m)计算跨度

3、 l0 xln l0y2 2. .7 70 00 0(m)计算跨度 l0ylny 1 1. .7 78 8(l0 x/l0y)2 2 2. .0 00 02.0 作作用用在在板板上上的的荷荷载载 永永久久荷荷载载标标准准值值： 0 0. .6 60 0(kN/m2) 水泥砂浆面层自重 = 厚度20 由板传来 6 6. .2 25 5(kN/m2) 钢筋混凝土板自重 = h25长边梁自重 0 0. .3 34 4(kN/m2) 混合砂浆天棚抹灰自重 = 厚度17长边梁梁侧抹灰自重 qGk6 6. .8 85 5(kN/m2) 永久荷载标准值 qGk 可可变变荷荷载载标标准准值值： qQk2 2.

4、 .5 50 0(kN/m2) 可变荷载标准值 qQk 基基本本组组合合( (支支座座最最大大负负弯弯矩矩) )： qg11 11 1. .7 72 2(kN/m2) 可变荷载效应组合 qg1=1.2qGk+1.4qQk qg21 11 1. .7 70 0(kN/m2) 永久荷载效应组合 qg2=1.35qGk+1.4*0.7qQk qg1 11 1. .7 72 2(kN/m2) qg=max(qg1，qg2) 基基本本组组合合( (跨跨中中最最大大正正弯弯矩矩) )： g19 9. .9 97 7(kN/m2) 可变荷载效应组合 g1=1.2qGk+1.4qQk/2 g21 10 0.

5、.4 47 7(kN/m2) 永久荷载效应组合 g2=1.35qGk+1.4*0.7qQk/2 q11 1. .7 75 5(kN/m2) q1=1.4qQk/2 q21 1. .2 23 3(kN/m2) q2=1.4*0.7qQk/2 g1 10 0. .4 47 7(kN/m2) g=max(g1，g2) q1 1. .7 75 5(kN/m2) q=max(q1，q2) 标标准准组组合合( (支支座座最最大大负负弯弯矩矩) )： qgKK9 9. .3 35 5(kN/m2) qgKK=qGk+qQk 标标准准组组合合( (跨跨中中最最大大正正弯弯矩矩) )： gKK8 8. .1 1

6、0 0(kN/m2) gKK=qGk+qQk/2 qKK1 1. .2 25 5(kN/m2) qKK=qQk/2 准准永永久久组组合合( (支支座座最最大大负负弯弯矩矩) )： qgQQqgQQ8 8. .1 10 0(kN/m2) qgQQ=qGk+0.5qQk 准准永永久久组组合合( (跨跨中中最最大大正正弯弯矩矩) )： gQQgQQ7 7. .4 48 8(kN/m2) gQQ=qGK+0.5qQk/2 qQQqQQ0 0. .6 63 3(kN/m2) qQQ=0.5qQk/2 作作用用在在长长边边梁梁上上的的荷荷载载 永久荷载标准值： (1223)(qGklcy)15.64(kN

7、/m)由板传来 bx(hxh)25/10000002.63(kN/m)短边梁自重 220(hxh)20/10000000.28(kN/m)短边梁梁侧抹灰自重 qxGk18.26(kN/m) 可变荷载标准值： 由板传来qxQk(1223)(qQklcy)5.71(kN/m) 基本组合：. 由可变荷载效应控制qgx11.2qxGk+1.4qxQk29.91(kN/m) 由永久荷载效应控制qgx21.35qxGk+1.4*0.7qxQk30.25(kN/m) qgxmax(qgx1，qgx2)30.25(kN/m) 标准组合： qgxKqxGk+qxQk 23.97(kN/m) 准永久组合：qgxQ

8、qxGk+0.5qxQk21.12(kN/m) 作作用用在在短短边边梁梁上上的的荷荷载载 永久荷载标准值： (5/8)(qGklcy)12.84(kN/m) by(hyh)25/10000005.63(kN/m) 220(hyh)20/10000000.60(kN/m) qyGk18.47(kN/m) 可变荷载标准值： 由板传来qyQk(5/8)(qQklcy)4.69(kN/m) 基本组合：. 由可变荷载效应控制qgy11.2qyGk+1.4qyQk28.73(kN/m) 由永久荷载效应控制qgy21.35qyGk+1.4*0.7qyQk29.53(kN/m) qgymax(qgy1，qgy

9、2)29.53(kN/m) 标准组合： qgyKqyGk+qyQk 23.16 (kN/m) 准永久组合：qgyQqyGk+0.5qyQk20.81(kN/m) 按按塑塑性性铰铰线线法法计计算算弯弯矩矩（kN.m）按按塑塑性性铰铰线线法法计计算算配配筋筋 2Mx2*0.75*l0y*mx4.05mx截面h0 (mm) m (kN.m) ss 2My2*(l0 x-l0y/4)*mx10.40mx 跨中 lx向（A） 220.001.18 # #REF! Mx*l0y*mx5.40mxly向（B） 230.002.10 # #REF! My*l0 x*mx12.80mx 支座 lx向（A） 22

10、0.002.37 # #REF! Mx*l0y*mx5.40mxly向（B） 230.004.21 # #REF! My*l0 x*mx12.80mx 50.85mx mx(g+q)*l0y2*(3*l0 x-l0y)/12/ mx1.18kN.m my*mx2.10kN.m mx*mx2.37kN.m my*my4.21kN.m mx*mx2.37kN.m my*my4.21kN.m As (mm2)选配实际As #REF! #REF! #REF! #REF! 按按塑塑性性铰铰线线法法计计算算配配筋筋 长长边边梁梁的的受受弯弯承承载载力力及及配配筋筋计计算算 截面端支座边跨跨中第二支座中间跨

11、中中间支座 弯矩系数 x 1/24 1/14 1/11无无 弯矩 Mx1x*qgx*lx2 (kN.m)19.1732.8641.83 翼缘宽度 bfx 或 bx (mm)300.00302.70300.00 有效高度 h0 x=(hx-35) (mm)565.00565.00565.00 sx=Mx1/(fc*bx*h0 x2)#REF!#REF!#REF! sx=0.5(1+sqrt(1-2sx)#REF!#REF!#REF! x=1-sqrt(1-2sx)#REF!#REF!#REF! 受压区高度 xxx*h0 x (mm)#REF!#REF!#REF! Asx=Mx1/(fy*sx*h

12、0 x) (mm2)#REF!#REF!#REF! 选配218222 18+222 实际 Asx (mm2)509.00760.001019.50 配筋率0.30%0.45%0.60% 最小配筋率 max(0.2%,0.45ft/fy)#REF! 长长边边梁梁的的斜斜截截面面承承载载力力及及配配筋筋计计算算 截面端支座内侧第二支座外侧 第二支座内侧 中间支座外侧 剪力系数0.500.550.550.55 剪力Vx (kN)29.4932.4432.4432.44 有效高度 h0 x (mm)565.00565.00565.00565.00 Asvx/sx=(Vx-0.7ftbxhx0)/(1.

13、25fyvh0 x)#REF!#REF!#REF!#REF! 按构造要求选配6200620062006200 实际 Asvx/sx (mm2/mm)0.280.280.280.28 长长边边梁梁的的裂裂缝缝控控制制验验算算 中间支座内侧最大裂缝宽度限值 lim (mm)（环境类别：一，裂缝控制等级：三级） 0.55构件受力特征系数 cr （受弯） 32.44保护层厚度 cx (mm) 565.00纵向受拉钢筋面积 Ascrxmax(Asx) (mm2) #REF!有效受拉混凝土截面面积 Atex=0.5*bx*hx+(bfx-bx)hfx (mm2) 6200纵向受拉钢筋配筋率 x 0.28有

14、效受拉混凝土纵向受拉钢筋配筋率 tex 纵向受拉钢筋的等效直径 deqx(nix*dix2)/(nix*ix*dix) (mm) 标准组合荷载设计值下的最大弯矩值 Mkx=max(x)*qgxK*lx2 (kN.m) 标准组合纵向受拉钢筋应力 skx=Mkx/(0.87Ascrx*h0 x) (N/mm2) 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 x=1.1-0.65ftk/texskx 最大裂缝宽度 maxxcrxskx(1.9cx+0.08deqx/tex)/Es 结论：maxx=0.29 lim=0.30，裂缝控制验算满足要求。 长长边边梁梁的的斜斜截截面面承承载载力力及及配配筋筋计计算算 长

15、长边边梁梁的的受受弯弯挠挠度度验验算算 0.30截面端支座边跨跨中 2.10弯矩系数 - 1/24 1/14 35.00标准组合下长边梁的弯矩 Mkxx*qgxK*lx2 (kN.m)-15.1926.04 1019.50准永久组合下长边梁的弯矩 Mqxx*qgxQ*lx2 (kN.m)-13.3822.94 90675.00塑性影响系数x(0.7+120/hx)*1.401.26 0.60%标准组合下受弯构件的短期刚度 BsxEs*Asfx*h0 x2/(1.15*x+0.2+6E*x/(1+3.5*x) 1.12%荷载长期作用对挠度的增大系数 x2.00 17.38刚度 Bx=Mkx*Bs

16、x/(Mqx*(x-1)+Mkx) (N.mm2)#REF!#REF! 33.15 66.14根据规范，受弯构件的挠度限值 fmaxxlx*1000/250=19.50 #REF!在弯矩最大的边跨跨中作用一个垂直向下的单位集中荷载 P=1，并采用如图所示的静定结构： #REF!截面端支座边跨跨中 单位集中荷载作用下板的弯矩 M (m)0 0.98 根据图乘法得边跨跨中最大挠度为 fx = MkxMds/Bx=#REF!mm fmax= 结论：fx8.01mm fmax35.00mm，挠度验算满足要求。 标准组合下长边梁的弯矩 端支座边跨跨中第二支座中间跨中中间支座 150 0 -150 单位集

17、中荷载作用下长边梁的弯矩 端支座边跨跨中第二支座中间跨中中间支座 2.00 0.00 -2.00 长长边边梁梁的的裂裂缝缝控控制制验验算算 结论：maxx=0.29 lim=0.30，裂缝控制验算满足要求。 第二支座中间跨中 中间支座 - 1/11无无 -33.15 -29.20 #REF! #REF! 第二支座中间跨中 中间支座 0 19.50 长长边边梁梁的的受受弯弯挠挠度度验验算算 标准组合下受弯构件的短期刚度 BsxEs*Asfx*h0 x2/(1.15*x+0.2+6E*x/(1+3.5*x) 在弯矩最大的边跨跨中作用一个垂直向下的单位集中荷载 P=1，并采用如图所示的静定结构： 结

18、论：fx8.01mm fmax35.00mm，挠度验算满足要求。 N=14448.40kN Mx=5.70kN.m My=7.25kN.m ax=11.70m ay=11.76m A=137.59m2 Wx=269.68m3 Wy=268.30m3 pmax=105.06kN/m2 pmin=104.96kN/m2 p=105.01kN/m2 短短边边梁梁的的受受弯弯承承载载力力及及配配筋筋计计算算 截面端支座边跨跨中 第二支座 中间跨中 中间支座 弯矩系数 y 1/24 1/14 1/11 1/16 1/14 弯矩 My1y*qgy*ly2 (kN.m)11.0718.9824.1616.6

19、118.98 翼缘宽度 bfy 或 by (mm)300.00303.60300.00303.60300.00 有效高度 h0y=(hy-35) (mm)965.00965.00965.00965.00965.00 sy=My1/(fc*by*h0y2)#REF!#REF!#REF!#REF!#REF! sy=0.5(1+sqrt(1-2sy)#REF!#REF!#REF!#REF!#REF! y=1-sqrt(1-2sy)#REF!#REF!#REF!#REF!#REF! 受压区高度 xyy*h0y (mm)#REF!#REF!#REF!#REF!#REF! Asy=My1/(fy*sy*h

20、0y) (mm2)#REF!#REF!#REF!#REF!#REF! 选配218218218218218 实际 Asy (mm2)509.00509.00509.00509.00509.00 配筋率0.30%0.30%0.30%0.30%0.30% 最小配筋率 max(0.2%,0.45ft/fy)#REF! 长长边边梁梁的的斜斜截截面面承承载载力力及及配配筋筋计计算算 截面端支座内侧第二支座外侧 第二支座内侧 中间支座外侧 剪力系数0.500.550.550.55 剪力Vy (kN)22.1424.3624.3624.36 有效高度 h0y (mm)965.00965.00965.00965

21、.00 Asvy/sy=(Vy-0.7ftbyhy0)/(1.25fyvh0y)#REF!#REF!#REF!#REF! 按构造要求选配6200620062006200 实际 Asvy/sy (mm2/mm)0.280.280.280.28 长长边边梁梁的的裂裂缝缝控控制制验验算算 中间支座内侧最大裂缝宽度限值 lim (mm)（环境类别：一，裂缝控制等级：三级）0.30 0.55构件受力特征系数 cr （受弯）2.10 24.36保护层厚度 cy (mm)35.00 965.00纵向受拉钢筋面积 Ascrymax(Asy) (mm2)509.00 #REF!有效受拉混凝土截面面积 Atey=

22、0.5*by*hy+(bfy-by)hfy (mm2)150900.00 6200纵向受拉钢筋配筋率 y0.18% 0.28有效受拉混凝土纵向受拉钢筋配筋率 tey1.00% 纵向受拉钢筋的等效直径 deqy(niy*diy2)/(niy*iy*diy) (mm)18.00 标准组合荷载设计值下的最大弯矩值 Mky=max(y)*qgyK*ly2 (kN.m)18.95 标准组合纵向受拉钢筋应力 sky=Mky/(0.87Ascry*h0y) (N/mm2)44.34 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 y=1.1-0.65ftk/teysky#REF! 最大裂缝宽度 maxycrysky(1.9cy+0.08deqy/tey)/Es#REF! 结论：maxy=0.05 lim=0.30，裂缝控制验算满足要求。 长长边边梁梁的的斜斜截截面面承承载载力力及及配配筋筋计计算算 长长边边梁梁的的受受弯弯