基坑支护课件ppt

1、同济大学浙江学院土木系 管林波 同济大学浙江学院土木系 管林波 补偿性基础，即以天然地面到建筑物基础埋置 深度之间的土体重量，来补偿一部分建筑物的 荷重，故高层基础埋深均较大。但基础埋深加 大给施工带来很多困难，尤其是在城市建筑物 密集地区，施工现场附近有建筑物、道路和地 下管线纵横交错，很多情况下不允许采用较经 济的放坡开挖，而需要在人工支护条件下进行 基坑开挖，本章即要研究这个问题。 同济大学浙江学院土木系 管林波 采用深基坑随着基础埋深加大给施工带 来很多困难，尤其在城市建筑物密集地 区，施工场地的狭小，邻近建筑物、道 路和管线纵横交错，多数情况下不能放 坡开挖，需要采用支护结构，这就是

2、本 章所要研究的问题。 同济大学浙江学院土木系 管林波 C B O1 1 3 O c f ctg 同济大学浙江学院土木系 管林波 支护结构的设计和施工，影响因素众多， 不少高层建筑的支护结构费用已超过工 程桩基的费用。为此，对待支护结构的 设计和施工均应采取极慎重的态度，在 保证施工安全的前提下，尽量做到经济 合理和便于施工。 同济大学浙江学院土木系 管林波 支护结构包括挡墙和支撑（或拉锚）两 部分。 档墙或支撑中任何一部分的选型不当或 产生破坏（包括变形过大），都会导致 整个支护结构的失败。 同济大学浙江学院土木系 管林波 支护结构的型式 放坡开挖 悬臂式支护结构 内撑式支护结构 拉锚式支护

3、结构 土钉墙支护结构 环梁护壁支护结构 其它形式支护结构 同济大学浙江学院土木系 管林波 一. 挡墙的选型 （一） 钢板桩 1.槽钢钢板桩 2. 热轧锁口钢板桩 （二） 钢筋混凝土板桩 （三） 钻孔灌注桩挡墙 （四） H型钢支柱（或钢筋混凝土桩支柱） （五） 地下连续墙 （六） 深层搅拌水泥土桩挡墙 （七） 旋喷桩帷幕墙 同济大学浙江学院土木系 管林波 1.槽钢钢板桩 由槽钢并排或正反扣搭接组成。 槽钢长68m，多用于深度不超过4m的 基坑。 顶部宜设一道支撑或拉锚。 （一） 钢板桩 同济大学浙江学院土木系 管林波 2 热轧锁口钢板桩 其形式有U型、Z型、一字型、H型和组 合型。 U型 Z型

4、一字型 同济大学浙江学院土木系 管林波 该板桩截面带企口，有一定的挡水作用， 顶部设圈梁，用后不再拔除，永留地基 土中。适于36m基坑，但应用较少。 （二）钢筋混凝土板桩 同济大学浙江学院土木系 管林波 常用6001000mm，是支护结构中应用 最多的一种。宜形成排桩挡墙，顶部浇筑 钢筋混凝土圈梁。但施工难以做到相切， 挡水效果差。 （三） 钻孔灌注桩挡墙 同济大学浙江学院土木系 管林波 该类支护结构适用于土质较好、地下水 位较低的地区。型钢或支柱按一定间距 打入，支柱间设木挡板或其它挡土设施。 （四）H型钢支柱（钢筋混凝土桩支 柱）、木挡板支护墙 同济大学浙江学院土木系 管林波 （五）地下连

5、续墙 地下连续墙已是目前深基坑的主要支护 结构之一。在地下结构层数多的深基坑 的施工非常有利。地下连续墙常是采用 “逆筑法”的支护结构的首选。 天津市的华联商厦、紫金花园、鸿吉大 厦、津汇广场等很多工程均采用地下连 续墙方法施工。 同济大学浙江学院土木系 管林波 深层搅拌水泥土桩挡墙是用特制的进入 土深层的深层搅拌机将喷出的水泥浆固 化剂与地基土进行原位强制搅拌制成水 泥土桩，相互搭接，硬化后即形成具有 一定强度的壁状挡墙，既可挡土又可形 成隔水帷幕。 （ 六） 深层搅拌水泥土桩挡墙 同济大学浙江学院土木系 管林波 同济大学浙江学院土木系 管林波 同济大学浙江学院土木系 管林波 旋喷桩帷幕墙是

6、钻孔后，将钻杆从地基 土深处逐渐上提，同时利用插入钻杆端 部的旋转喷嘴，将水泥浆固化剂喷入地 基土中，形成水泥土桩，桩体相连形成 帷幕墙。 旋喷桩帷幕墙可用作支护结构挡墙，也 可用于挡水。 （ 七） 旋喷桩帷幕墙 同济大学浙江学院土木系 管林波 当基坑深度较大，悬臂挡墙的强度和变 形不能满足要求时，需增设支撑系统。 支撑系统有 基坑内支撑 基坑外拉锚（顶部拉锚土层锚杆拉锚） 常用的有 钢结构支撑 钢筋混凝土支撑 二二. 支撑（拉锚）的选型支撑（拉锚）的选型 同济大学浙江学院土木系 管林波 1 钢管支撑 对撑 （一） 钢结构支撑 同济大学浙江学院土木系 管林波 1 钢管支撑 角撑 （一） 钢结构

7、支撑 同济大学浙江学院土木系 管林波 钢管支撑示意图钢管支撑示意图 同济大学浙江学院土木系 管林波 (一) 钢结构支撑 2 型钢支撑 型钢支撑主要采用H型钢，用螺栓连接， 为工具式钢支撑，现场组装方便，可重 复使用。 同济大学浙江学院土木系 管林波 有角撑、对撑、桁架式支撑，还有圆形、 拱形和椭圆形等形状的支撑。 圆形支撑 （二） 钢筋混凝土支撑 同济大学浙江学院土木系 管林波 一. 支护结构的破坏形式和计算内容 支护结构可分为两类： 重力式支护结构 非重力式支护结构 重力式包括深层搅拌水泥土桩挡墙 旋喷桩帷幕墙 非重力式包括钢板桩、钢筋混凝土预制 桩、钻孔灌注桩挡墙、地下连续墙等。 同济大学

8、浙江学院土木系 管林波 包括 强度破坏 稳定性破坏。 强度破坏（非重力式）强度破坏（非重力式） 1 拉锚破坏或支撑压曲 地面荷载增加过多、 （一）非重力式支护结构挡墙的破坏（一）非重力式支护结构挡墙的破坏 土压力过大使拉杆断裂， 或锚固失败、腰梁破坏、 内支撑受压失稳。 同济大学浙江学院土木系 管林波 强度破坏（非重力式） 2 支护墙体底部走动支 护墙入土深度不够或挖 土过深以及水的冲刷均 可产生这种破坏。 需正确的计算入土深度 （一）非重力式支护结构挡墙的破坏（一）非重力式支护结构挡墙的破坏 同济大学浙江学院土木系 管林波 3支护墙的平面变形过大 或弯曲破坏支护墙截面 过小、土压力估不准、

9、墙后增大量地面荷载或 挖土超深，需准确计算 最大弯矩值以验算截面。 （一）非重力式支护结构挡墙的破坏（一）非重力式支护结构挡墙的破坏 强度破坏（非重力式） 同济大学浙江学院土木系 管林波 非重力式支护结构的稳定性破坏 1 墙后土体整体滑动失稳 拉锚的长度不够、 软粘腿发生圆弧 滑动，引起支护 结构整体失稳。 （一）非重力式支护结构挡墙的破坏（一）非重力式支护结构挡墙的破坏 同济大学浙江学院土木系 管林波 非重力式支护结构的稳定性破坏 2 挡墙倾覆 3 坑底隆起 如挖土深度大，由于 卸土过多，在墙后土 重及地面荷载作用下 引起坑底隆起。 （一）非重力式支护结构挡墙的破坏（一）非重力式支护结构挡墙

10、的破坏 同济大学浙江学院土木系 管林波 非重力式支护结构的稳定性破坏 4 管涌 在砂土区，当地下水 较高坑较深时，在动 水压力作用下，地下 水绕过支护墙连砂土 一同涌入基坑。 （一）非重力式支护结构挡墙的破坏（一）非重力式支护结构挡墙的破坏 同济大学浙江学院土木系 管林波 （二）重力式支护结构的破坏（二）重力式支护结构的破坏 重力式支护结构的破坏包括 强度破坏 稳定性破坏 其强度破坏只是水 泥土抗剪强度不足， 产生剪切破坏，为 此需验算最大剪应力 处的墙身应力。 同济大学浙江学院土木系 管林波 （二）重力式支护结构的破坏（二）重力式支护结构的破坏 重力式支护结构的稳定性破坏包括： 1. 倾覆

11、2. 滑移 3. 土体整体滑动失稳 4. 坑底隆起 5. 管涌 同济大学浙江学院土木系 管林波 二二 非重力式支护结构计算非重力式支护结构计算 （一）支护结构承受的荷载 支护结构承受的荷载一般包括 土压力 水压力 墙后地面荷载引起的附加荷载。 同济大学浙江学院土木系 管林波 二二 非重力式支护结构计算非重力式支护结构计算 1 土压力 主动土压力主动土压力：若挡墙在 墙后土压力作用下向前位移 时随位移增大，墙后土压力 渐减小。当位移达某一数值 时，土体内出现滑裂面，墙 后土达极限平衡状态，此时 土压力称为主动土压力，以 Ea表示。 Ea - 滑裂面 同济大学浙江学院土木系 管林波 二二 非重力式

12、支护结构计算非重力式支护结构计算 静止土压力静止土压力：若挡墙 在土压力作用下墙本身 不发生变形和任何位移 （移动或滑动），墙后 填土处于弹性平衡状态， 则此时作用在挡墙上的 土压力成为静止土压力。 以E0表示。 E0 同济大学浙江学院土木系 管林波 二二 非重力式支护结构计算非重力式支护结构计算 (3)被动土压力：若挡墙在 外力作用下墙向墙背向移 动，随位移增大，墙所受 土的反作用力渐增大，当 位移达一定数值时，土体 内出现滑裂面，墙后土处 被动极限平衡状态，此时 土压力称为被动土压力， 以Ep表示。 + 外力Ep 滑裂面 同济大学浙江学院土木系 管林波 土压力表示土压力表示 主动土压力强度

13、（无粘性土） 粘性土 aa a KcHK tgcHtgP 2 ) 2 45(2) 2 45( 2 aa a KcHK tgcHtgP 2 ) 2 45(2) 2 45( 2 同济大学浙江学院土木系 管林波 对于粘性土按计算公式计算时，主动土 压力在土层顶部（H=0处）为负值，即 ) 2 45(2 tgcPa 表明出现拉力区，这在实际上是不可能发 生的。可计算临界高度以下的主动土压力： 同济大学浙江学院土木系 管林波 Zc a Kc2 aC Ca KZH tgZHP )( ) 2 45()( 2 aCa KZHP)( H ) 2 45( 2 tg c Z C 可计算此种情况下的临界高度Zc，进

14、而计算临界高度以下的主动土压力。 同济大学浙江学院土木系 管林波 被动土压力强度 无粘性土 粘性土 ) 2 45( ) 2 45( 2 2 tgK HKHtgP p pp pp p KcHK ctgHtgP 2 ) 2 45(2) 2 45( 2 同济大学浙江学院土木系 管林波 悬臂式挡土结构，对于土的性质、荷载 大小等非常敏感，它完全依靠足够的入 土深度来保持其稳定性，故其高度一般 不大于4。 为了施工的安全，支撑和锚杆宜根据最 大土压力计算，即根据实测压力曲线的 包络线来确定。该包络线近似梯形或矩 形，与库伦理论计算的三角形土压力不 同。 同济大学浙江学院土木系 管林波 悬臂无支撑挡墙，

15、其压力分布为主 动土压力，是三 角形分布，被动 土压力也是三角 形分布。 被动土压力被动土压力 主动土压力主动土压力 同济大学浙江学院土木系 管林波 多支撑或多拉锚的挡墙背面上的土压 力分布图形砂土为梯形，粘土土压力 分布图是稍复杂的三角形。 同济大学浙江学院土木系 管林波 悬臂挡土墙所承受的 主动土压力完全由其 底部的被动土压力来 平衡； 而锚定板单支点的挡 土结构，其主动土压 力则由锚定板拉杆和 底部的被动土压力共 同承受，加以平衡。 T Ea1 Ea2 EP 同济大学浙江学院土木系 管林波 不同深度处土的内聚力C不是一个常数，它与 土的上覆荷重有关，一般随深度的加大而增大， 对于暴露时间

16、长的基坑，土的内聚力可由于土 体含水量的变化和氧化等因素的影响而减小甚 至消失。 、C 值是计算侧向土压力的主要参数，但在 工程桩打设前后的、C值是不同的。在粘性土 中打设工程桩时，产生挤土现象，孔隙水压力 急剧升高，对、C值产生影响。另外，降低地 下水位也会使、C值产生变化。 同济大学浙江学院土木系 管林波 作用于支护结构上 的水压力一般按静 水压力考虑。有稳 态渗流时按三角形 分布计算。 A B CDE F 同济大学浙江学院土木系 管林波 A B C E H F 在有残余水压力时， 水压力按梯形分布。 同济大学浙江学院土木系 管林波 水压力和土压力的分算或合算问题，目 前均采用。 一般情况

17、下，由于粘性土中水主要是结 晶水和结合水，宜合算; 在砂性土中土颗粒之间的空隙中充满的 是自由水，受重力作用，为静水压力作 用，宜分算。 同济大学浙江学院土木系 管林波 合算时，地下水位以下土的重力密度采 用饱和重力密度sat ； 分算时，地下水位以下土的重力密度采 用浮重力密度 ; 另外单独计算静水压力，按三角形分布 考虑。 sat 同济大学浙江学院土木系 管林波 有三种情况： 墙后有均布荷载 距离支护结构一定距离有均布荷载 距离支护结构一定距离有集中荷载 （如塔吊、混凝土泵车等）由引起的 附加荷载分布在支护结构的一定范围2 上。 同济大学浙江学院土木系 管林波 如墙后堆有土方、材 料等地面

18、均布荷载对 支护结构引起的附加 荷载，可按下式计算： 2 e a qKe 2 q H 1 e 2 e 同济大学浙江学院土木系 管林波 距离有均布荷载此时压 应力传到支护结构上有一 空白距离h1 ,在h1之下产生 均布的附加应力： ) 2 45( ) 2 45( 2 11 tgqe tglh l1 1 h q H e1 e2 2 45 同济大学浙江学院土木系 管林波 距离支护结构一 定距离有集中荷载 （如塔吊、混凝 土泵车等）由引 起的附加荷载分布 在支护结构的一定 范围2上。 H P l2 h2 2 45 同济大学浙江学院土木系 管林波 深基坑支护结构应采用以分项系数表示 的极限状态设计表达式

19、进行设计。 基坑支护结构极限状态可有两类： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 同济大学浙江学院土木系 管林波 1.承载能力极限状态：承载能力极限状态： 对应于支护结构达到最大承载能力或土体失稳、 过大变形导致支护结构或基坑周边环境破坏； 2.正常使用极限状态：正常使用极限状态： 对应于支护结构的变形已妨碍地下结构施工或 影响基坑周边环境的正常使用功能。 同济大学浙江学院土木系 管林波 安全等级 破坏后果0 一级 支护结构破坏、土体失稳或变形过大对基坑 周边环境及地下结构施工影响严重 1.10 二级 支护结构破坏、土体失稳或过大变形对基坑 周边环境及地下结构影响一般 1.00 三级 支护结构破

20、坏、土体失稳或过大变形对基坑 周边环境及地下结构施工影响不严重 0.90 同济大学浙江学院土木系 管林波 排桩、地下连续墙嵌固深度设计值宜 按下列规定： 1.悬臂式支护结构嵌固深度设计值hd宜 按下式确定： 02 .1 0 aiaPJP EhEh PJ E桩墙底以上基坑内侧各土层被 动土压力强度和 ai E 桩墙底以上基坑外侧各土层主 动土压力强度和 同济大学浙江学院土木系 管林波 P h 合力 PJ E 作用点至桩、 墙底的距离 a h 合力 ai E 作用点至桩、墙底的距离 h、 分别为基坑挖 深和桩墙入土深度 d h h hp Ea1 Ea2 Ea4 Ea3 Ea EP1 EP2 EP

21、a hd h aP EE 分别为被动土压力合力 和主动土压力合力 同济大学浙江学院土木系 管林波 支护结构计算 当确定悬臂式及单支点支护结构嵌固深 度设计值（构造要求） hhhh dd 3.03.0时，宜取小于 当基坑底为碎石土及砂土，基坑内排水且作 用有渗透压力时，嵌固深度设计值还应满足下 式抗渗稳定条件： 基坑挖深 地面至地下水位的高度 : : )(2.1 0 h h hhh wa wad 同济大学浙江学院土木系 管林波 单层支点结构支点力 及嵌固深度计算支点 力：基坑底面以下支 护结构设定弯矩零点 至基坑底面距离hCl按 下式确定 Plkalk PP aCPC EE ka P 1kP P

22、 1 h d h 1T h 1C h 1P h 1a h 1C T PC E aC E 1a E 2a E 3a E 同济大学浙江学院土木系 管林波 单层支点结构支点力及嵌固深度计算 支点力Tcl按下式计算 11 11 1 CT PCPaCa C hh EhEh T 1T h 1C h 支点至基坑底面 的距离 基坑底面至设定 弯矩零点位置的 位置 11 aP hh 分别为合力 作用点至 设定弯矩零点的距离 aCPC EE 同济大学浙江学院土木系 管林波 1 等值梁法 2弹性曲线法 3 竖向弹性地基梁法（基床系数法） 4 有限元法 同济大学浙江学院土木系 管林波 图中ab梁一端固定一端简 支，弯

23、矩图的正负弯矩在 c点转折，若将ab梁在c点 切断，并于c点加一自由 支承形成ac梁，则ac 梁上 的弯矩将保持不变，即称 ac梁为ab 梁上ac段上的等 值梁。 等值梁原理 a b a b c 同济大学浙江学院土木系 管林波 介绍等值梁法： 如ab梁一端固定，一端简 支，弯矩图的正负弯矩在c 点转折。若将ab梁在c点切 断，并在c点置一自由支承， 形成ac梁，则ac梁上的弯矩 将保持不变，则称ac梁为 ab梁上ac段的等值梁。 H A Pa B C D 同济大学浙江学院土木系 管林波 H A Pa B C D Pa P0 等值梁 板桩上土压力 分布图 板桩弯矩图 同济大学浙江学院土木系 管林

24、波 用等值梁计算板桩，先 要知道正负弯矩的转折 点的位置。因板桩地面 下土压力等于0的位置， 接近正负弯矩的转折点， 为简化即用土压力等于 0的位置代替它。 P0 Pa 同济大学浙江学院土木系 管林波 （一） 原理 重力式支护结构是依靠结 构自身重力来维持极限平衡状态的。 （二） 荷载组合 1 土压力； 2 重力式结构自重； 3 地面超载包括：永久荷载、道路荷载、 可变地下水位和施工荷载（施工机械荷载、 材料堆放荷载）以及偶然荷载（地震荷载、 人防荷载）。 同济大学浙江学院土木系 管林波 1 滑动稳定性验算 2 倾覆稳定性验算 3.土体整体滑动验算 4. 坑底隆起验算 5. 管涌验算 同济大学

25、浙江学院土木系 管林波 重力式支护结构 主要是深层搅拌 水泥土桩墙和旋 喷桩帷幕墙，计 算简图如图： Ea Ep B bb A a h p h a h 同济大学浙江学院土木系 管林波 1 滑动稳定性验算 抗滑动稳定安全系数: h a P h K E EW K a P E E W 墙体自重； 基底墙体与土的摩擦系数； 被动土压力合力； 主动土压力合力。 同济大学浙江学院土木系 管林波 2 倾覆稳定性验算 aP q aa pp q hh b W K hE hEWb K 和 墙体自重； 墙体厚度之半； 分别为 对墙趾A点的 力臂。 aP EE 和 抗倾覆稳定安全系数； 同济大学浙江学院土木系 管林波

26、 3.土体整体滑动验 算水泥土桩挡墙 由于水泥掺量少， 故将其看作提高 了强度的部分土 体，进行土体整 体稳定性验算。 R 1 B 1 O 1 A 1 B 同济大学浙江学院土木系 管林波 4. 坑底隆起 开挖面以下墙体能起 帮助抵抗地基土隆起 的作用，宜假定土体 沿墙体底面滑动，认 为墙体底面以下为一 圆弧，如图所示。产 生滑动力的是 和 q,抵抗滑动的则为土 体抗剪强度。 H q z Z A B O C D H f q Z Z Z E 同济大学浙江学院土木系 管林波 对于非理想粘性土，土的抗剪强度 ctg AB面上 应为水平侧压力，取 ) 2 45( 2 Ztg ctgKqZctg aZ )

27、( ctgKDq tgDq ctg af f Z cossin)sin( sin)sin( 2 同济大学浙江学院土木系 管林波 ctgKDtgD ctg a Z cossinsin 23 将滑动力矩与抗滑力矩分别对圆心O取矩，得 2 )( 2 1 DqHM S 滑动力矩 同济大学浙江学院土木系 管林波 抗滑动力矩 hZZ H Zr MDdDdDdZM 4 0 4 00 将上式积分并整理后得 hf MDHDcDDqtg)() 3 4 4 ( 232 32 2 3 2 2 1 2 DDqDqH H tgKM far 同济大学浙江学院土木系 管林波 抗隆起安全系数 S r S M M K 为达稳定，

28、避免基坑隆起，必须满足 如要严格控制地面沉降，则需增加挡墙入土深 度，或进行坑底土体加固，提高土体抗剪强度， 使该系数达到1.52.0。 3 . 12 . 1 S K 同济大学浙江学院土木系 管林波 5管涌验算管涌验算 当基坑地下水的向上渗当基坑地下水的向上渗 流力流力 时土颗粒时土颗粒 处于悬浮状态，于是坑处于悬浮状态，于是坑 底产生管涌现象。底产生管涌现象。 不发生管涌的条件应为：不发生管涌的条件应为： )( D Gj w th h K 2 h t j 2 t 同济大学浙江学院土木系 管林波 挡墙入土深度如满足以下要求，也不会 产生管涌： 2 W hK t 2 hhK t W 如坑底以上的

29、土层为松散填土、多裂隙土层 等透水性好的土层，则地下水可略去，此时 不产生管涌的条件为： 2 W hK t 同济大学浙江学院土木系 管林波 一 钢板桩施工 （一） 常用种类：U型、Z型、H型、 直腹板式和组合式。 同济大学浙江学院土木系 管林波 （二） 打设前准备工作 1 钢板桩的检验和矫正 2 导架安装 3 沉桩机械的选择 打设钢板桩可用落锤、汽锤、柴油 锤和振动锤，前三种皆为冲击打入法， 此法可使桩锤的冲击力均匀分布，保护 桩顶免受损坏。 同济大学浙江学院土木系 管林波 （三）钢板桩的打设和拔除 1 打设方式选择 单独打入法 即从板桩墙的一角始，逐 块打设，直至工程结束。 屏风式打入法 即

30、将1020根钢板桩成 排插入导架内，呈屏风状，再分批施打。 （按屏风排数，分为单屏风、双屏风和 全屏风） 同济大学浙江学院土木系 管林波 （三）钢板桩的打设和拔除 2 钢板桩的打设 吊车对准插桩，经纬仪加以控制， 分几次打入， 注意位置和方向的精度，每打入1m 应测量一次。 同济大学浙江学院土木系 管林波 3 钢板桩的转角和封闭钢板桩的转角和封闭 转角和封闭合拢施工的方法： 采用异型板桩 连接件法 骑缝搭接法 轴线调整法 同济大学浙江学院土木系 管林波 4 钢板桩的拔除钢板桩的拔除 拔桩前要研究钢板桩拔除顺序、拔除 时间和桩孔处理方法。 拔除宜用振动锤或振动锤与起重机共 同拔除。 同济大学浙江

31、学院土木系 管林波 钻孔灌注桩挡墙施工 （主要在第五章介绍） 钻孔灌注桩施工时无振动，不会危害周 围建筑物等，造价低，有优越性。 施工速度慢，宜注意质量。 钻孔灌注桩的间距由计算确定。 钻孔灌注桩用作支护桩时，按钢筋混凝 土正截面受弯构件计算配筋。 同济大学浙江学院土木系 管林波 （一）施工机具 1 深层搅拌机 中心管喷浆方式 叶片喷浆方式 前者的输浆方式是水泥浆从两根搅 拌轴间的另一根管输出；后者是使水泥 浆从叶片的小孔喷出。 2 配套机械（灰浆搅拌机、集料斗、 灰浆泵。） 同济大学浙江学院土木系 管林波 （二）施工工艺 定位预拌下沉制备水泥浆提升、 喷浆、搅拌重复上、下搅拌清洗、 移位 同