机械设备基础 第十章 容器设计基础

1、 第十章第十章 容器设计基础容器设计基础 第一节第一节 概概 论论 按容器形状分类 名称特 点 方形矩形容 器 平板焊成，制造简便，但承压能力差，只用 作小型常压贮槽 球形容器 弓形板拼焊，承压好，安装内件不便，制造 稍难,多用作贮罐 圆筒形容器 筒体和凸形或平板封头。制造容易，安装内 件方便，承压较好，应用最广应用最广 内压容器：内部介质压力大于外界压力 外压容器：内部介质压力小于外界压力 真空容器：内部压力小于一个绝压的外压容器 容器分类设计压力 p （MPa） 低压容器0.1p1.6 中压容器1.6p10 高压容器10p100 超高压容器p100 项 目条 件 最高工作压力pwpw0.1

2、MPa，不包括液体静压 内径Di，容积VDi0.15m 且 V0.025m3 介质 气体、液化气体或最高工作温度高于等 于标准沸点的液体 根据压力等级、介质毒性危害程度以及生产中的作用，压力容器根据压力等级、介质毒性危害程度以及生产中的作用，压力容器 可分为三类。可分为三类。 第一类压力容器 第二类压力容器 第三类压力容器 不包括核能、船舶专用、直接受火焰加热容器不包括核能、船舶专用、直接受火焰加热容器 指指 标标 分分 级级 极度危害极度危害 高度危害高度危害 中毒危害中毒危害 轻度危害轻度危害 急性中急性中 毒毒 吸入吸入 200 200 mg/mmg/m3 3 200 200 mg/mm

3、g/m3 3 2000 2000 mg/mmg/m3 3 20000 mg/m3 经皮经皮100100100 100 500 500 2500 经口经口252525 25 500 500 5000 急性中毒急性中毒 易中毒后果易中毒后果 严重严重 可中毒，愈可中毒，愈 后良好后良好 偶可中毒偶可中毒 无中毒但有无中毒但有 影响影响 慢性中毒慢性中毒患病率高患病率高较高较高偶有发生偶有发生有影响有影响 慢性中毒后果慢性中毒后果 继续进展不继续进展不 能治愈能治愈 可基本治愈可基本治愈 可恢复无严可恢复无严 重后果重后果 可恢复无不可恢复无不 良后果良后果 致癌性致癌性 人体致癌人体致癌可疑致癌可

4、疑致癌动物致癌动物致癌无致癌性无致癌性 最高容许浓度最高容许浓度 0.10.10.10.1-1.0-1.0-1010 常见化学介质常见化学介质 光气、汞、光气、汞、 氰化氢氰化氢 甲醛甲醛, ,苯胺、苯胺、 氟化氢、氟化氢、 二氧化硫二氧化硫, ,硫硫 化氢化氢, ,氨氨 名称名称说明说明 三类容器三类容器 （1 1） 高压容器；高压容器； （2 2） 毒性程度为极度和高度危害介质的中压容器；毒性程度为极度和高度危害介质的中压容器； （3 3） 中度危害介质，且中度危害介质，且pVpV大于等于大于等于10MPam10MPam3 3中压储存容器；中压储存容器； （4 4） 中度危害介质，且中度危

5、害介质，且pVpV大于等于大于等于0.5MPam0.5MPam3 3中压反应容器；中压反应容器； （5 5） 毒性程度为极度和高度危害介质，且毒性程度为极度和高度危害介质，且pVpV乘积乘积 0.2MPam0.2MPam3 3的低压容器；的低压容器； （6 6） 高压、中压管壳式余热锅炉；高压、中压管壳式余热锅炉； （7 7） 中压搪玻璃压力容器；中压搪玻璃压力容器； （8 8） 使用强度级别较高的材料制造的压力容器；使用强度级别较高的材料制造的压力容器； （9 9） 移动式压力容器，铁路罐车、罐式汽车和罐式集装箱等；移动式压力容器，铁路罐车、罐式汽车和罐式集装箱等； （1010） 容积大于等

6、于容积大于等于50 m50 m3 3的球形储罐；的球形储罐； （11 11） 容积大于容积大于5 m5 m3 3的低温液体储存容器。的低温液体储存容器。 二类容器二类容器 （1 1） 中压容器；中压容器； （2 2） 毒性程度为极度和高度危害介质的低压容器；毒性程度为极度和高度危害介质的低压容器； （3 3） 易燃介质或毒性程度为中度危害介质的低压反应容器和低易燃介质或毒性程度为中度危害介质的低压反应容器和低 压储存容器；压储存容器； （4 4） 低压管壳式余热锅炉；低压管壳式余热锅炉； （5 5） 低压搪玻璃压力容器。低压搪玻璃压力容器。 一类容器一类容器不在第三、第二类压力容器之内的低压容

7、器为第一类压力容器。不在第三、第二类压力容器之内的低压容器为第一类压力容器。 常温容器：壁温：壁温-20-20至至200200； 高温容器：壁温达到蠕变温度：壁温达到蠕变温度, ,碳素钢或低合金钢容器，温碳素钢或低合金钢容器，温 度超过度超过420420，合金钢超过，合金钢超过450450，奥氏体不锈钢超过，奥氏体不锈钢超过 550550，均属高温容器；，均属高温容器； 中温容器：在常温和高温之间；：在常温和高温之间； 低温容器：壁温低于：壁温低于-20, -20-20, -20至至-40-40为浅冷容器，低为浅冷容器，低 于于-40-40者为深冷容器。者为深冷容器。 应用最多是低碳钢和普通低

8、合金钢， 腐蚀严重或产品纯度要求高用不锈钢、不锈复合钢板、 铝板及钛材。 在深冷操作中，可用铜或铜合金； 常用非金属材料的有：硬聚氯乙烯、玻璃钢、不透性石 墨、化工搪瓷、化工陶瓷及砖、板、橡胶衬里等。 300 (350) 400 (450) 500 (550) 600 (650) 700 (750) 8009001000 (110 0) 1200 (130 0) 1400 (150 0) 1600 (170 0) 1800 (190 0) 2000 (210 0) 2200 (230 0) 2400 2500 2600 2800 3000 3200 3400 3500 3600 3800 40

9、00 4200 4400 4500 4600 4800 5000 5200 5400 5500 5600 5800 6000 159219273325377426 表表10-5 无缝钢管制作筒体时容器的公称直径（无缝钢管制作筒体时容器的公称直径（mm） 压力容器法 兰 0.250.61.01.62.54.06.4 管法兰0.250.61.01.62.54.05.0101525 一、薄壁容器设计的理论基础 薄壁容器薄壁容器 根据容器外径根据容器外径DO与内径与内径Di的比值的比值K来判断，来判断， ii i i DD D D D K 2 1 2 0 当当K1.2为薄壁容器为薄壁容器 K1.2则为

10、厚壁容器则为厚壁容器 第二节 内压薄壁容器设计 圆筒形薄壁容器承受内压时的应力圆筒形薄壁容器承受内压时的应力 只有拉应力无弯曲只有拉应力无弯曲 “环向纤维环向纤维”和和“纵向纵向 纤维纤维”受到拉力。受到拉力。 1 1（或（或轴 轴）圆筒母线 ）圆筒母线 方向方向( (即轴向即轴向) )拉应力，拉应力， 2 2（或（或环 环）圆周方向 ）圆周方向 的拉应力。的拉应力。 圆筒的应力计算圆筒的应力计算 1. 1. 轴向应力轴向应力 D-筒体平均直径，亦称中径，筒体平均直径，亦称中径，mm 4 0 4 1 1 2 pD DDp 2. 2. 环向应力环向应力 2 02 2 2 pD lpDl 分析：分

11、析： （1 1）薄壁圆筒受内压环向应力是轴向应力两倍。）薄壁圆筒受内压环向应力是轴向应力两倍。 问题问题a a：筒体上开椭圆孔，如何开：筒体上开椭圆孔，如何开? ? 2/2 4/ pD pD 应使其短轴与筒体的轴线平行，应使其短轴与筒体的轴线平行， 以尽量减少开孔对纵截面的削弱以尽量减少开孔对纵截面的削弱 程度，使环向应力不致增加很多。程度，使环向应力不致增加很多。 （2）分析式）分析式(10-1)和和(10-2)也可知，也可知， 2/2 4/ pD pD D p / 2/ 内压筒壁的应力和/D成反比，/D 值的大小体现着 圆筒承压能力的高低。 因此，分析一个设备能耐多大压力，不能只看厚度的

12、绝对值。 二、无力矩理论基本方程式二、无力矩理论基本方程式 基本概念与基本假设基本概念与基本假设 1 1 基本概念基本概念 （1 1） 旋转壳体旋转壳体 ：壳体中面（等分壳体厚度）是任意直线壳体中面（等分壳体厚度）是任意直线 或平面曲线作母线，绕其同平面内的轴线旋转一周而成的或平面曲线作母线，绕其同平面内的轴线旋转一周而成的 旋转曲面。旋转曲面。 （2 2） 轴对称轴对称 壳体的几何形状、约束条件和所受外力都是对称于某一轴。壳体的几何形状、约束条件和所受外力都是对称于某一轴。 化工用的压力容器通常是轴对称问题。化工用的压力容器通常是轴对称问题。 （3 3）旋转壳体的几何概念）旋转壳体的几何概念

13、 母线与经线母线与经线 法线、平行圆法线、平行圆 第一曲率半径第一曲率半径R R1 1：经线曲：经线曲 率半径率半径 第二曲率半径第二曲率半径R R2 2：垂直于：垂直于 经线的平面与中面相割形经线的平面与中面相割形 成的曲线成的曲线BEBE的曲率半径的曲率半径 n 2 2基本假设基本假设 假定壳体材料有连续性、均匀性和各向同性，即壳体假定壳体材料有连续性、均匀性和各向同性，即壳体 是完全弹性的。是完全弹性的。 (1)小位移假设 各点位移都远小于厚度。可用变形前尺寸代替变形后尺各点位移都远小于厚度。可用变形前尺寸代替变形后尺 寸。变形分析中高阶微量可忽略。寸。变形分析中高阶微量可忽略。 (2)

14、直线法假设 变形前垂直于中面直线段，变形后仍是直线并垂直于变变形前垂直于中面直线段，变形后仍是直线并垂直于变 形后的中面。变形前后法向线段长度不变。沿厚度各点法形后的中面。变形前后法向线段长度不变。沿厚度各点法 向位移相同，厚度不变。向位移相同，厚度不变。 (3)不挤压假设 各层纤维变形前后互不挤压。各层纤维变形前后互不挤压。 无力矩理论基本方程式无力矩理论基本方程式 无力矩理论是在旋转薄壳的受力分析中忽略了弯矩的作用。无力矩理论是在旋转薄壳的受力分析中忽略了弯矩的作用。 此时应力状态和承受内压的薄膜相似。又称此时应力状态和承受内压的薄膜相似。又称薄膜理论 1 2cos k pr （10-31

15、0-3）平衡方程平衡方程 （10-410-4）区域平衡方程区域平衡方程 无力矩理论基本方程式：无力矩理论基本方程式： p RR 2 2 1 1 任意点处的任意点处的 回转半径回转半径 三、基本方程式的应用三、基本方程式的应用 1圆筒形壳体 第一曲率半径第一曲率半径R R1 1=， 第二曲率半径第二曲率半径R R2 2=D/2=D/2 代入方程（代入方程（10-310-3）和（）和（10-410-4）得：）得： p RR 2 2 1 1 2 4 21 pDpD 受气体内压壳体的受力分析受气体内压壳体的受力分析 1 2 cos k pr 2 2球形壳体球形壳体 球壳球壳R R1 1R R2 2=D

16、/2=D/2，得：，得： 直径与内压相同，球壳内应力仅是圆筒形壳体环向直径与内压相同，球壳内应力仅是圆筒形壳体环向 应力的一半，即球形壳体的厚度仅需圆筒容器厚度的一应力的一半，即球形壳体的厚度仅需圆筒容器厚度的一 半。半。 当容器容积相同时，球表面积最小，故大型贮罐制当容器容积相同时，球表面积最小，故大型贮罐制 成球形较为经济。成球形较为经济。 p RR 2 2 1 1 4 21 pD 1 2cos k pr 3 3圆锥形壳体圆锥形壳体 圆锥形壳半锥角为圆锥形壳半锥角为，A A点处半点处半 径为径为r r，厚度为，厚度为d d，则在，则在A A点处：点处： 代入（10-3）、（10-4）可得A

17、 点处的应力： cos 21 r RR 1 2cos pr 2 cos pr 锥形壳体环向应力是经向应力两倍，随半锥形壳体环向应力是经向应力两倍，随半 锥角锥角的增大而增大；的增大而增大；角要选择合适，不角要选择合适，不 宜太大。宜太大。 在锥形壳体大端在锥形壳体大端r=Rr=R时，应力最大，在锥时，应力最大，在锥 顶处，应力为零。因此，一般在锥顶开孔。顶处，应力为零。因此，一般在锥顶开孔。 4 4椭圆形壳体椭圆形壳体 椭圆壳经线为一椭圆， a、b分别为椭圆的长短轴半径。 由此方程可得第一曲率半径为： 1 2 2 2 2 b y a x ba baxa dx yd dx dy R 4 2/32

18、224 2 2 2/32 1 )( )(1 b baxax R 2/ 12224 2 )( sin 4222 1 4 4222 2 4222 () 2 ()2 2() p axab b pa axab baxab 在顶点处（在顶点处（x=0）: 在边缘处（在边缘处（x=a）: 1 2 2 2 2( ) 2 pa paa b 12 2 paa b 化工常用标准椭圆形封头，化工常用标准椭圆形封头，a/ /b=2=2，故，故 顶点处：顶点处： 边缘处：边缘处： 顶点应力最大，经向应力与环向应顶点应力最大，经向应力与环向应 力是相等的拉应力。力是相等的拉应力。 顶点的经向应力比边缘处的经向应顶点的经向

19、应力比边缘处的经向应 力大一倍；力大一倍； 顶点处的环向应力和边缘处相等但顶点处的环向应力和边缘处相等但 符号相反。符号相反。 应力值连续变化。应力值连续变化。 pa 21 papa 21 2 受液体静压的圆筒形壳体的受力分析受液体静压的圆筒形壳体的受力分析 筒壁上任一点的压力值（不考虑气体压力）为：筒壁上任一点的压力值（不考虑气体压力）为： 根据式（根据式（10-310-3）（）（10-410-4）可得：）可得： ghp 2 2 ghD 2 4 21 pDpD 底部支承的圆筒（底部支承的圆筒（a a），液体重量由支承传递给基础，），液体重量由支承传递给基础， 筒壁不受液体轴向力作用，则筒壁不

20、受液体轴向力作用，则1 1=0=0。 上部支承圆筒（上部支承圆筒（b b），液体重量使得圆筒壁受轴向力作），液体重量使得圆筒壁受轴向力作 用，在圆筒壁上产生经向应力：用，在圆筒壁上产生经向应力： 42 2 1 2 1 gHDgHR gHRR 四、筒体强度计算四、筒体强度计算 实际设计中须考虑三个因素：实际设计中须考虑三个因素： （1 1）焊接接头系数）焊接接头系数 （2 2）容器内径）容器内径 （3 3）壁厚）壁厚 筒体内较大的环向应力不应高于在设计温度下材料的筒体内较大的环向应力不应高于在设计温度下材料的 许用应力，即许用应力，即 P Pc c- -筒体的计算压力，筒体的计算压力，MPaMP

21、a t t- -设计温度设计温度tt下材料许用应力，下材料许用应力，MPaMPa 2 t c pD 焊接接头系数焊接接头系数 钢板卷焊。夹渣、气孔、未焊透等缺陷，导致焊钢板卷焊。夹渣、气孔、未焊透等缺陷，导致焊 缝及其附近区域强度可能低于钢材本体的强度。缝及其附近区域强度可能低于钢材本体的强度。 钢板钢板 t乘以焊接接头系数乘以焊接接头系数， 11 2 t c pD 容器内径容器内径 工艺设计确定内径工艺设计确定内径D Di i，制造测量也是内径，而受力，制造测量也是内径，而受力 分析中的分析中的D D却是中面直径。却是中面直径。 解出解出，得到内压圆筒的厚度计算式，得到内压圆筒的厚度计算式

22、() 2 t ci pD 2 ci t c p D p 壁厚壁厚 考虑介质腐蚀，计算厚度考虑介质腐蚀，计算厚度的基础上，增加腐蚀裕的基础上，增加腐蚀裕 度度C C2 2。筒体的设计厚度为。筒体的设计厚度为 式中式中 -圆筒计算厚度，圆筒计算厚度， mmmm； d- d-圆筒设计厚度， 圆筒设计厚度， mmmm； D Di i- -圆筒内径，圆筒内径， mmmm； p pc c- -容器计算（设计）压力，容器计算（设计）压力， MPaMPa； -焊接接头系数。焊接接头系数。 2 2 ci dt c p D C p 2 ci t c p D p 筒体设计厚度加上厚度负偏差筒体设计厚度加上厚度负偏差

23、C C1 1后向上圆整，即为筒体后向上圆整，即为筒体 名义厚度名义厚度 n n 。 对于已有的圆筒，测量厚度为对于已有的圆筒，测量厚度为 n n，则其最大许可承压的，则其最大许可承压的 计算公式为：计算公式为： 式中 ：n-圆筒名义厚度 e-有效厚度 圆整成钢板标准值； 22 tt ne w inie C p DCD 1 C dn 12 CCC en C e-圆筒有效厚度 C-厚度附加量。 设计温度下圆筒的计算应力 2 t ciet e pD C ne 21 CCC 五、球壳强度计算五、球壳强度计算 设计温度下球壳的计算厚度： 设计温度下球壳的计算应力 t e eic t Dp 4 4 ci

24、t p D p 六、设计参数 厚度设计参数按厚度设计参数按GBl50-1998GBl50-1998中规定取值。中规定取值。 设计压力、设计压力、 设计温度、设计温度、 许用应力、许用应力、 焊接接头系数焊接接头系数 厚度附加量等参数的选取。厚度附加量等参数的选取。 2 2 ci dt c p D C p 1 C dn 设计压力（计算压力） 设计压力:相应设计温度下确定壳壁厚度的压力，亦即标注相应设计温度下确定壳壁厚度的压力，亦即标注 在铭牌上的容器设计压力。其值稍高于最大工作压力。在铭牌上的容器设计压力。其值稍高于最大工作压力。 最大工作压力：是指容器顶部在工作过程中可能产生的最是指容器顶部在

25、工作过程中可能产生的最 高压力（表压）。高压力（表压）。 v使用安全阀时设计压力不小于安全阀开启压力或取最大使用安全阀时设计压力不小于安全阀开启压力或取最大 工作压力工作压力1.051.051.101.10倍；倍； v使用爆破膜作为安全装置时，根据其型式，一般取最大使用爆破膜作为安全装置时，根据其型式，一般取最大 工作压力的工作压力的1.151.151.41.4倍作为设计压力。倍作为设计压力。 容器内盛有液体，若其静压力不超过最大工作压力容器内盛有液体，若其静压力不超过最大工作压力 的的5 5，则设计压力可不计入静压力，否则，须在设计压，则设计压力可不计入静压力，否则，须在设计压 力中计入液体

26、静压力。力中计入液体静压力。 此外，某些容器有时还必须考虑重力、风力、地震此外，某些容器有时还必须考虑重力、风力、地震 力等载荷及温度的影响，这些载荷不直接折算为设计压力等载荷及温度的影响，这些载荷不直接折算为设计压 力，必须分别计算。力，必须分别计算。 设计温度 选择材料和许用应力的确定直接有关。选择材料和许用应力的确定直接有关。 设计温度设计温度指容器正常工作中，在相应的设计条件下，指容器正常工作中，在相应的设计条件下， 金属器壁可能达到的最高或最低温度。金属器壁可能达到的最高或最低温度。 器壁温度通过换热计算，或者已适用的同类容器上测器壁温度通过换热计算，或者已适用的同类容器上测 定，或

27、按内部介质温度确定。定，或按内部介质温度确定。 v不被加热或冷却，筒内介质最高或最低温度。不被加热或冷却，筒内介质最高或最低温度。 v用蒸汽、热水或其它载热体加热或冷却，载体最高温用蒸汽、热水或其它载热体加热或冷却，载体最高温 度或最低温度。度或最低温度。 v不同部位出现不同温度分别计算不同部位出现不同温度分别计算 许用应力 v许用应力是以材料的各项强度数据为依据，合理选择安许用应力是以材料的各项强度数据为依据，合理选择安 全系数全系数n n得出的。得出的。 v抗拉强度、屈服强度，蠕变强度、疲劳强度。取其中最抗拉强度、屈服强度，蠕变强度、疲劳强度。取其中最 低值。低值。 v当设计温度低于当设计

28、温度低于00时，取时，取2020时的许用应力。时的许用应力。 n 0 焊接接头系数 v焊接削弱而降低设计许用应力的系数。焊接削弱而降低设计许用应力的系数。 v根据接头型式及无损检测长度比例确定。根据接头型式及无损检测长度比例确定。 焊接接头形式焊接接头形式 无损检测的长度比例无损检测的长度比例 100%100%局部局部 双面焊对接接头或相当于双双面焊对接接头或相当于双 面焊的对接接头面焊的对接接头 1.01.00.850.85 单面焊对接接头或相当于单单面焊对接接头或相当于单 面焊的对接接头面焊的对接接头 0.90.90.80.8 符合符合压力容器安全技术检察规程压力容器安全技术检察规程才允许

29、作局部无损探伤。才允许作局部无损探伤。 抽验长度不应小于每条焊缝长度的抽验长度不应小于每条焊缝长度的2020。 厚度附加量 满足强度要求的计算厚度之外，额外增加的厚度量，包括由满足强度要求的计算厚度之外，额外增加的厚度量，包括由 钢板负偏差钢板负偏差( (或钢管负偏差或钢管负偏差) C) Cl l、腐蚀裕量、腐蚀裕量 C C2 2，即，即 C C C Cl l十十 C C2 2 厚度厚度2 22.22.22.52.5 2.82.8 3.03.0 3.23.2 3.53.5 3.83.8 4 4 4.54.5 5.5 5.5 负偏差负偏差0.130.130.140.140.150.150.160

30、.160.18 0.18 0.2 0.2 0.2 0.2 厚度厚度 6 6 7 7 8 8 2525 2626 3030 3232 34 34 3636 4040 4242 50 50 5252 60 60 负偏差负偏差0.60.60.8 0.8 0.90.91 1 1.11.11.21.21.3 1.3 腐蚀裕量腐蚀裕量C2C2应根据各种钢材在不同介质中的腐蚀速度和应根据各种钢材在不同介质中的腐蚀速度和 容器设计寿命确定。容器设计寿命确定。 塔类、反应器类容器设计寿命一般按塔类、反应器类容器设计寿命一般按2020年考虑，换热器年考虑，换热器 壳体、管箱及一般容器按壳体、管箱及一般容器按101

31、0年考虑。年考虑。 腐蚀速度腐蚀速度0.05mm0.05mma(a(包括大气腐蚀包括大气腐蚀) )时：时： 碳素钢和低碳素钢和低 合金钢单面腐蚀合金钢单面腐蚀C C2 21mm1mm，双面腐蚀取，双面腐蚀取C C2 22mm2mm， 当腐蚀速度当腐蚀速度0.05mm0.05mma a时，时，单面腐蚀取单面腐蚀取C C2 22mm2mm，双，双 面腐蚀取面腐蚀取C C2 24mm4mm。 不锈钢取不锈钢取C C2 20 0。 l氢脆、碱脆、应力腐蚀及晶间腐蚀等，增加腐蚀裕量不是有氢脆、碱脆、应力腐蚀及晶间腐蚀等，增加腐蚀裕量不是有 效办法，而应根据情况采用有效防腐措施。效办法，而应根据情况采用有

32、效防腐措施。 l工艺减薄量，可由制造单位依据各自的加工工艺和加工能力工艺减薄量，可由制造单位依据各自的加工工艺和加工能力 自行选取，设计者在图纸上注明的厚度不包括加工减薄量。自行选取，设计者在图纸上注明的厚度不包括加工减薄量。 七、最小壁厚 l设计压力较低的容器计算厚度很薄。设计压力较低的容器计算厚度很薄。 l大型容器刚度不足，不满足运输、安装。大型容器刚度不足，不满足运输、安装。 l限定最小厚度以满足刚度和稳定性要求。限定最小厚度以满足刚度和稳定性要求。 l壳体加工成形后不包括腐蚀裕量最小厚度壳体加工成形后不包括腐蚀裕量最小厚度min min： ： a. a. 碳素钢和低合金钢制容器不小于碳

33、素钢和低合金钢制容器不小于3mm 3mm b. b. 对高合金钢制容器，不小于对高合金钢制容器，不小于2mm 2mm 2 2 C p pD t i d 八、压力试验 为什么要进行压力试验呢？为什么要进行压力试验呢？ 制造加工过程不完善，导致不安全，发生过大变形或渗漏。制造加工过程不完善，导致不安全，发生过大变形或渗漏。 最常用的压力试验方法是液压试验。通常用常温水，也可用不会发最常用的压力试验方法是液压试验。通常用常温水，也可用不会发 生危险的其它液体。试验时液体的温度应低于其闪点或沸点。生危险的其它液体。试验时液体的温度应低于其闪点或沸点。 不适合作液压试验的容器：如装入贵重催化剂要求内部烘干；不适合作液压试验的容器：如装入贵重催化剂要求内部烘干；