厌氧塔设计计算书

1、专业资料参考1.厌氧塔的设计计算1.1反应器结构尺寸设计计算(1) 反应器的有效容积设计容积负荷为 Nv =5.0kgCOD/(m3/d)进出水 COD浓度 C0 =2000(mg/L)，E=0.70v=QCoENv3000 20 0.705.03=8400m3，取为8400 m式中Q设计处理流量 m3/d3C0进出水 COD浓度kgCOD/mE去除率N容积负荷(2) 反应器的形状和尺寸。工程设计反应器3座，横截面积为圆形。1)反应器有效高为h =17.0m则横截面积：V有效84002、S=495(m )h17.0单池面积：S 495 彳2、Si165(m )n32)单池从布水均匀性和经济性考

2、虑，高、直径比在1.2 : 1以下较合适。设直径 D =15m，则高 h = D*1.2 =15*1.2 18，设计中取 h =18m单池截面积：S =3.14* (P)2h =3.14 7.52 =176.6(m2)2设计反应器总高 H -18m，其中超高1.0 m单池总容积：Vi =S H 176.6 (18.0-1.0) =3000(m3)单个反应器实际尺寸：D H =15m 18m反应器总池面积：S 二 S； n =176.6 3 二 529.8(m2)反应器总容积：V =Vi n =3000 3 = 9000(m3)(3) 水力停留时间(HRT及水力负荷(Vr ) NvV=9000

3、24=72hQ 3000300024 176.6 332= 0.24m /(m .h)word格式整理根据参考文献，对于颗粒污泥，水力负荷Vr = 0.1 -0.9m3/(m2.h)故符合要求。1.7.2 三相分离器构造设计计算(1)沉淀区设计根据一般设计要求，水流在沉淀室内表面负荷率q ： 0.7m3 /(m2.h)沉淀室底部进水口表面负荷一般小于2.0 m3/(m2.h)。本工程设计中，与短边平行，沿长边每池布置8个集气罩，构成7个分离单元，则每池设置7个三项分离器。三项分离器长度：=b =16(m)l 18每个单元宽度：b ! T=2.57(m)77沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积即

4、288 m2沉淀区表面负荷率：S= 288 “39m /(mh.02.0m/(m.h)(2)回流缝设计设上下三角形集气罩斜面水平夹角:为55，取h3 =1.4mh31.4b1 =3 =0.98(m)tan：ta n55b2 =b-23 =3.0 -2 0.98 =1.04(m)I式中：b 单元三项分离器宽度，m3 下三角形集气罩底的宽度，m；b2 相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离(即污泥回流缝之)，m;h3 下三角形集气罩的垂直高度，m；设上下三角形集气罩斜面水平夹角:-为55,取h3 =1.4mh31.4bi-二 0.98(m)tan : tan 55.b? = b 2b| = 3.02

5、 0.98 = 1.04(m)式中：b 单元三项分离器宽度，m；b1 下三角形集气罩底的宽度，mb图4三相分离器计算草图b?相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离(即污泥回流缝之 )，m；h3 下三角形集气罩的垂直高度，m；下三角集气罩之间污泥回流缝中混合液的上升流速a1 = nb2l =7 汉1.046 = 116.48(m2)Qai114.58116.48= 0.98(m/h)m/h ；式中：V1 下三角形集气罩之间污泥回流缝中混合液的上升流速,a1 下三角形集气罩回流缝总面积,1反应器的宽度，即三项分离器的长度b,m；n 反应器三项分离器的单元数；为使回流缝水流稳定，固、液分离效果好，污泥

6、回流顺利，一般比：2m/h，上三角集器罩下端与下三角斜面之间水平距离的回流缝中水流的流速。设匕3 二 CD 二 0.3m2a2 = 2nb3l =2 7 0.3 16 =67.2(m )Qiva2114.5867.2-1.7 (m/h)式中:V2 上三角集气罩下断语下三角集气罩斜面之间水平距离的回流缝中水流的流速,m/h；a2 上三角形集气罩回流缝总面积,21；b3 上三角形集气罩回流缝的宽度，m假设a2为控制断面 Amin，一般其面积不低于反应器面积的20% V2就是Vmax，同时要满足：v1 : V2（Vmax） ： 2.0m/h(3)气、液分离设计由上图 1知:CE 二 CD sin55

7、 =0.3 sin 55 = 0.24( m)CE 0.24CB0.42(m)sin35= sin 35设 AB =0.5m 则h4 =(ABcos55.tan55 (0.5 cos55.)tan55. =1.15(m)2校核气、液分离。如图2所示。假定气泡上升流速和水流速度不变，根据平行四边形法则,要使气泡分离不进入沉淀区的必要条件是:vb adbc或 -vaABAB沿 AB方向水流速度：vaQi687.5/63.72(m/h)CE 汽 Bx2x N 0.24x 162汉7式中：b三项分离器长度，mN每池三项分离器数量；气泡上升速度：V g ( 6 -) d2184式中：d 气泡直径，cm4

8、 液体密度，g/cm3；a 沼气密度，g/cm ；1 碰撞系数，取0.95 ；J 废水动力黏滞系数，g/(cm.s)；2v 液体的运动黏滞系数，cm ；设气泡直径 d = 0.01cm，设水温 30(, 4 =i.03g/cm3，=1.13 10g/cm3v=0.010cm2/s，匕=0.95 ； - =0.0101 1.03 =0.0104g/(cm.s)由于废水动力黏滞系数值比净水的大，取0.02 g /(cm.s)则：乂二0.95 98118 0.02_32BC 0.420.84AB 0.5V 9.58VA 一 3.72-2.58(1.03-1.13 10 ) 0.01 =0.266(c

9、m/s) =9.58(m/h)空 BC可以脱去d - 0.01cm的气泡 VaAB(4) 三项分离器与UASB高度设计三相分离区总高度：h = h2 h3 h4 -h5式中：h2 集气罩以上的覆盖水深，取0.5m ；AF J=1.71(m)si n55. sin 55.DF 二 AF - BD - AB = 1.71 - 0.5 - 0.52 = 0.69(m) h5 = DF sin55 =0.69 sin55 = 0.56(m)则:h = 0.5 1.4 1.15 _0.56 二 2.49(m)UASB总高度 H=7.5m,沉淀区高 2.5m,污泥床高 2.0m,悬浮区高 2.5m,超高0

10、.5m。1.7.3 布水系统的设计计算反应器布水点数量设置预处理流量、进水浓度，容积负荷等因素有关，有资料知，颗粒污泥Nv 4kgCOD/(m3.d)每个布水点服务2-5m2,出水流速2-5m/s，配水中心距池底一般 为 20-25cm。(1) 配水系统：配水系统形式采用多管多孔配水方式，每个反应器设1根D=100mn的总水管，16根d=50mm的支水管。支管分别位于总水管两侧，同侧每根只管之间的中心距为2.0m，配水孔径取 =15mm孔距2.0m，每根水管有3个配水孔，每个孔的服务面积 2.0 1.67 = 3.34(m2) 孔口向下。4Qi(2) 布水孔孔径的计算：流速u2=4 6875/

11、6 4.05(m/s)3600二 D23600 3.14 0.12114.58布水孔3 16=48个，出水流速为u=2.1m/s，则孔径为:. 3600 3.1厂48 2.1 =10.3(mm)取 15讪UASB反应本装置采用连续进料方式，布水口向下，有利于避免管口堵塞，而且由于器底部反射散布作用， 有利于布水均匀，为了污泥和废水之间的接触，减少底部进水管的堵塞，建议进水点距反应底部200300mm本工程设计采用布水管离 UASB底部200mm处。布 水管设置在距UASE反应器底部200mm处。1.7.4 排泥系统的设计计算(1) UASB反应器中污泥总量计算般UASB污泥床主要由沉降性能良好

12、的厌氧污泥组成，平均浓度为20VSS/L，则UASB反应器中污泥总量:G =V Css =9818 20 =196360(kg/d) =196.36(t/d)厌氧生物处理 污泥产量取咐=0.08kgMLVSS/kgCOD剩余污泥量的确定与每天去除的有机物量有关，当设有相关的动力学常数时，可根据经验数据确定， 一般情况下，可按每去除IkgCOD产生0.050.10kgVSS计算，本工程取 =0.08kgVSS/kgCOD流量 Q = 687.5m3/h，进水 COD浓度 C0 = 5600(mg/l) = 5.6(kg/m3)，COD去除率E = 85%，则1) UASB反应器的总产泥量 ：x

13、二Q C0 E = 0.08 687.5 24 5.6 0.85 = 6283.2(kgMLVSS/d)2) 不同试验规模下 MLVSS是不同的，因为规模越大，被处理的废水含无机杂质越多,MLSS因此取MLVSS =0.8，则MLSS6283.2：x7854(kgMLSS /d)0.8x 7854单池产泥 :Xi -1309(kgMLSS / d)6 63) 污泥含水率98%当污泥含水率95%时，取 T000(kg/m3)则污泥产量：Ws 二7854-392.7(m3/d)1000 (1 -98%)单池排泥量：392 7Wsi 二=65.45(m3/d)64)污泥龄G 196360x 7854

14、-25.0(d)1.7.5 排泥系统的设计在距UASB反应器底部100cm和200cm高处个设置两个排泥口，共4个排泥口。排泥时由污泥泵从排泥管强排。反应器每天排泥一次，各池的污泥由污泥泵抽入集泥井中，排泥管选钢管DN150mm由计算所得污泥量选择污泥泵，型号为：WQK2174污泥泵，主要性能： 流量：Q=25h ;扬程：H=17m电机功率：P=4Kw数量：3台;用2台泵同时给两组反应器排泥，设每天排泥一次1.7.6 出水系统设计计算出水系统的作用是把沉淀区液面的澄清水均匀的收集并排出，出水是否均匀对处理效果有很大的影响且形式与三向分离器及沉淀区设计有关。（1）出水槽设计对于每个反应池有 7个

15、单元三项分离器，出水槽共有7条，槽宽0.2m（2）单个反应器流量：Qi114.583qi-0.032（ m / s）36003600（3）设出水槽槽口附近水流速度为0.3 m / sqi0.032则槽口附近水深 =-170.0762（m）uxa 0.3 x 0.2取槽口附近槽深为 0.20m,出水槽坡度为0.01，出水槽尺寸：10m 0.2m 0.2m， 出水槽数量为7座。（4）溢流堰设计出水溢流堰共有17条（7乂2），每条长10 m。设计90三角堰，堰高50 mm， 堰口宽100 m m，则堰口水面宽 50 mm。每个UASE反应器处理水量31.8 L/s，查得溢流负荷为1 -2L/（m.s

16、）设计溢流负荷为f =1.8L/（m.s），则溢流堰上水面总长为:qi=38 =17.67(m)1.8三角堰数：n = L =17.67353个，取 354 个b 50 10354每条溢流堰三角堰数： =35.4个，取为36个10一个溢流堰上共有 36个100mm的堰口 堰上水头校核每个堰处流率：q 二 1767 104.99 10(m/s)n354按90三角堰计算公式：q =1.43h2.5则堰上水头：h =(旦)0.4 =(4.99 10 )0.4 = 0.0164(m)1.431.431.7.7 出水渠设计计算UASB反应器沿长边设一条矩形出水渠，7条出水槽的出水流至此出水渠，设出水渠宽

17、0.3m，坡度0.001，出水渠渠口附近水流速度为0.2m/s。3渠口附近水深：二一L = 17.67 100.295(m)uxa 0.3況0.2以出水槽槽口为基准计算，出水渠渠深： 0.2 - 0.295二0.4950.5(m)出水渠渠口最远的出水槽到渠口的距离为：16.6 ( m)出水渠长为：16.6+0.仁16.7 ( m)出水渠尺寸：16.6m 0.50m 0.30m向渠口坡度为：0.0011.7.8 UASB排水管设计Q=17.67L/s,选用D=200 mm的钢管排水，充满度为0.6，设计坡度为0.001，管内水流速度为v=0.14m/s1.7.9 沼气收集系统设计计算(1)沼气产

18、量计算1)沼气主要产生于厌氧阶段，设计产气率取咐二0.4m3 / kgCOD总产气量：G = QC0E=O.4 16500 5.6 0.85 = 31416(m3/d)贝U单个UASB反应器产气量：Gj = G = 31竺 =5236(m3/d) 6 62)集气管：每个集气罩的沼气用一根集气管收集，单个池子共有13根集气管，每根集气官内最大流量52364.66 10(m3/s)24 3600 13根据资料，集气室沼气出气管最小直径d=100mm本设计中取100mm结构图5如下:3 )沼气主管：每池13根集气管，选通到一根单池主管然后再汇入两池沼气主管,采用钢管，单池沼气主管道坡度为0.5%。则

19、单池沼气主管内最大气流量：qj52360.061(m3/s),24 汉 3600D = 150mm充满度设计值为0.8。则流速:= 1.08(m/s)0.061 223.14 0.150.8314164)管内最大气流量：q0.182(m3/s)24 x 3600 x 20 182 x 4取 D= 500mm;充满度 0.6; 流速 v= v =: =1.5m/s图5集气管结构示意图1.7.10 水封罐设计水封罐主要是用来控制三项分离器的集气室中气、液两相界面高度的，因为当液面太高或波动时浮渣或浮沫可能会引起出气管的堵塞或使气体部分进入沉降室，同时兼有隔绝和排除冷凝水作用，每一反应器配一水封罐。

20、水封高度取H=h1-H0式中H0-反应器至储气罐的压头损失和储气罐的压头为保证安全取储气罐内压头， 集气罩中出气气压最大H1取2mH2O,储气罐内的压强H0为 400mnH2O，贝U H=2-0.4=1.6m取水封高度为2.5m,直径为1500mm进水管、出气管各一根，D=200mm.进水管、放空管各一根，D=50mm并设液面计。(1)气水分离器气水分离器起到对沼气高燥的作用，选用500mm H1800mm钢制气水分离器 4个，气水分离器中预装钢丝填料，在气水分离器前设置过滤器以净化沼气，在分离器出气管上装设流量计及压力表。1.7.11 沼气柜容积确定33由上述计算知该处理中日产沼气31416m =1309 m /h，则沼气