ZH1105柴油机气缸体三面粗镗组合机床设计带CAD图
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ZH1105柴油机气缸体三面粗镗组合机床设计带CAD图,ZH1105,柴油机,缸体,三面粗镗,组合,机床,设计,CAD
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盐城工学院本科生毕业设计说明书 2007目目 录录1 前言.12 组合机床总体方案论证 .32.1 组合机床工艺方案的制定 .32.1.1 工艺路线的确立.32.1.2 机床的选择.32.1.3 定位基准的选择.42.1.4 滑台型式的选择.422 组合机床配置型式的选择.42.2.1 组合机床的配置型式.42.2.2 选择机床配置型式和结构方案的一些问题.42.3 削用量及选择刀具 .52.3.1 选择切削用量.52.3.2 计算切削力、切削扭矩及切削功率.72.3.3 选择刀具结构.112.4 机床总体设计三图一卡 .112.4.1 被加工零件工序图.112.4.2 加工示意图.122.4.3 机床尺寸联系总图.142.4.4 机床生产率计算卡.173.主轴箱设计 .193.1 专用主轴箱设计.193.2 传动系统的设计.193.2.1 电动机的选择.193.2.2 电动机功率的选择.193.2.3 传动系统总传动比的确定及各级分传动比的分.193.3 齿轮的设计及参数的确定.203.3.1 齿轮的设计.203.3.2 齿轮参数的确定.233.4 轴承的选择.263.5 主轴箱附件的说明.273.5.1 润滑及润滑元件.273.5.2 其他附件.274 结 论.28参考文献 .29致 谢 .30附 录 .31盐城工学院本科生毕业设计说明书 2007 11 前言组合机床是由大量的通用部件和少量专用部件组成的工序集中的高效率专用机床。它能够对一种（或几种）零件进行多刀、多轴、多面、多工位加工。在组合机床上可以完成钻孔、扩孔、铰孔、镗孔、攻丝、车削、铣削、磨削及滚压等工序，生产效率高，加工精度稳定。组合机床具有如下特点：a要用于棱体类零件和杂件的孔面加工。b产率高。因为工序集中，可多面、多工位、多轴、多刀同时自动加工。c加工精度稳定。因为工序固定，可选用成熟的通用部件、精密夹具和自动工作循环来保证加工精度的一致性。d研制周期短，便于设计、制造和使用维护，成本低。因为通用化、系列化、标准化程度高，通用零部件占 70%90%，通用件可组织批量生产进行预制或外购。e自动化程度高，劳动强度低。f配置灵活。因为结构模块化、组合化。可按工件或工序要求，用大量通用部件和少量专用部件灵活组成各种类型的组合机床及自动线；机床易于改装；产品或工艺变化时，通用部件一般还可重复利用。组合机床的设计，目前基本上有两种情况：其一，是根据具体加工对象的具体情况进行专门设计，这是当前最普遍的做法。其二，随着组合机床在我国机械行业的广泛使用，广大工人总结自己生产和使用组合机床的经验，发现组合机床不仅在其组成部件方面有共性，可设计成通用部件。而且一些行业的在完成一定工艺范围的组合机床是极其相似的，有可能设计为通用机床，这种机床称为“专能组合机床”。这种组合机床就不需要每次按具体加工对象进行专门设计和生产，而是可以设计成通用品种，组织成批生产，然后按被加工的零件的具体需要，配以简单的夹具及刀具，即可组成加工一定对象的高效率设备。对于本课题的一些设计理论思路：a. 制定工艺方案 在这之前的一段实习期，我们深入现场，了解零件的加工特点、精度和技术要求、定位夹压情况以及生产率的要求等。确定在组合机床上完成的工艺内容及其加工方法。这里要确定加工工步数，决定刀具的种类和型式b. 机床结构方案的分析和确定 根据总体方案确定机床的型式和总体布局。要考虑实现工艺方案和保证加工精度、技术要求、生产效率等。c. 组合机床总体设计 绘制机床联系尺寸图及加工示意图等。e. 组合机床的部件设计和施工设计 这里要求确定机床各部件间的关系，选择通用部件和刀具的导向，计算切削用量及机床生产率即本人所进行的左主轴箱设计，根据主轴的分布，转速，转向以及尺寸要求等进行设计。f. 采用组合机床，由于采用多轴多面加工就能大大地缩小占用面积，成倍或几十倍地提高劳动生产率。ZH1105 柴油机气缸体三面粗镗组合机床(后主轴箱设计) 2发展组合机床及其自动线，对于机械制造业，特别是汽车、拖拉机、柴油机、仪器、仪表、矿山机械、航空、纺织机械以及军工部门等生产的发展，有着很重要的意义。在未来，组合机床及其自动线将获得更加迅速的发展，其发展对象为：a. 提高生产率 主要方法是改善机床的布局，增加同时工作的刀具，减少工序加工余量，提高切削用量，提高工作可靠性以及缩短辅助时间等。b. 扩大工艺范围 现在组合机床及其自动线一般不是完成一个工件的某几道工序而通常是用于完成工件的全部加工工序。c. 提高加工精度 现代在组合机床及其自动线上又纳入了很多精加工工序，并采用自动测量和刀具自动补偿技术，做到调刀不停车。d. 提高自动化程度 组合机床本身车则是全自动化方向发展的。为此，重点是解决工件夹压自动化和装卸自动化。e. 提高组合机床的可调性 如可调的多工序多刀具的组合机床应采用数字程序控制。另外如自动换刀和自动控制切削用量的组合机床，特别是数字程控的发展，为发展这种机床创造了更有利的条件。f. 创造超小型组合机床，是为了适应仪表工业小箱体的加工需要。这种机床体积小，效率高，并能达到高的加工精度。在设计过程中，通过大量的参观实习和相关资料的查阅，考虑到实际生产条件，并从机床的合理性、经济性、工艺性、实用性及对被加工零件的具体要求出发，确定了这个设计方案。在指导老师和同学的帮助下，最终完成了这一课题的设计。盐城工学院本科生毕业设计说明书 2007 32.组合机床总体方案论证21 组合机床总体方案的制定本设计的加工对象为 R180 柴油机气缸体，材料是 HT250,硬度 HB190-240，重量 36.5Kg。柴油机气缸体如图 2-1 所示： 6.3YHHGGCCYECCEBBFF图 2-1 柴油机气缸体2.1.1 工艺路线的确立工艺路线的确立根据先粗后精、先基准面后其它表面、先主要表面后次要表面的机械加工工序安排的设计原则，对柴油机气缸体的工艺路线作如下设计：工序 1 粗铣底、顶端面；工序 2 粗铣左、右端面；工序 3 粗铣前、后端面；工序 4 半精铣底、顶端面；工序 5 半精铣左、右端面；工序 6 半精铣前、后端面；工序 7 粗镗孔；工序 8 半精镗孔；工序 9 精镗孔；工序 10 钻左面、右面、后面的孔；工序 11 攻丝；工序 12 钻上面、下面、前面的孔；工序 13 攻丝；工序 14 最终检验。2.1.2 机床的选择机床的选择根据任务书的要求：设计的组合机床要满足加工要求、保证加工精度；尽可能用通用件、以降低成本；各动力部件用电气控制、液压驱动。因此根据任务书要求和气缸体的特点初定卧式组合机床和立式组合机床两种设计方案。ZH1105 柴油机气缸体三面粗镗组合机床(后主轴箱设计) 4卧式组合机床床身由滑座、侧底座及中间底座组合而成。其特点是卧式组合机床重心底、振动小运作平稳、加工精度高、占地面积大。立式组合机床床身由滑座、立柱及立柱底座组成。其特点是立式组合机床重心高、振动大、加工精底、占地面积小。组合机床的通用部件分大型和小型两大类。用大型通用部件组成的机床称为大型组合机床，用小型通用部件组成的机床称为小型组合机床。机床带有一套固定的夹具，根据所需加工面数布置动力部件。动力部件可以是立式，卧式或斜式安装。工件安装在机床的固定夹具里，夹具和工件固定不动。动力滑台上的动力箱连同多轴箱或单轴切削头实现切削运动。柴油机气缸体的结构为卧式长方体，从装夹的角度来看，卧式平放比较方便，也减轻了工人的劳动强度。考虑到机床运行的平稳性，选用单工位卧式组合机床。2.1.3 定位基准的选择定位基准的选择组合机床是针对某种零件或零件某道工序设计的。正确选择定位基准，是确保加工精度的重要条件，同时也有利于实现最大限度的工序集中。本机床加工时采用三面定位，底面为主要定位基准面，限制 3 个自由度；右侧面以两个支承钉限制两个自由度；后侧面有一个支承钉，限制剩下的一个自由度。2.1.4 滑台型式的选择滑台型式的选择本组合机床采用的是液压滑台。与机械滑台相比较，液压滑台具有如下结构特点：a采用双矩型导轨结构型式，以单导轨两侧面导向，导向的长宽比较大，导向性好。b滑座体为箱形框架结构，滑座底面中间增加了结合面，结构刚度高。c导轨淬火，硬度高，使用寿命长。d液压缸活塞和后盖上分别装有双向单向阀和缓冲装置，可减轻滑台换向和退至终点时的冲击。e滑台分普通级、精密级和高精度级三个精度等级，可按要求选用，提高经济性。22 组合机床配置型式的选择2 22 21 1 组合机床的配置型式组合机床的配置型式组合机床有大型和小型两种，大、小型组合机床虽有其共性，但又都有其特殊性。无论是适用范围，配置型式，通用部件和驱动方式都各有特点。a工位组合机床 单工位组合机床通常是用于加工一个或两个工件，特别适合用于大中型箱体的加工。根据配置动力部件的数量，这类机床可以从单面或同时从几个方面对工件进行加工。b工序组合机床 很多组合机床是按工件能够变位来配置的，工件的变位有手动和机动的方式。这类机床工序集中程度高，如回转多工位机床的辅助时间和机动时间相重合，生产效率高，适用于大批量生产、需要多部位加工的中小零件。2 22 22 2 选择机床配置型式和结构方案的一些问题：选择机床配置型式和结构方案的一些问题：A. 被加工零件的特点对配置型式和结构方案的影响盐城工学院本科生毕业设计说明书 2007 5 a加工精度要求的影响； b机床生产率的影响； c被加工零件的大小、形状、加工部位特点的影响。B. 机床配置型式和结构方案应注意的其它问题 a 适当提高工序集中程度 在确定机床的配置型式和结构方案时，要合理 解决工序集中的问题。在一个动力头上安装多轴，同时加工多孔来集中工序，是组合机床最基本的方法，在一台机床上主轴数量有达 150 根左右的。但是，也不应当无限制的增加主轴数量，要考虑到动力头及主轴箱的性能和尺寸，并保证调整和更换刀具的方便性。 b 注意排除切削和操作使用的方便性 在多工位机床上应特别注意前一道工序遗留在孔中的切屑对后一道工序的影响。在选择多面机床时，应慎重考虑操作的方便性，要合适的确定装料高度，对于加工一般箱体件带固定式夹具的机床，一般采取 850 毫米，对于较小的工件可稍高一些。 c夹具形式对机床方案的影响 选择机床配置型式时要考虑夹具结构的实现可能性和工作的可靠性。在决定加工一个工件的成套机床或流水线上个机床的型式时，还应当注意，使机床与夹具的形式尽量一致，尤其是粗精加工机床。这样不仅有利于保证加工精度，而且便于设计、制造和维修，也提高了机床之间的通用化程度。2.3 确定切削用量及选择刀具2.3.12.3.1 选择切削用量选择切削用量16 个被加工孔中，由于既有钻孔加工又有镗孔加工，所以选择切削用量时应综合考虑，钻孔切削用量从文献9的 130 页表 6-11 中选取，镗孔切削用量从文献9的130 页表 6-15 中选取。由于钻孔的切削用量与钻孔深度有关，随孔深的增加而逐渐递减，其递减值按文献9的 131 页表 6-12 选取。钻孔时，降低进给量的目的是为了减小轴向切削力，以避免钻头折断，降低切削速度主要是为了提高刀具寿命。A对右侧面上 5 个孔的切削用量的选择：保证进给速度相等a.钻孔 4：36.4，通孔. 由 d22-50，硬度大于 190-240HBS，选择 v=10-18m/min,f0.25-0.4mm/r,又d=36.4mm,取定 v=17.6m/min,f=0.3mm/r,则由文献5的 43 页知 （2-dvn10001） 得： n=100017.6/36.4=154r/min b.钻孔 5： 24.4，通孔由 d22-50，硬度大于 190-240HBS，选择 v=10-18m/min,f 0.25-0.4mm/r,又 d=24.4mm,取定 v=17.7m/min,f=0.3mm/r,则由ZH1105 柴油机气缸体三面粗镗组合机床(后主轴箱设计) 6 dvn1000得： n=100017.7/24.4=230r/minc.镗孔 1、2： 61.4由于刀具采用硬质合金，加工材料为铸铁，v=35-50m/min,f0.4-1.5mm/r 中选择,考虑到刀具寿命以及进给速度的一致性，取 v=35m/mim,f=0.6mm/r，则 =100035/61.4=181.5r/min dvn1000d.镗孔 6： 56.6由于刀具采用硬质合金，加工材料为铸铁，v=35-50m/min,f0.4-1.5mm/r 中选择,考虑到刀具寿命以及进给速度的一致性，取 v=40m/min,f=0.5mm/r，则 =100040/56.6=225r/min dvn1000B对左侧面上 4 个孔的切削用量的选择：由于分两次进给，要同时考虑进给速度和转速，两次进给转速要相同，同次进给保证进给速度相同a.镗孔 3： 194.4/124.4由于刀具采用硬质合金，加工材料为铸铁，v=35-50m/min,f0.4-1.5mm/r 中选择,考虑到刀具寿命,加工余量应取小一点，故加工 193.8 孔采用分层切削。第一次进给主要加工 194.4 孔，取定 v=50m/min,f1=0.50mm/r,则=100050/194.4=82r/min dvn1000第二次进给要同时镗 124.4 孔，考虑到轴向切削力，进给量应选小一点,取定 v=37.3m/min,f2=0.6mm/r，则=100037.3/124.4=95r/min dvn1000b.镗孔 1、2： 261.4由于刀具采用硬质合金，加工材料为铸铁，v=35-50m/min,f0.4-1.5mm/r 中选择,考虑到刀具寿命以及进给速度的一致性，取定 v1=35m/mim,f1=0.6mm/r，则=100035/61.4=181.5r/min dvn1000 同轴转速相同，进给速度一致，取定 v2=35m/min,f2=0.60mm/rc.钻孔： 36.4，通孔由 d22-50，硬度大于 190-240HBS，选择 v=10-18m/min,f0.25-0.4mm/r,又 d=35.8mm,取定第一次进给 v1=17.9m/min,f1=0.3mm/r,则=100017.9/36.4=157r/min dvn1000 同轴转速相同，进给速度一致，取定 v2=17.9m/min,f2=0.3mm/rC对后面上 1 个孔的切削用量的选择镗孔： 114.4/115/122.4 盐城工学院本科生毕业设计说明书 2007 7由于刀具采用硬质合金，加工材料为铸铁，在 v=35-50m/min,f0.4-1.5mm/r中选择，考虑转速和进给速度的一直性，取定 v=36/40/45m/min。第一次进给，取定 f1=0.36mm/r；第二次进给,取定 f2=0.16mm/r，则=100055.7/114.4=155r/min dvn1000（孔的编号见被加工零件工序图）2.3.22.3.2 计算切削力、切削扭矩及切削功率计算切削力、切削扭矩及切削功率根据文献9的 134 页表 6-20 中公式计算钻孔 （2-6 . 08 . 026HBDfF 2） （2-6 . 08 . 09 . 110HBfDT 3） （2-DTvP97404）根据文献9的 134 页表 6-20 中公式计算镗孔 （2-55. 075. 04 .51HBfaFpZ5） （2-1 . 165. 02 . 151. 0HBfaFpX6） （2-55. 075. 07 .25HBfDaTp7） （2-61200vFPZ8） 式中， F、Fz-切削力（N） ；T-切削转矩（N） ；P-切削功率（Kw） ；v-切削速度（m/min） ；f-进给量（mm/r） ；ap-切削深度（mm） ； D-加工（或钻头）直径（mm） ； HB-布氏硬度， 得 HB=223。由以上公式可得：右面 1、2 轴 55. 075. 04 .51HBfaFpZN6 .16592233 . 034 .5155. 075. 0 1 . 165. 02 . 151. 0HBfaFpXZH1105 柴油机气缸体三面粗镗组合机床(后主轴箱设计) 81 . 165. 02 .12233 . 0351. 0N336 55. 075. 07 .25HBfDaTp 55. 075. 022345. 034 .617 .25 mmN 63149 61200vFPZ 61200357 .2054 kw175. 14 轴 6 . 08 . 026HBDfF 6 . 08 . 022316. 04 .3626N1 .5581 6 . 08 . 09 . 110HBfDT 6 . 08 . 09 . 12233 . 04 .3610mmN 90128 DTvP9740 4 .3614. 397406 .1790128 kw425. 1 5 轴 6 . 08 . 026HBDfF 6 . 08 . 022316. 04 .3626N1 .5581 6 . 08 . 09 . 110HBfDT 6 . 08 . 09 . 12233 . 04 .2410 mmN 4 .42335 DTvP9740 4 .2414. 397407 .174 .42335 kw004. 1 6 轴 55. 075. 04 .51HBfaFpZ N2 .17942235 . 034 .5155. 075. 0 1 . 165. 02 . 151. 0HBfaFpX1 . 165. 02 . 12233 . 0351. 0盐城工学院本科生毕业设计说明书 2007 9N336 55. 075. 07 .25HBfDaTp 55. 075. 02235 . 036 .567 .25 mmN 94.50776 61200vFPZ 61200402 .1794 kw173. 1左面 1、2 轴 55. 075. 04 .51HBfaFpZ N1 .12222233 . 034 .5155. 075. 0 1 . 165. 02 . 151. 0HBfaFpX1 . 165. 02 . 12233 . 0351. 0N336 55. 075. 07 .25HBfDaTp 55. 075. 02234 . 038 .607 .25 mmN 3 .46139 61200vFPZ 61200297 .1517 kw719. 03 轴 孔径 194.4mm mmNHBfaDTp5 .871982235 . 05 . 14 .1947 .257 .2555. 075. 055. 075. 0333NHBfaFpZ26.8962235 . 05 . 14 .514 .5155. 075. 055. 075. 033NHBfaFpX1462233 . 05 . 151. 051. 01 . 165. 02 . 11 . 165. 032 . 13ZH1105 柴油机气缸体三面粗镗组合机床(后主轴箱设计) 10KWVFPZ732. 0612005026.8966120033孔径 124.4mm mmNHBfaDTp78.12043422345. 05 . 34 .1247 .257 .2555. 075. 055. 075. 0333 NHBfaFpZ3 .93. 22235 . 05 . 34 .514 .5155. 075. 055. 075. 033NHBfaFpX52.52222345. 05 . 351. 051. 01 . 165. 02 . 11 . 165. 032 . 13KWVFPZ18. 161200318.3735.193661200336 轴 0.750.5551.43309.6ZpFa fHBN1.20.651.10.51333.7XpFafHBN 3309.6 17.90.9686120061200ZF VPKW后面 孔径为 114.4mmmmNHBfaDTp99.11063722345. 05 . 34 .1147 .257 .2555. 075. 055. 075. 033 NHBfaFpZ2 .193422345. 05 . 34 .514 .5155. 075. 055. 075. 0NHBfaFpX52322345. 05 . 351. 051. 01 . 165. 02 . 11 . 165. 02 . 1KWVFPZ76. 1612007 .552 .193461200孔径为 115mm55. 075. 0337 .25HBfaDTp mmN 4 .111334盐城工学院本科生毕业设计说明书 2007 11NHBfaFpZ193622345. 05 . 34 .514 .5155. 075. 055. 075. 0NHBfaFpX45222336. 05 . 351. 051. 01 . 165. 02 . 11 . 165. 02 . 1KWVFPZ58. 16120050193661200孔径为 122.4mm mmNT5 .118498 NHBfaFpZ193622345. 05 . 34 .514 .5155. 075. 055. 075. 0 NHBfaFpX45222336. 05 . 351. 051. 01 . 165. 02 . 11 . 165. 02 . 1 KWVFPZ596. 1612007 .592 .163661200(轴编号与孔编号相对应)2.3.32.3.3 选择刀具结构选择刀具结构根据加工精度、工件材料、工件条件、技术要求等进行分析，按照经济地满足加工要求的原则，合理地选择刀具。只要所选工艺方案可以采用刚性较好的镗杆，还是采用镗削方法，这是因为镗刀制造简单，刃磨方便。当被加工孔直径在 40mm 以上时，组合机床上多采用镗削加工，其加工精度可高达 1-2 级。直径小于 40mm 时，选用钻削方法，钻头选用高速钢修磨棱带及横刃钻头。镗孔选用合金镗刀头。直径大于 40mm 时，选用镗削方法，刀具材料为硬质合金。当加工阶梯孔时，选用阶梯杆，由于多刀加工，扭矩较大，所以要选用强度较好的刀杆材料：41Gr。2.4 组合机床总体设计三图一卡2.4.12.4.1 被加工零件工序图被加工零件工序图A被加工零件工序图的作用和内容被加工零件工序图是根据制定的工艺方案，表示所设计的组合机床上完成的工艺内容，加工部位的尺寸、精度、表面粗糙度及技术要求，加工用的定位基准、夹压部位以及被加工零件的材料、硬度和在本机床加工前加工余量、毛坯或半成品情况的图样。除了设计研制合同外，它是组合机床设计的重要依据，也是制造、使用、ZH1105 柴油机气缸体三面粗镗组合机床(后主轴箱设计) 12调整和检验机床精度的重要文件。被加工零件工序图是在被加工零件的基础上，突出本机床或自动线的加工内容，并作必要的说明而绘制的。其主要内容包括：a.被加工零件的形状和主要轮廓尺寸以及与本工序机床设计有关部位结构形状和尺寸。b.本工序所选用的定位基准、夹压部位及夹紧方向。c.本工序加工表面的尺寸、精度、表面粗糙度、形位公差等技术要求以及对上道工序的技术要求。d.注明被加工零件的名称、编号、材料、硬度以及加工部位的余量。 B. 绘制被加工零件工序图的规定及注意事项a.绘制被加工零件工序图的规定 应按一定的比例，绘制足够的视图以及剖面；本工序加工部位用粗实线表示；定位用定位基准符号表示，并用下标数表明消除自由度符号；夹紧用夹紧符号表示，辅助支承用支承符号表示。b.绘制被加工零件工序图注意事项a) 本工序加工部位的位置尺寸应与定位基准直接发生关系。b) 对工件毛坯应有要求，对孔的加工余量要认真分析。c) 当本工序有特殊要求时必须注明。图 2-1 所示为被加工零件工序图。 图 2-1 被加工零件工序图2.4.22.4.2 加工示意图加工示意图零件加工的工艺方案要通过加工示意图反映出来。加工示意图表示被加工零件在机床上的加工过程，刀具、辅具的布置状况以及工件、夹具、刀具等机床各部件间的相对位置关系，机床的工作行程及工作循环等。A. 导向结构的选择盐城工学院本科生毕业设计说明书 2007 13组合机床钻孔时，零件上孔的位置精度主要是靠刀具的导向装置来保证的。导向装置的作用是：保证刀具相对工件的正确位置；保证刀具相互间的正确位置；提高刀具系统的支承刚性。本课题中镗孔采用旋转套导向，钻孔采用固定套导向。a.尺寸规格的选用b.导向套的布置c.导向套配合的选择B. 确定主轴、尺寸、外伸尺寸在该课题中，主轴既有用于镗孔又有用于钻孔，镗孔选用滚锥轴承主轴，钻孔选用滚珠轴承主轴。镗孔时主轴与刀具采用浮动卡头连接，主轴属于短主轴；钻孔时主轴与刀具采用接杆连接，主轴属于长主轴。根据由选定的切削用量计算得到的切削转矩 T，由文献9的 43 页公式 410TBd 式中，d轴的直径（） ；T轴所传递的转矩（Nm） ；B系数，本课题中镗孔主轴为刚性主轴，取 B=7.3；钻孔主轴为非刚性主轴，取 B=6.2。由公式可得：左面 轴 1 d=30 取定 d=40 轴 2 d=30mm 取定 d=40 轴 4 d=30.46 取定 d=40 轴 6 d=25.35 取定 d=40 右面 轴 1、2 d=37 取定 d=40 轴 4 d=34 取定 d=35 轴 5 d=28 取定 d=30 轴 6 d=35 取定 d=45 后面 轴径 d=55mm 轴径实际设计时确定 根据主轴类型及初定的主轴轴径，文献9的 44 页表 3-6 可得到主轴外伸尺寸几接杆莫氏圆锥号。滚锥主轴轴径 d=40时，主轴外伸尺寸为：D/d1=67/48,L=135。滚锥主轴轴径 d=35时，主轴外伸尺寸为：D/d1=50/36,L=115。滚珠主轴轴径 d=30时，主轴外伸尺寸为：D/d1=50/36,L=115；接杆莫氏圆锥号为 4。滚珠主轴轴径 d=30时，主轴外伸尺寸为：D/d1=50/36,L=115；接杆莫氏圆锥号为 3。C. 选择接杆、浮动卡头在钻孔时，通常都采用接杆（刚性接杆）,各主轴的外伸长度和刀具均为定值，为保证主轴箱上各刀具能同时到达加工终了位置，须采用轴向可调整的接杆来协调各轴的轴向长度，以满足同时加工完成孔的要求；镗孔时，采用浮动连接。D. 动力部件工作循环及行程的确定a.工作进给长度 L工的确定工作进给长度 L工，应等于加工部位长度 L（多轴加工时按最长孔计算）与刀具ZH1105 柴油机气缸体三面粗镗组合机床(后主轴箱设计) 14切入长度 L1和切出长度 L2之和。切入长度一般为 5-10，根据工件端面的误差情况确定；镗孔时，切出长度一般为 5-10mm。当采用复合刀具时,应根据具体情况决定。所以得出以下结果:左主轴箱：工进长度:55mm右主轴箱：工进长度:95mm后主轴箱：工进长度:128mmb.快速进给长度的确定快速进给是指动力部件把刀具送到工作进给位置。初步选定三个主轴箱上刀具的快速进给长度分别为 215，255和 125。c.快速退回长度的确定快速退回长度等于快速进给和工作进给长度之和。由已确定的快速进给和工作进给长度可知，三面快速退回长度分别为 270，350mm,253mm。图 2-2 为加工示意图。190160190217174.65185.641237278125423 4930中中中中中中n=150r/minf=0.2mm/r12T6113TD641-61M10x1234T6115TD641-61M12X20GB1096-7612X505M80X2GB810-8867318212中中 GB810-88中中125JB/ZQ4606-868 M8X35GB70-859 10 M16X70GB65-76M8X70GB67-76M16X40GB67-761112M16X40GB67-7613中中80JB/ZQ4606-861415中中中中6213GB/T 276-94M6X20GB70-8516171819T6113T6112M10x2T0641-418X35GB1096-72T6112202122M25x15GB810-88M25x15GB810-882324252627282930M12x15GB65-76M6x15GB65-76313233M12x20GB65-76M6x15GB67-76M12x20GB65-763435363738394041M30x2GB810-8842中中中中n=181.5r/minf=0.6mm/r中中中中n=95r/minf=0.6mm/r中中中中n=154r/minf=0.3mm/r中中中中n=230r/minf=0.3mm/r中中中 n=82r/min f=0.5mm/rn=181.5r/minf=0.6mm/r n=157r/min f=0.3mm/r中中中中中中中中中中中中中中4317020018021010518075160?60?198F8?215H7/M6M80X2?198H7/G6?85K6M115X2163182235?15022335?45?65H5?120K7?4475135?22?26?70F8?M30X1.5?70H7/G6418251965200?70H7/G6?85H7/G6?441102450Tr30X3?40F8?35?46H7/K6?3022525242626?1428 2622?70H7/G6?85H7/M6220205135751013030630?25K5?70H7/M6?60H7/M615?20?15?20?30?70H7/M6?60H7/M63734430中中中中图 2-2 加工示意图2.4.32.4.3 机床尺寸联系总图机床尺寸联系总图A. 选择动力部件a.动力滑台型号的选择根据选定的切削用量计算得到的单根主轴的进给力，按文献9的 62 页公式 niFiF1多轴箱计算。 式中，Fi各主轴所需的 向切削力，单位为 N。则 盐城工学院本科生毕业设计说明书 2007 15左主轴箱：2 336 146522.52333.71674.22FN多主轴箱右主轴箱：202.4605605602402.39070.3211197.382FN多主轴箱后主轴箱：5234524521427FN多主轴箱实际上,为克服滑台移动引起的摩擦阻力，动力滑台的进给力应大于 F。又考虑到所需的最小进给速度、切削功率、行程、主轴箱轮廓尺寸等因素，为了保证工作的稳定性，由文献9的 91 页表 5-1，左、右、后面分别选用机械滑台 HJ40A 型、HJ40A 型、HJ40A 型，台面宽 400mm，台面长 800mm，滑台及滑座总高为320mm，允许最大进给力为 20000N；其相应的侧底座型号分为1CC401M、1CC401M、1CC401。b.动力箱型号的选择由切削用量计算得到的各主轴的切削功率的总和，根据文献9的 47 页公切削P式计算： 切削多轴箱PP式中, 消耗于各主轴的切削功率的总和（Kw） ；切削P多轴箱的传动效率,加工黑色金属时取 0.80.9，加工有色金属时取0.70.8；主轴数多、传动复杂时取小值，反之取大值。本课题中，被加工零件材料为灰铸铁，属黑色金属，又主轴数量较多、传动复杂，故取5。8 . 0右主轴箱：0.8561.2760.96820.7194.538PKW中中则4.5385.330.85PKW中中中根据液压滑台的配套要求，滑台额定功率应大于电机功率的原则，查文献9的页表 5-38 得出动力箱及电动机的型号,见表 2-1。115114表 2-1 动力箱及电动机的型号 动力箱型号电动机型号电动机功率(Kw)电动机转速(r/PM)输出轴转速(r/min)左主轴箱1TD40-IY132S -812.21440480右主轴箱1TD40-IY132S -822.21440480后主轴箱1TD40-IY100-L821440720c.配套通用部件的选择侧底座 1CC401 型号，其高度 H=560mm，宽度 B=600mm，长度 L=1350mm。B. 确定机床装料高度 H装料高度是指机床上工件的定位基准面到地面的垂直距离。本课题中，工件最低孔位置 h2=70.52，主轴箱最低主轴高度 h1=145.02，所选滑台与滑座总高h3=320，侧底座高度 h4=560，夹具底座高度 h5=345，中间底座高度 h6=600，ZH1105 柴油机气缸体三面粗镗组合机床(后主轴箱设计) 16综合以上因素，该组合机床装料高度取 H=1005。C. 确定夹具轮廓尺寸夹具是用于定位和夹紧工件的，所以工件轮廓尺寸和形状是确定夹具轮廓尺寸的依据，由于加工示意图中对工件和靠模杆的距离，以及导套尺寸都作了规定，掌握了以上尺寸后，确定夹具总长尺寸 A，A=590 mm。夹具底座高度应视夹具大小而定，既要求保证有足够的刚性，又要考虑工件的装料高度，一般夹具底座高度不小于 240mm。根据具体情况，本夹具底座取高度为 345mm。D. 确定中间底座尺寸在加工示意图中，已经确定了工件端面至主轴箱在加工终了时距离：L1 左=650mm，L2 右=800mm 根据选定的动力部件及其配套部件的位置关系，并考虑动力头的前备量因素，通过尺寸链就可确定中间底座尺寸 LL=2（L1 左+L2 右+2L2+L3）-2（L 1+ L 2+ L 3）其中 L1-动力头支承凸台尺寸。L2-动力头支承凸台端面到滑座前端面加工完了时距离，由于动力头支承凸台端面到滑座端面最小尺寸和动力头向前备量组成。L3-滑座前端面到床身端面距离取 L=585mm。确定中间底高度尺寸时，应考虑铁屑的储存及排除电气接线安排，中间底座高度一般不小于 540mm。本机床确定中间底座高度为 600mm。E. 确定主轴箱轮廓尺寸主要需确定的尺寸是主轴箱的宽度 B 和高度 H 及最低主轴高度 h1。主轴箱宽度B、高度 H 的大小主要与被加工零件孔的分布位置有关，可按文献9的 49 页公式计算： B=b+2b1 H=h+h1+b1式中，b工件在宽度方向相距最远的两孔距离（） ；b1最边缘主轴中心距箱外壁的距离（） ；h工件在高度方向相距最远的两孔距离（） ；h1最低主轴高度（） 。其中，h1还与工件最低孔位置（h2=70.52） 、机床装料高度（H=1005） 、滑台滑座总高（h3=320） 、侧底座高度（h4=560）等尺寸有关。对于卧式组合机床， h1要保证润滑油不致从主轴衬套处泄漏箱外，通常推荐 h185-140，本组合机床按文献9的 50 页公式h1=h2+H-(0.5+h3+h4) 计算，得： h1=150.52。b=212.33,h=186.48,取 b1=100，则求出主轴箱轮廓尺寸： B=b+2b1=212.33+2100=412.33盐城工学院本科生毕业设计说明书 2007 17 H=h+h1+b1=186.48+150.52+100=437根据上述计算值,按主轴箱轮廓尺寸系列标准，左、右主轴箱轮廓尺寸都预定为 BH=500500。2.4.42.4.4 机床生产率计算卡机床生产率计算卡A. 理想生产率(单位为件/h)是指完成年生产纲领 A(包括备品及废品率)所要Q求的机床生产率。它与全年工时总数 tk有关,一般情况下,单班制 tk取 2350h,两班制 tk取 4600h,由文献9的 51 页公式 ktAQ 得： hQ/87.104600/50000件B. 实际生产率(单位为件/h)是指所设计机床每小时实际可生产的零件数 1Q 单TQ601式中:生产一个零件所需时间(min)，可按下式计算：单T 装移快退快进停辅切单ttVLLtVLVLttTkfff2211式中:分别为刀具第、工作进给长度,单位为 mm;21LL 、分别为刀具第、工作进给量,单位为 mm/min;21ffVV 、当加工沉孔、止口、锪窝、倒角、光整表面时，滑台在死挡铁上的停留停t时间，通常指刀具在加工终了时无进给状态下旋转 转所需的时间，单位 min; 分别为动力部件快进、快退行程长度，单位为 mm; 快退快进、LL动力部件快速行程速度。用机械动力部件时取 56m/min;用液压动力kfV部件时取 310m/min;直线移动或回转工作台进行一次工位转换时间，一般取 0.1min;移t工件装、卸（包括定位或撤销定位、夹紧或松开、清理基面或切屑及装卸t吊运工件）时间。它取决于装卸自动化程度、工件重量大小、装卸是否方便及工人的熟练程度。通常取 0.51.5min。如果计算出的机床实际生产率不能满足理想生产率要求,即,则必须重新QQ 1选择切削用量或修改机床设计方案。已知: 粗镗左面孔 min/69;551mmVmmLf mmL215快进mmL270快退粗镗右面;mmL951min/47mmVfmin/24;2522mmVmmLf mmL255快进mmL350快退粗镗后面孔; min/4 .55;12811mmVmmLfmin/24;1022mmVmmLfZH1105 柴油机气缸体三面粗镗组合机床(后主轴箱设计) 18 mmL253快退mmL125快进左面孔 min79. 06955fVLt工进机右面孔 min02. 24795fVLt工进机 后面孔 min3 . 24 .55128fVLt工进机 共计所用时间如下: min8 . 35 . 13 . 2辅机总ttT实际生产率: hTQ/7 .158 . 360601件总C. 机床负荷率当 Q Q 时候，机床负荷率为二者之比。1组合机床负荷率一般为 0.750.90,自动线负荷率为 0.60.7。典型的钻、镗、攻螺纹类组合机床，按其复杂程度确定；对于精度较高、自动化程度高或加工多品种组合机床，宜适当降低负荷率。由文献9的 51 页公式得机床负荷率: %05.837 .1504.131QQ盐城工学院本科生毕业设计说明书 2007 193 主轴箱设计31 专用主轴箱设计合机床及自动线上，当采用标准结构的主轴箱不能满足加工工艺的要求（如大直径深孔加工、平面加工等） ，或者难以保证精度时，就应设计专用主轴箱和专用头。要想按计算来设计专用主轴箱箱体，这几乎是不可能的。应充分参考调查的实例进行设计。对受力大的地方要适当加大刚性；对受力小的地方应酌情减薄壁厚。设计时应考虑使主轴上受的力尽快的通过轴承传到箱体上。这就要求组成前支承的受径向和轴向载荷的轴承，尽量设置在靠近主轴的前端。为了缩短前轴承至镗刀（加工部位）的距离，刚性主轴箱可以不用前盖。32 传动系统的设计3 32 21 1 电动机的选择电动机的选择电动机类型和结构形式可以根据电源（直流或交流） 、工作条件（温度、环境、空间尺寸等）和载荷特点（性质、大小、启动性能和过载情况）来选择。一般情况下应选用交流电动机。Y 系列电动机为 80 年代的更新换代产品，具有高效、节能、振动小、噪声小和运行安全可靠的特点，安装尺寸和功率等级符合 IEC 国际标准，适合于无特殊要求的各种机械设备。电动机容量的选择须根据工作机容量的需要来确定。如所选电动机的容量过大，必然会增加成本，造成浪费；相反容量过小，则不能保证工作机的正常工作，或使电动机长期过载，发热量大而过早损坏。3 32 22 2 电动机功率的选择电动机功率的选择1 N动（千瓦） （3-进切NNZH1105 柴油机气缸体三面粗镗组合机床(后主轴箱设计) 201） N进为 0.82 千瓦，=0.9 N动4.0 千瓦动力箱的选择：表 3-1 动力箱型号型号型式电动机型号电动机的功率 电动机的转速 rmin-1输出轴转速 rmin-11TD40-IY100-L8214407203 32 23 3 传动系统总传动比的确定及各级分传动比的分配传动系统总传动比的确定及各级分传动比的分配电动机选定之后，根据电动机满载转速及工作机转速，就可计算出传动mnwn系统的总传动比为 (3-2)工作机转速满载转速总wmnni由传动方案可知，传动系统的总传动比等于各级分传动比之积。即 (3-3)niiii21总式中， ，为各级传动副的传动比。1i2ini (3-4)从主主从nnZZi由式（3-4）得 06. 233681i65. 140662i min7001rn min4252rn 由式（3-3）得 399. 365. 106. 221iii总合理地分配各级传动比，在传动系统总体设计中是很重要的，它将直接影响到传动装置的外廓尺寸、质量、润滑条件、成本的高低、传动零件的圆周速度大小及精度等级的高低。要同时满足各方面的要求是不现实的，也是非常困难的，应根据具体设计要求，进行分析比较，首先满足主要要求，尽量兼顾其他要求。在合理分配传动比时应注意以下几点。（a） 各级传动比都应在常用的合理范围内，以符合各种传动形式的工作特点，能在最佳状态下运转，并使结构紧凑、工艺合理。（b） 应使传动装置结构尺寸较小，质量较轻。（c） 应使各传动件尺寸协调，结构匀称合理，避免相互干扰碰撞。盐城工学院本科生毕业设计说明书 2007 2133 齿轮的设计及参数的确定齿轮传动是机械传动中最重要、应用最广泛的一种传动。其主要优点是：传动效率高，工作可靠，寿命长，传动比准确，结构紧凑。其主要缺点是：制造精度要求高，制造费用大，精度低时振动和噪声大，不宜用于轴间距离较大的传动。3 33 31 1 齿轮的设计齿轮的设计我们就以轴 1 和轴 2 啮合的一对齿轮为例。A齿轮的材料，精度和齿数的选择因传递功率不大，转速不高，材料按表 7-1 选取，都采用 45 钢，锻造毛坯，大齿轮正火处理，小齿轮调质，均用软齿面。齿轮精度用 8 级，轮齿表面粗糙度为 Ra1.6。软齿面闭式传动，失效形式为点蚀，考虑传动平稳性，齿数宜取多些，取 z=33则与其啮合的齿数 z啮合=6806. 233izB设计计算a设计准则按齿面接触疲劳强度设计，再按齿根弯曲疲劳强度校核。b按齿面接触疲劳强度设计 (3-5) 121231dHEHtKTZZZd (3-6)mmNmmNnPT5305672041055. 91055. 9661由图 7-6 选取材料的接触疲劳极限应力为： MPaH580lim1MPaH560lim2由图 7-7 选取材料的弯曲疲劳极限应力为： MPaF230lim1MPaF230lim2应力循环次数 N N1=60n1at=60 720 1 (16 300 8)=1.66 109 则 N2=N1/u=1.66x109/2.06=1.24 109由图 7-8 查得 接触疲劳寿命系数 ZN1=1,ZN2=1由图 7-9 查得 弯曲疲劳寿命系数 YN1=1,YN2=1由表 7-2 查得 接触疲劳安全系数 SHmin=1，弯曲疲劳安全系数 SFmin=1.4,又Yst=2.0试选 Kt=1.3求许用接触应力和许用弯曲应力：ZH1105 柴油机气缸体三面粗镗组合机床(后主轴箱设计) 22 (3-7) MPaZSNHHH580115801minlim11 (3-8) MPaZSNHHH580115802minlim22 (3-9) MPaYSYNFstFF32814 . 122301minlim11 (3-10)MPaYSYNFstFF3002minlim22将有关值代入式（3-5）得：3122112dtHEHtTKZZZd =mm3206. 2106. 21530563 . 1258090. 08 .1895 . 2 =48.07mm则 (3-11)smndvt/81. 110006007.4872014. 3100060111smsmvZ/598. 0/1003381. 110011查图 7-10 得 kv=1.09;由表 7-3 查得 kA=1.25;由表 7-4 查得 k=1.05；取k=1，则 (3-12)431. 1105. 125. 109. 1KKKKKVAH修正mmmmddt63.493 . 1431. 107.483 . 1431. 13311m=d1/z1=48.07/33=1.467mm (3-13)由表 7-6 取标准模数 m=3mm。c计算几何尺寸d1=mz1=3 20mm=60mmd2=mz2=3 67mm=201mma=m(z1+z2)/2mm=130.5mm盐城工学院本科生毕业设计说明书 2007 23b=1 60=60mm (3-14)dd取 b2=60mmC.校核齿根弯曲疲劳强度由图 7-18 查得 YFS1=4.35 YFS2=4.1, 取=0.7Y校核大小齿轮的弯曲疲劳强度 (3-15)7 . 035. 4333153056352. 12232132111YYmZKTFSdF =MPaMPaF32886.141 (3-16)MPaMPaMPaYYFFSFSFF30000.1435. 41 . 486.1421212合适。3 33 32 2 齿轮参数的确定齿轮参数的确定 7（以传动轴 1 上 67/3.0，与 20/3.0 啮合的齿轮为例）A. 确定齿轮的精度等级该齿轮是镗床主轴箱中速度较高的齿轮，主要要求是传动平稳性精度，故首先考虑第公差组精度等级。据圆周速度 (3-17)smsmdnv/099. 1/100060)67/20350(67314. 3100060由表 12-6、表 12-7 可见，在3m/s 速度分段中，速度不算高，且普通机床对噪声限制不很严格，因此可选定第公差组为级。由于该齿轮对传递运动准确性要求不高，可比第公差组精度降低一级，故第公差组选定为级。动力齿轮对齿面载荷分布均匀性有一定要求，第公差组精度一般不低于第公差组，故亦定为 7 级。所以最后选定小齿轮精度为：8-7-7。B.齿轮误差检验组的选择及其公差值的确定该齿轮属中等精度，且为批量生产，故可采用便于批量测量的检验组，查表12-3 选定，组成检验方案。根据 d1=mz1=3 67mm=201mm 及iFwFifFb1=32mm,查表 12-13,表 12-14,表 12-15,可得公差值：第公差组63um, =40umiFwF第公差组 =20umifZH1105 柴油机气缸体三面粗镗组合机床(后主轴箱设计) 24第公差组 =11umFC. 计算齿轮副侧隙和确定齿厚极限偏差代号a计算齿轮副的最小极限侧隙 jnmin由表 12-10 按喷油润滑和 v=1.91m/s 查得：jn1=0.01mn=0.01 3mm=0.030mm由式（12-9）得sin222112tataajn根据齿轮和箱体的材料，从材料手册上查得，钢和铸铁的线膨胀系数分别为a1=11.5 10-6/C a2=10.5 10-6/C传动中心距为 (3-18)mmZZma5 .130220673221所以 jn2=2 130.511.5 (80-20)-10.5 (50-20) 10-6sin20mm =0.017mm jmin=jn1+jn2=(0.030+0.019)mm=0.047mm (3-19)b确定齿厚极限偏差代号齿厚上偏差： (3-20)nbbnnnassFffjjfEcos2099. 1tan2222121式中前面已查得11um，fpb由表 12-14 按级查得FFfpb1=13um fpb2=13um fpt=14um由表 12-17 按 a=76.5mm,7 级精度查得 fa=23um。所以mEss20cos211099. 113134920tan23222 =-45m由表 12-14 查得 fpt=11um,则09. 41145ptssfE由图 12-29 或表 12-9 查得齿厚上偏差代号为 F，因此盐城工学院本科生毕业设计说明书 2007 25 (3-21)mmmfEptss045. 0451109. 4齿厚下偏差由可知。查表 12-13，级精度 Fr=45um,查表 12-22tan2rrnsbFT11,br=1.26IT9=1.26 74um=93um 所以mmTs75934520tan222得 (3-22)mmTEEssssi120)7545( (3-9 .1011120ptsifE23)由图 12-29 或表 12-9 查得齿厚下偏差代号为 J，因此 (3-24)mfEptsi140141010 (3-25)mmEETsiss95)140(45至此，小齿轮的精度为：8-7-7FJGB10095-88。D.确定齿坯公差、表面粗糙度齿轮内孔是加工、检验及安装的定位基准，对 7 级精度的齿轮，由表 12-18 查得：内孔尺寸公差为 IT7，内孔直径为 40mm，偏差按基准孔选取，即孔。021. 0040内孔的形状公差按 7 级决定或遵守包容原则。定位端面的端面圆跳动公差由表 12-19 查得为 0.018mm。齿顶圆只作为切齿加工的找正基准，不作为检验基准，故其公差选为 IT11(见表 12-19 的注)，顶圆直径da1=d1+2ha*m=(3 40+2 1 3)mm=126mm,偏差按基准轴 h 选取，即。 019. 00126齿轮表面粗糙度按级查表 12-20,各表面粗糙度 Ra分别为：齿面 Ra1.6um,内孔 Ra1.6um,基准端面 Ra3.2um,齿顶圆 Ra6.3um。E.公法线的公称长度 W 及其跨齿数 k，可从本书 P.264 查得：跨齿数 k=3 公称长度 W=7.6884mm该齿轮为中模数齿轮，控制侧隙的指标宜采用公法线平均长度极限偏差、wsE，可得：wiE跨齿数 k=3 公称长度 W=7.6884mm该齿轮为中模数齿轮，控制侧隙的指标宜采用公法线平均长度极限偏差、wsE，可得：wiE=nrnsswmsFEEsin72. 0cosum5 .5520sin4572. 020cos45 (3-26)ZH1105 柴油机气缸体三面粗镗组合机床(后主轴箱设计) 26=nrnsiwmiFEEsin72. 0cosum0 .12020sin4572. 020cos140 (3-27)= (3-28)nrnswnFTTsin44. 1cosum3 .6520sin4544. 120cos95中心距极限偏差 得：fa=27um 11F. 齿轮工作图下图为本齿轮零件图两端面图 3-1 齿轮以下为齿轮数据表表 3-2 齿轮数据表中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中a+fa中中中中中中中中中34 轴承的选择1目前在刚性主轴设计中对滑动轴承和滚动轴承都有采用，但多数情况下是采用滚动轴承，因为滚动轴承具有尺寸小，转速高，寿命长，装配简单，密封和润滑也较简单，而且可以直接从样本中选用等优点。A.类型的选择 盐城工学院本科生毕业设计说明书 2007 27在刚性主轴设计中，采用滚动轴承的种类很多，根据主轴所受载荷的大小，方向和转数的不同而不同，常用的滚动轴承有以下几种：单列向心球轴承，单列向心推力球轴承，单列圆锥滚子轴承，双列向心短圆柱滚子轴承（3182100 型） ，单向推力球轴承，单列向心短圆柱滚子轴承等。轴承的径向刚性，以 3182100 系列轴承为最高， ，这类轴承滚柱数量较多，所以刚性高，承载能力大。这类轴承的滚道制造精密，而且滚柱配合精密，径向间隙又可以调整，所以精度较高。另外，这种轴承还具有磨损小，轮廓尺寸小的优点。由于这类轴承具有上述优点，目前较多的用于刚性主轴的前支承，有时前后支承都采用它。特别是对一些要求精度较高的镗削主轴，应用更为普遍。由于主轴的转速不十分高，而且轴向力较大，要求轴向刚性比较高，所以本设计采用了 3182100 系列双列短圆柱滚子轴承和推力球轴承配合使用。B固定方式用两个螺母把推力球轴承的轴向间隙和 3182100 系列轴承的径向间隙，分开来调整。前螺母用于调整推力球轴承的轴向间隙，后螺母用于调整 3182100 轴承的径向间隙。这种结构的特点是，当调整 3182100 轴承间隙时，不致于使推力轴承的滚道产生印痕现象。C轴承的调整轴承的间隙是影响主轴刚度和旋转精度的重要因素。减少轴承的间隙，可以提高主轴部件的精度。但是，轴承间隙过小又会引起轴承过热。调整轴承时，就是要选择一个适当的间隙，使其在这间隙下，轴承工作时，既不发热（指在允许的范围内） ，又能保证所要求的旋转精度。向心推力球轴承和我们使用的圆锥滚子轴承的径向间隙都是可调的。圆锥滚子轴承的间隙，通常是用隔套和螺母来进行调整的。35 主轴箱附件的说明3 35 51 1 润滑及润滑元件润滑及润滑元件本主轴箱采用叶片润滑油泵进行润滑。油泵打出的油经分油器分向各润滑部位。由于是卧式主轴箱，主轴箱体前后壁间的齿轮和壁上的轴承用油盘来润滑，箱体和后盖以及和前盖间的齿轮用油管润滑。一般情况下，对于中等尺寸以下的主轴箱，用一个叶片泵即可。由于本主轴箱为 600470，所以只要用一个叶片泵。其选用及传动方式：选用 R21-1 型叶片泵，其结构见组合机床设计简明手册第 158 页。传动方式有两种：一是借助油泵传动轴传动；二是通过直接装在泵轴上的齿轮直
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