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刀杆式手动压机设计(1)带CAD图

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编号:154503375    类型:共享资源    大小:1.12MB    格式:ZIP    上传时间:2021-10-15 上传人:好资料QQ****51605 IP属地:江苏
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刀杆式 手动 设计 CAD
资源描述:
刀杆式手动压机设计(1)带CAD图,刀杆式,手动,设计,CAD
内容简介:
传统上的机械设计考虑积层,高速,内置永磁同步机转子爱德华c拉雷丝美国电气和电子工程师协会会员 Jahns托马斯m 朗博士杰弗里h Keim托马斯a Abstract-This机械设计的考虑。本文讨论了对传统所特有(例如,径向)永磁同步电机的转子内部层机器。重点是放在的应用场合,在那里,径向力由于高速运行的主要途径是机械的限制设计的因素。适当设计的分层桥梁或肋骨,在转子外径是指在词语解释的是兼而有之资料的思路和电磁性能影响。与性能的权衡复杂的联系在一起使用加强肋磁铁蛀牙进行了探讨。这灵敏度的rotor-shaft机械设计的限制的越来越多的机制,突出了。这些效应,然后利用有限元分析的一种方法分析了m / 6-kW 150-N先发投手/发电机设计集成运行到6000股r /分钟环形转子来容纳变矩器或离合器总成。这个例子,证明了这是有可能的对显著提高转子的结构完整性使用摘要叙述技术只有一个非常谦逊的冲击在放映的机械驱动成本。指数Terms-Electrical钢、有限元分析(FEA),高速度、室内永磁(IPM)同步机、片、磁饱和。I.介绍OTOR设计和施工的室内永久的,磁铁(IPM)机是很有挑战性的任务到期一种矛盾的特点,改了系统性能转子的复杂性。IPM的机器是感兴趣的,因为他们是非常有吸引力的表演的立场在牵引和主轴应用1、2。机器设计可以(IPM)用宽,从理论上无限,速度范围为常数具有优良的逆变器利用权力运作。这是通过使用一凸实现转子几何有限 论文发表于IPCSD 03-084 2001年,IEEE国际电气机械与驱动研讨会,6月17 - 20日剑桥,麻萨诸塞州,和批准发表在中华民国的工业应用电机委员会正则化方法的工业应用的社会。手稿提交审查并公布了11月5日,2002年1月出版20日,2004年。 这项工作是由麻省理工学院的财团支持先进汽车电子/电气元件和系统。 拉雷丝与SatCon e . c的高新技术公司,剑桥,麻萨诸塞州美国(电子邮件件: 02142l)。t . m . Jahns与威斯康辛大学电机与电力电子联合体,电气连接,计算机工程部门,大学的威斯康辛州麦迪逊、作业指导书,美国(电子邮件: 53706-1691)。t . a . Keim和j . h .朗与实验室的磁力部门或电子系统、电气工程和计算机科学、麻省理工学院、剑桥,MA 02139美国(电子邮件:,)。10.1109 / TIA.2004.827440数字对象标识符。 从磁通,里面藏贡献转子结构谱。达到理想的程度的凸极、特殊纹理策略是典型的设计和组装要求比较对那些需要为竞争对手的机器类型诸如表面点和异步电机。转子设计策略机器一般可(IPM)轴向及径向划分,每层合结构以其自身优势3,4。转子的轴向的层使用多种交替层构造软、硬磁纸上的,还是放在沿主轴的机器,每个弯曲和个人的大小与转子磁极形成1。该设计方法可以达到high-inductance凸极率超过10:1。然而,合轴转子相对昂贵制造由于分类切割,塑造和组装的许多不同的片那一定是就业。此外,一个约束转子的袖子可能是必要的,以防止纹理高速运作入侵到气隙。这种袖子通常减少由于他们的凸极有限厚度和经常增加由于涡流损失当高强度不锈钢(例如,Inconel)是超套筒材料。相比之下,属于典型的层合转子径向设计以1 - 4层的硬磁材料在每个极。每个纹理,这一点与其他类型机器,是传统穿孔或削减作为一个单一的单一块为横截面上的转子。蛀牙是穿孔或剪切成转子片,和磁性材料插入这些蛀牙。这求购,最多可以放置,以便使用传统的方法转子是属于比较容易制造比它的轴叠层IPM翻版。摘要本文检视传统机械设计的问题(也称横向或径向)胶布等IPM转子。只有离心力被认为是这可能是占统治地位的机械应力的来源在高-速度的设计。每个设计特征的几个关键转子进行了考核反过来对他们的影响结果表明,在转子弯曲故障的压力苏:拉雷丝等传统层合、高速,IPM同步机转子图1 .12-pole IPM的横截面的机器。国家和电磁性能。设计策略与就功能,可以有效减少合成机械应力状态进行了研究。辩论的证实通过有限元分析(FEA)来验证的观点。一个IPM转子设计一个集成起动/发电机(ISG)应用是用来在整个论文以说明该方法的意义这些机械方面的技术问题5-7。一个横截面双层结构设计12-pole图1显示的是。特别需要指出的是,转子的机械应力状态,这是一种极限设计约束由于具有较高的转子变速运行,是必需的环形旋转音圈汽车机械。相关的设计规范设计技术:每分钟6000-r最大操作速度;设计000-r /分钟10个破裂速度;转子内径最小165mm;最大的定子外径300mm;永磁材料II机械设计的IPM转子为了这个讨论,机械设计点所对应的应用进行说明,而产生的在最坏的情况下,转子的机械应力(IPM)。假设在这个发展过程中采用如下:只是稳态速度情况忽略温度效应29-gage基线芯材:M19电气钢产量帮助中的小应变分析表明平面应力电磁起源的力量可以忽略不计振动和转子轴动力部队被忽略了与这些假定的基础上,对转子的力量支配着通过稳态离心力在恒定的速度。因此,机械设计点所对应的稳态破裂的手术设计速度值,10基米-雷克南/分钟。与这些假定的基础上,对转子的力量支配着通过稳态离心力在恒定的速度。因此,机械设计点所对应的稳态破裂的手术设计速度值,10基米-雷克南/分钟。峰值应力的解析计算由于离心一时径向力机转子是一层合(IPM)具有挑战性的任务,那是不尝试过在本文由于复杂的转子分层设计特点。然而,这些峰值应力影响的边界上的优化变量,确定出最优的系统设计,所以定性讨论的合力由于惯性负载是合适的。讨论了著名的原则,采用材料在描述的行为静载荷8,9。图2。素描的内力有着坚实的转子图3。在草图合力转子在一个magnet-filled(IPM)空腔内。图2显示一个坚实的转子截面与标示注明主要力量的核心由于离心加载。从最简单的水平,而忽略了磁铁的蛀牙、转子就像一个环不变的前提下,离心加载。在这些一种元素的条件下,转子的成员在切向张力和径向压缩。我们可以为薄壁箍近似建模转子由于窄深的转子ISG相比较于转子的ID。作为一个结果,转子的细分市场主要经验切向张力的力量。使用这个假设,主要影响因素的峰值应力的平均值“环”的半径和转速。帮助中的小应变分析根据应力增加的平方每个这些因素。如果转子腔现在视为图3中,哪个只含有一腔层、钢杆件集中这连接到轴是,现在只剩下的纹理薄的钢桥在各个末端。因此,离心加载在电线杆上一篇文章并不是均匀的分布在图4。在草图合力IPM转子在多种层次。“箍、转子径向导演”,导致实质性的惯性两个保留上的负荷之间的桥梁。 应该指出的是,该保税点资料洞里也将有助于这个装载,因为它是更少吗钢的硬度比,因此,贡献,将额外的加载攻击的内侧边缘杆件。因此,磁铁的等效质量, 图3中,必须的总和钢杆两件作品,磁铁(阴影部分的图3)。保税磁性材料不提供任何磁体和钢显著之间的融洽,因此,不传递力与服事的杆件。面临的挑战,就可建模思路,并在这在很大程度上取决于具体桥的形状。如果桥梁(主要是直的,然后梁弯曲近似的吗适当的。当多个图层都被看作是图4中每一层能被视为独立的载入如果inter-cavity钢截面大得足够分配任何胁迫浓度相邻的桥。负荷在每座桥是再后末期由于负载在干熄炉径向方向其惯性负载上剩余的部分杆件这座桥正在考虑之间和轴。如果桥梁每一层都有相同的规模,将桥最长结束的时候将在最高的空腔压力。如果空腔的目的都是圆形的,如图5秒,然后每个“梁有效长度”降低,而简单的光束上述近似不再是合理的。每个现在就像一个圆锥形桥缺口应力集中造成的元件下侧作用力,如图5精确定位的峰值应力在每座桥组态会要求重大分析来确定的不诉诸数值解。特别需要指出的是,安装(固定或简单等价的两头各)“梁”为straight-bridge模型是不明确的。 如果两端的各自的经验比较。最小弯曲桥梁其余的桥,这是一个合理的假设高峰压力会被发现在两端。相比之下,峰值应力圆形腔结构模型的可预期的图5。在草图合力转子在多个腔(IPM)层圆润的小费。在这一阶段,可以使一些概述转子设计决策,IPM恶化或改进了机械应力条件。speed-A减小10%最大转子在机械设计点的速度将降低峰帮助中的小应变分析应力降低近20%转子OD-Similarly,减免10%的半径转子表面,此处的桥梁所在位置,也会减少了20%的应激因素圆形的bridges-The”束“压力被减少“梁”变得更短和所有其它密度的平等。的特点,在此基础上切口的应力集中圆形桥循环模型,形状应该将近减少应力峰值pieces-A减小10%的小杆钻具杆件轴向长度单位质量将会减少压力几乎线性的。这可以达到降低分数撑竿的程度,以致于空间跨度。增加磁极数量的机器能产生同样的效果一根肋骨加强rib-Adding重新分配的离心从杆位片负荷导致在一个具有很重要的意义改进的应力状态。一根肋骨,加入到纹理几何穿过轴的每一腔抵抗离心运动通过撑竿的群众张力而不是弯曲 另一个因素的合力所引起的惯性加载量是影响,整个转子径向的偏转对组件的大小和环应力拉伸。在桥的投篮张力是由于拉伸,作为转子扩展到气隙在更高的速度。隐含的边界条件是,在箍应力计算转子ID和OD界限是无约束。作为一个结果,减少不必要的在任何一个边界将会减少变形的扩张转子在斯坦福桥球场进行的,因此也降低半径篮筐加载应力的组成部分。转子OD是有问题的制约,因为它将要求比其它材料钢大幅减少惯性载荷下的径向变形。此外,添加任何资料气隙中,影响电磁力将原有的转子的凸极的降解性能这台机器。苏:拉雷丝等传统层合、高速,IPM同步机转子图6。设计采用鸠转轴毂关节之间的枢纽和转子的ID图7 .转轴毂设计采用轴螺栓通过堆栈结束板身份证是制约转子更可行的解决方案提高转子的结构完整性。既然有那必须附上已一个集线器转子曲轴,在那里是一种机会,专门设计中心保留转子吗径向非。通常情况下,一个集线器只是设计传递的力矩在圆周方向会发生在一个毂转子是压合内。一个压合,虽然,什么也不做约束的转子ID,也就不会减轻的最大值机械设计点的应力。如果没有空间限制内转子的身份证,各种各样不同的枢纽装置可能在安理会的考虑范围。一个焊接中心可以工作,但却可以改变磁特性的核心。一种选择是一种轴向缸,伴侣的转子的ID表面采用鸠,如图6。另一个替代方案来建造一个终板和螺栓分布在吗终板的周长(1 /杆),如图7。将下降,片带孔沿每个轴地核是宽的地方。这个螺栓系统是唯一可行的螺栓的张力。如果足够能够发展和维持这样的径向载荷被掳去了由终板。如果足够的螺栓张力并不发达,在那里将会是有意义的,这将side-loading钉可能导致剪切掉钉在细胞表面的结束盘子里。相吻合的优势夹具(图6)或任何夹具表面沿转子的ID是它的结构与鲁棒性如果近对称径向基板部分中心所在地附近的中点处轴转子叠加。它的主要缺点那是一个有限的枢纽锡厚度,可以吗使它需要减少对转子的可用空间求购。相比之下,终板结构的优势的(图7)那径向板的尽头堆栈和不使用任何内在房地产里面的ID,否则可能被保留对于一个离合器或变矩器。作为一个结果,这种方法也许产生最紧密ISG配置。此外,缺席的情况下允许转子内部中心被设计以最小ID和里程计所测量,这可能会降低峰值应力的影响(应力)的平方。然而,任何终板方法必须解决实际安装相关的问题与大量求购加载螺栓和压缩。第三章,在终板中心结构分析结合转子截面修改提出展示一种合理的解决方案,为机械设计的自动售货机的应用IPM ISG。侧板的设计是选作分析,因为它允许最小机转子直径一致与给定的约束提供的。问题空间内转子ID为变矩器。机械设计的考虑以上讨论的影响设计性能优化机器的几个。(IPM方法6,7,10。转子diameter-Constraining转子直径和电线杆可清楚地减少了块尺寸的设计空间优化转子material-The转子的纹理选择材料基于许用应力状态影响材料的产量力量,但它也影响到核心损失11-14。自从场的基本转子直流,虽然,在核心的损失谐波大为局限于介绍吗纹理的几何形状。转子材料也影响所需的磁铁强度flux-linkage对于一个给定的点因为选择的合金化设计资料内容饱和磁通密度改变了。饱和磁通密度,反过来,影响了磁铁的磁通的比例是通过桥梁和加强增值税由生产型改为消费型肋骨吗桥和肋骨geometry-The几何学的桥梁和加强肋直接影响磁性性能。对于给定的转变,由IPM机械设计直走到曲面型腔小费具有相同的最低限度桥的宽度增加流量/罗纹,分流通过的桥梁和肋骨。加强肋添加额外的也增加了比例的分流磁铁助焊剂。所有这些桥和肋骨因素服务来减少可用从气隙磁永久磁铁,因而减少图8。straight-edge径向位移与桥梁10基米-雷克南/分钟对于一个给定的设计优化从最初逆变器利用立场改变设计随后介绍了转变的机械原因机械设计点远离电磁达到全局最优。最终,这些改变通常表现为成本和/或大小增加为machine-inverter组合与其他值相比,当机器对于优化电磁性能孤单III. 转子的非线性有限元分析设计。一个(IPM)确认结构有限元分析进行了定性的理解上述15。这些结果也使用作为一个基线进行缩放到其他IPM机的设计提供了参考空间差异,有足够的基线小。利用有限元ANSYS进行了二维软件包。图8显示预测的径向位移,双-机器在10层(IPM)基米-雷克南/分钟而不考虑任何转子由于ID挠度约束(即附加枢纽,一个自由的转子ID边界)。该断面从一个ISG 12杠和一个转子有straight-edged 246毫米外径桥梁和隧道在没有额外的加强肋两个磁铁蛀牙。故事情节的表示在入力轴外最大挠度表面的mm,那是高达0.42的60%的名义指定ISG情节,确认了大部分的挠度梯度(所观测到的变化在桥梁阴影)自杆件外转子轭和偏转都是统一的。这是合情合理的,因为轭和杆件是太多了厚的桥梁、所以不应该非常弯曲。有限元计算结果的分析表明,在保税磁性材料几乎连续的接触和内在边界的两个入力轴杆片。相关的切向应力的情节展现出来的在图9预计到2030年的峰值应力2.6 GPa结束的时候桥的最大的(内部)终止腔。定性,这些结果预期的趋势比赛很好。不幸的是,峰值应力超过屈服应力的7倍的典型电钢。比较。airgap。图9。(Pa)切向应力与straight-edged桥梁10基米-雷克南/分钟对应于径向位移如图。8图10。预测转子在终板挠度的R -设计中心。平面(axi-symmetric)。有助于减轻压力、终板预测枢纽设计分析了作为一种手段,减少了径向载荷。此外,这台机器是re-optimized随转子ID固定最低规定极限(165毫米),这座桥型材被捕获的肋骨在补充说,加强在中点取得最大值的吗每个空腔内。图10显示变形位移的总和hub-rotor结构平面(通过曲轴中心线显示在左边。从身体上来说,这是一半的有限元模型民族结构的显示在图七部分。潜在的axi-symmetric导致这个挠度模型情节,可旋转在曲轴中心线。图中最大挠度。10个结构在10基米-雷克南/分钟是0.045 mm的一端从转子栈板上。这是大约65%少偏差比预期的转子身份证前配置在图8与一个无约束转子的ID图11。帮助中的小应变分析应力在10基米-雷克南/分钟转子ID挠度约束条件下中心。表I比较优化应用IPM为一个ISG和没有机械转子的考虑应用该计算边界条件后去的转子ID的转子模型飞机,帮助中的小应变分析压力进行了计算结果显示于图11。这转子模型包含了结构设计的改进;圆形腔小费和加强在中点的肋骨这个蛀牙。与这些款式及边界条件的变化,其主峰压力在10基米-雷克南/分钟机械设计观点已经被降低6.4个因子相比,图9的设计。作为结果,最大应力的边缘,圆形的桥梁和肋骨只有17%以上的屈服应力与钢(408 M19吗350兆帕)。这样做只会导致局部塑性屈服,因为该应力值以上产量不是贯穿宽度的桥梁和肋骨。虽然这里没有给出,分析通过指定的同时进行偏转的零的吗转子ID表面,并由此产生帮助中的小应变分析应力在这种情况下大约13%低于M19钢的屈服强度。分析与无转子ID挠度约束发达的最大值应力87%的高于M19屈服强度钢(一共655 MPa)。 (IPM)的比较,优化设计应用。ISG既有也没有额外的机械considera转子是对的(IPM)显示在表i。优化这种比较目标雇用了一个系统的成本模型这台机器加转炉那些先前报道了5,7,10。设计# 1是ISG设计转子呆板了。(IPM)行为表现在无花果。8和9,而设计2号这re-optimization有额外的机械设计的约束代表在无花果里。10号机和11号机。表我表明调查小组的设计转变为机械因素造成未成年人牺牲为当前等级和制度成本作为交换在小机器信封和一个机器设计能承受得起高设计破裂速度,而不是诉诸更多昂贵的高强度合金作转子片。这些结果都支持的结论(IPM)应用自动售货机的设计应与问题圆形桥和肋骨型材,是最小化直径以及额外的加强肋内磁铁蛀牙。此外,结果表明,附加的步骤可能会被要求为了进一步减少的峰值应力M19的范围内钢。人身破裂速度的要求,是另一种形式雇用一个中心来替代产生制约转子的ID偏斜。在机械设计减少点速度将提供一个有效的方式满足机械吗强度约束限制,如果汽车应用即可修改。为转子采用分析(设计)、2号需要在机械设计点的变化来满足M19屈服应力范围可以没有任何塑性屈服估计如下:这相当于27%下降最快的速度行驶要求。deflection-constraining枢纽的附件只有7%的速度减少机械设计(9262 r /分),必须消除忍让。另外,不同的纹理材料,具有更高的产量优势比M19钢也可能被考虑为了满足原来的尺寸10基米-雷克南/分钟破裂速度的要求。材料对比较成本具有足够的屈服强度,但是较高的核心的损失,有被证实为高速机械14。IV. 结论摘要首先分析了的力学行为和设计传统的启示与层合IPM转子求购高速切削应用统一。设计技术介绍了能有效减轻的机械应力峰值转子在高速行驶时的抓地力。它已被证明稳健设计,都离不开具有很重要的意义通过适当选择性能下降转子的维度、桥梁和肋骨设计,shaft-to-rotor附件,和材料的选择。一列高速行驶的例子申请已被使用环形ISG通过有限元分析来证实这些结论。进一步的工作应该包括的原型结构力学性能的测试,评价的温度效应,发展和结构复合参数模型合并优化设计过程中通过直接。参考1 w .宋楚瑜,“设计与造型的axially-laminated室内永久的为field-weakening磁铁电动机驱动的应用程序,“博士论文,部门。电子。选举的人。材料科学与工程,大学学历。格拉斯哥、格拉斯哥、英国,1993年2 Vagati李晓岚、Franceschini福神,Fratta,下午3点红色的,“交流 电机对高性能驱动:一个基于设计的比较,在09/10/1997。”运动。Annu IEEE-IAS。 会议。725-733,1995年,页3 :Fratta f,a . 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