锅炉运行方式地优化调整(降低煤耗)探讨

1、实用标准文案锅炉运行方式的优化调整（降低煤耗）探讨为了提高我厂的锅炉运行效率，进一步降低锅炉煤耗，有必要对影响锅炉效率的因素进 行分析，消除影响锅炉效率的因素，并找出有效的运行方式，以提高锅炉效率，达到节能增 效的目的。1影响锅炉效率的因素为提高机组效率，就锅炉而言，一方面应通过调整运行方式尽量减少各种损失；通过检 修消除影响经济性的缺陷和问题。另一方面则应提高蒸汽参数，减少减温水量和排污量。在 所有损失中，排烟热损失和机械未完全燃烧热损失占主要，因此有效地减少这些损失，能提 高锅炉效率。1.1影响排烟热损失的主要因素影响排烟热损失的主要因素是排烟温度和排烟量。一般来说，排烟温度每上升10 C

2、,则排烟热损失增加0 6%1%。排烟量主要由过剩空气系数和燃料中的水分来决定，而燃料 中的水分则由入炉煤成分来决定。下面分析影响排烟温度和排烟量的主要因素。1.1.1 漏风漏风是指炉膛漏风、制粉系统漏风和烟道漏风等。漏风直接导致排烟热损失增加，实践 证明，炉膛漏风系数每增加0 .1，排烟温度将随之增加38 C,排烟热损失将增加0. 2 % 0. 4%。a）炉膛漏风。在所有漏风中，尤以炉底漏风影响最大，当炉底水封失去或者炉膛掉大焦 砸破炉底关断门时，将使大量冷风从炉底漏入，严重影响锅炉的经济性和安全运行。炉膛漏 风的另一个常见地方是看火孔和人孔门，尤其是看火孔，当没有将其关严或关闭后未扣紧， 在

3、吹灰时或掉焦导致炉膛正压容易将孔盖吹开，导致冷风漏入。b） 制粉系统漏风。制粉系统漏风主要是从煤、粉管道漏入。一部分是从运行中的制粉系 统中漏入，还有一部分是从停运的制粉系统中漏入的，这主要是由于三次风门未完全关严所致。制粉系统的漏风一直较为严重，一是由于设计上的原因，二是由于制粉系统的防爆门破 裂造成漏风增大。要经常检查防爆门的铁皮，有无暴烈破损，及时进行处理。c）烟道漏风。在氧量不变时，烟道漏风也将排挤一、二次风量，使排烟温度上升。而烟 道漏风的另一危害还在于烟道内漏入的冷风没参与燃烧，由于氧量计安装在空预器烟气入口 处，后烟道漏风会使氧量显示值比实际值大，有可能使实际运行中的燃烧风量不足

4、，造成炉 膛缺氧燃烧。目前我厂烟道漏风从外部漏入烟道的风量并不大，估计预热器漏入烟道的风量 较大，尤其2号炉比较明显，2号炉小修中检查发现很多管子都漏风，这部分短时间无法处 理，无论是高温预热器漏风还是低温预热器漏风最终都将导致排烟温度升高热风温度高。漏 风处离炉膛越近，对排烟温度升高的影响就越大。1.1.2 受热面积灰和结渣受热面积灰和结渣主要包括空预器堵灰、炉膛和烟道积灰等。a）空预器堵灰。目前两台炉的排烟温度偏差都较大，尤其1号炉达到10 C,而低温预热器入口烟温基本无偏差，更能说明空预器堵灰或漏风比较严重。需要在检修中对这部分进 行彻底检查处理。消除堵灰和漏风。目前我厂热风温度比设计值

5、偏高 20 C30 C,最高达到 50 C,这里原因主要是风量小，尾部吸热小（从空预期出口热风温度高预热器吸热不少，主 要是省煤器吸热小）导致排烟温度高，热风温度也高，解决的办法就是增加尾部受热面，增 大尾部吸热量，目前有成熟的案例，宜兴灵谷化工与我公司同样的锅炉，在尾部加了一组省 煤器，排烟温度大大下降，在夏季只有 130 C左右，目前不到120 C，我们公司也准备进行 改造，改造的方案不能完全按照灵谷化工的，要考虑我公司的实际情况，我厂过热器汽温一 进行吹灰，就发生汽温偏低的情况，如果只加省煤器，出现这种情况的可能性更大，还需要 分析造成这种情况的具体原因，另外排烟温度也不能太低，尤其现在

6、的煤含硫都较高，烟气 露点与烟气中硫的氧化物浓度有很大关系，浓度越高，露点越低。宜兴灵谷化工低温预热器 的腐蚀情况目前还不清，从去年11月改造至今没停运检查过，这月20号左右进行小修，到 时去看看。b）炉膛和烟道的积灰和结渣。炉膛和烟道积灰将使蒸汽从高温烟气中所吸热量减少，从而使空预器入口烟温提高，空预器传热温差加大，排烟温度升高。我厂锅炉自投产以来，炉膛存在严重结渣的问题，在运行过程中由于结渣直接影响气流 的正常流动状态和炉内燃烧过程，有时甚至造成锅炉熄火现象，对锅炉的安全、经济运行及 可靠性有很大影响。由于结渣往往是不均匀的，炉膛结渣使水冷壁的传热热阻增加，水冷壁 吸热量不足，锅炉出力降低

7、，并对锅炉的水循环安全性带来不利影响；同时，由于炉内换热 减弱，炉膛出口烟温升高，直接导致主蒸汽温度升高，减温水量增加；另外，炉膛上部积结 的渣块掉落时，还可能砸坏冷灰斗。1）炉膛结渣的原因 实际煤质与设计煤质偏差很大是造成炉膛结渣的主要原因之一，灰的熔融特性是判断 燃烧过程中是否发生结渣的一个重要依据，不同煤质的灰具有不同的成分和熔融特性。灰熔 点比设计值低，因而灰粒很容易达到软化状态而发生结渣。另外，灰分中碱性和酸性两类氧 化物含量之比即碱酸比偏高，那么这种煤质容易发生结渣。 炉膛燃烧器区域热负荷或容积热负荷偏高，在燃烧器区域燃料燃烧放出的大量热量没 有足够的水冷壁受热面来吸收，因此导致燃

8、烧器区域的局部温度过高，造成燃烧器区域的结 渣；另外，燃料和烟气在炉内的停留时间过短，燃料未能完全燃烧，引起炉膛出口烟温偏高， 造成炉膛出口受热面结渣。 该锅炉在实际运行中，由于炉内气流组织不佳，造成火焰中心偏移。譬如，四角上的 燃烧器风粉动量分配不均匀，致使实际切圆变形，高温火焰偏离炉膛中心，四角风速不均， 火焰中心偏斜，造成局部结渣严重。 炉膛原设计切圆直径为850 mm，切圆直径偏大，出现一次风粉气流贴墙等情况，也 容易造成结渣。 在高负荷时，送风机出力不足，炉膛出口氧量偏小，不能充分实现炉内富氧燃烧，引 起炉膛结渣。 煤粉细度变大，煤粉变粗，煤粉中的粗颗粒很容易从煤粉气流中分离出来与水

9、冷壁发 生冲撞；此外，粗颗粒的燃尽需要相当长的时间，因此常常贴壁造成还原性气氛而增加了结 渣的机率。 一次风速偏高，一次风射流本身的动量或者说一次风射流的刚性较强，致使煤粉气流 冲击对面炉墙，造成炉墙结渣。2）解决结渣问题的措施 适当降低一次风速度。一次风速度调整必须根据煤质的变化来进行，在额定负荷下， 当燃用优质烟煤时，将一次风速度降低到26 m/s ;当燃用一般烟煤时，将一次风速度降低到 22m/s。降低一次风速度可降低一次风射流的刚性，防止煤粉气流冲击对面炉墙从而防止炉膛结渣。 增大炉内的过量空气系数。保证炉膛出口氧量不低于3.5%。 调整四角上的燃烧器风粉动量分配达到均匀状态，保持高温

10、火焰中心位于炉膛断面的 几何中心处。 炉膛原设计切圆直径850 mm比较大，通过检修调整燃烧器角度进行空气动力场试验， 把切圆直径降到合适的尺寸，检查炉内的空气流动状况，保证一次风粉气流不发生贴墙现象。 二次风在燃烧器各层之间的分配方式采取缩腰型的配风方式，将上层和下层的二次风 挡板开度调节为100%，中部二次风挡板开度调为30%，当煤质较好时可调节到50%。采取 缩腰型的配风方式可加强煤粉的着火，提高燃烧的稳定性和经济性，另外，炉膛结焦也可加 以改善。原因在于中部二次风处于两个一次风气流的中间，当其动量较小时，一次风气流对 其的卷吸量较小，负压也较小，因此从上角来的主气流所造成的冲击力也较小

11、，从而不会使 中部的一次风气流严重偏转而引起结渣。 根据煤质变化调节热风温度，当煤质较好时，将热风温度控制在260 C280 C，当煤质较差时，将热风温度控制在 300 C320 C。 可适当掺烧灰熔点较高的煤质，此项措施对防止结渣作用很大。 严格进行吹灰操作，使水冷壁和过热器、再热器表面保持基本干净。1.1.3 外界因素影响排烟温度的外界因素主要是环境温度（即空预器入口温度）和入炉煤的成分。环境 温度的变化将使空预器传热温差跟随变化，从而使排烟温度也随着季节变化。我厂的锅炉设 计环境温度为20 C,而每年的环境温度都在-1036 C变化，锅炉厂设计经验，环境温度 每升高或降低10 C,锅炉排

12、烟温度相应升高或降低 7C。煤质是影响排烟温度的最大因素， 煤成分的变化将使炉膛的燃烧工况发生变化，当入炉煤的煤质变差，发热量低于设计值时将 使给煤量和烟气量增加，最终使排烟热损失增大。1.1.4制粉系统用风量对排烟温度的影响排烟温度偏高的另一主要原因是：各锅炉厂在设计计算时制粉系统的漏风系数往往只按前苏联热力计算标准中规定的 0 1 （热风送粉的中间储仓制粉系统漏风系数为0 1）来设计，这将引发锅炉热力计算中排烟温度的设计值偏差。另外在设计中考虑与不考虑制粉系统 的实际用风量，使锅炉的排烟温度相差 6. 5 To1995年，电力部热工研究院、华北电力设计院、东北电力设计院、电力部电力建设研究

13、 所颁布的煤粉制备系统设计标准和计算方法中（修改稿），对于钢球磨煤机储仓式制粉系统漏 风系数规定应取0 30 .4 （大型磨煤机取下限，小型磨煤机取上限），从上表计算结果看， 如果在锅炉设计时，不考虑制粉系统的实际用风情况，要想在实际情况下把排烟温度控制在 设计值是不可能的。1.2 影响未完全燃烧热损失的主要因素未完全燃烧热损失包括化学不完全燃烧热损失和机械不完全燃烧热损失两种，对煤粉炉 化学不完全燃烧热损失较小，与煤的挥发分有关，一般不超过0.5%,当挥发分大于25 %时, 约为0.5 %。对于煤粉炉机械不完全燃烧热损失是仅次于排烟热损失的一项热损失，主要由 灰渣中的可燃物和随烟气排出炉外飞

14、灰中的可燃物组成。由于煤粉炉的飞灰与炉渣量比例大 约9 : 1，所以飞灰可燃物占未完全燃烧热损失的比例最大，对锅炉效率影响最大。锅炉飞灰 可燃物超标，不仅会增加燃煤消耗量，降低锅炉热效率，而且对锅炉的安全运行构成严重威 胁，易带来过热器结焦和烟道二次燃烧、低温腐蚀和磨损等问题，使锅炉运行的安全性和经 济性受到影响。我厂飞灰可燃物有时严重超标，原设计飞灰可燃物为34%，运行中飞灰可燃物达到911%，经过运行人员多方设法调整，目前有所下降，但不是很稳定，大部分时 候还是比较高。1.2.1煤质的影响a）煤粉水分过大由于原煤水分高，为了满足制粉出力，必然增加制粉系统通风量，三次分量过大，引起 煤粉细度

15、增大。造成一次风喷口的煤粉着火距离太远，从而引起着火、燃烧推迟，煤粉在来 不及燃烧完全就离开炉膛。另一方面，由于三次风温度低、湿度大、风速高，大量三次风进 入炉膛引起燃烧区域的温度降低，煤粉着火推迟，恶化煤粉气流的燃尽条件，不利于煤粉的 燃烧和燃尽。煤粉水分过高，着火热也高。同时，由于一部分燃烧热消耗在加热水分上，使 水分汽化、过热，也降低了炉膛内的烟气温度，使煤粉气流卷吸的烟气温度也降低，火焰对 煤粉气流的辐射热也降低，这些因素对着火显然不利。针对煤粉水分的变化情况进行了实验和摸索，当煤粉水分每增加1%时，飞灰可燃物含量将增加2%。b）煤粉灰分增大燃煤灰分高，由于燃料本身放热量低，燃料消耗量

16、大，加之灰分不但不放出热量，而且 还要吸收热量，使炉膛内烟气温度降低，煤粉气流着火推迟，也使煤粉着火稳定性降低。由 于灰分的隔绝作用，煤的燃尽性能较差。c ）煤粉挥发分偏低煤中挥发分低，煤粉气流的着火温度显著提高，着火热也随之增大。也就是说，必须把 煤粉气流加热到更高的温度才能着火。因此，挥发分低的煤着火要困难些，达到着火所需的 时间也更长些，着火点离开燃烧器的距离也自然拉得更长些。燃料中挥发分含量较高时，煤 粉着火容易，同时燃烧过程稳定，未完全燃烧热损失也较小。1.2.2 煤粉细度煤粉越细，表面积越大，越容易着火，同时所需燃烧时间越短，燃烧越完全。但煤粉过 细会使制粉电耗增加，降低锅炉效率。

17、1.2.3 风量炉膛过剩空气系数过小，会使燃料燃烧不完全，而且由于烟气中未完全燃烧产物的存在, 给锅炉运行带来二次燃烧的威胁；炉膛过剩空气系数过大，则排烟热损失也大，达不到经济 运行的效果。1.2.4 氧量锅炉运行氧量直接影响锅炉的经济性。在不同的运行负荷下，氧量过大，导致排烟热损 失和风机电耗增加；反之，虽然使得风机电耗下降，但飞灰可燃物增加，未完全燃烧热损失 增加。1.2.5燃烧过程缩短煤粉着火时间同时延长煤粉在炉膛中燃烧停留时间，使碳粒尽可能完全燃烧，将会 降低煤粉的未完全燃烧热损失，提高锅炉效率。1.2.6热风温度偏低热风温度偏低，使煤粉气流的初温较低，增加了把煤粉气流加热到着火温度的

18、着火热， 煤粉气流在离开燃烧器喷口较远才能着火燃烧，如果着火过迟，将会推迟整个燃烧过程，致 使煤粉来不及燃烧完全就离开炉膛，增大机械不完全燃烧损失，必然造成飞灰可燃物偏大。 热风温度偏低这是导致飞灰可燃物超标的一个原因。但我厂热风温度不低，有时运行时把压 力调温风全开，一次风温还是比较高。所以这个原因不是造成我厂飞灰可燃物超标的原因。127炉膛温度偏低由于我厂无卫燃带，在燃用低挥发的煤时，炉膛下部水冷壁吸热较大，降低了燃烧器区 域烟气的温度，对煤粉气流的着火不利，燃烧阶段火焰中心温度偏低，煤粉燃烧速度较慢， 燃尽阶段的温度也较低，致使煤粉在离开炉膛之前来不及完全燃烧，必然造成飞灰可燃物偏 大。

19、1.2.8炉膛火焰中心偏斜炉膛温度和燃烧器喷口的温度分布不均。从一次风管风速测量结果看，同层四角燃烧器 的一次风喷口风速不均，各层喷口一次风速均高于设计值。同层一次风喷口风速偏差大，是 造成炉膛火焰中心偏斜的一个原因。炉膛火焰中心偏斜，导致煤粉、空气不能充分混合，对 煤粉着火、燃烧、燃尽的整个过程均不利。1.2.9运行控制方面的原因a）煤粉着火距离太远一次风速偏高导致煤粉着火推迟，着火后温度降低，燃烧不完全的结果，也使飞灰可燃 物含量增大。精彩文档实用标准文案b ）一、二次风配比不当二次风不能及时送入并与煤粉良好浑合，造成局部缺氧或过剩空气量不足，也会导致燃 烧不完全，使飞灰可燃物含量增大c）

20、炉膛过剩空气系数a过大，因为炉膛温度的降低和燃烧时间的缩短（由于烟气流速加 快），可能使飞灰可燃物增大。1.2.10燃烧器损坏方面的原因喷口温度过高，使喷口过热变形、损坏，钝体磨损和脱落。燃烧器的损坏，致使风粉混合不均匀，破坏了炉内良好的空气动力工况，造成燃烧恶化，不完全燃烧可燃物增加。2锅炉运行方式的优化调整2.1 降低排烟热损失2.1.1 控制漏风a）在运行中经常检查水封槽和捞渣机水位，检查捞渣机关断门是否严密，有无掉大焦砸 开的情况发生；目前我厂存在的问题最有可能就是炉底水封腐蚀严重，密封水储存不住，失 去作用，要利用检修机会重点检查了锅炉水封槽插板与水封结合处是否存在漏风，并对水封 槽

21、内存在的积灰进行清理，同时在运行中尽量提高水圭寸槽水位，使炉底密圭寸更严密。捞渣机 关断门露出水面上方部分门与门之间密封不好，漏风。这些问题需要在今后检修中要重点处理。b）看火孔看完火或打完焦后一定要及时关严， 如果存在关闭不严和关不上的问题要及时 与检修联系进行处理。目前所有燃烧器部位的打焦孔除了油枪的看火孔（打焦孔）外全部由 于打焦使得打焦孔磨损严重，形成一个很深的沟槽，关闭不严漏风严重，目前已采购了新的 打焦孔，利用检修机会对其进行更换处理，目前的打焦棍不符合要求，是用螺纹钢制作的， 打焦时与孔门磨损较严重，换门的同时重新用圆钢或不锈钢制作打焦棍。更换后运行人员在 看完火后或打完焦要及时

22、关闭严密。每次吹灰后，都对看火孔和人孔门进行全面检查，关紧吹灰时吹开的看火孔；c）对于在运行中的制粉系统，在保证安全的情况下，尽量少用或不用冷风多用热风，这 样可使排烟温度降低11 . 5C；d）提高烟道人孔门和保温层的严密性，防止烟道漏风。2.1.2 防止空预器堵灰防止机组启停过程中油枪雾化不好； 我厂尾部只有声波吹灰器，具体有多大效果不好说， 并且目前声波吹灰器损毁严重，完全失去作用，根据目前的情况看，尤其 1号炉空预器积灰 精彩文档肯定很严重。要尽快采购好吹灰器的备件更换投入使用，有条件可以对尾部吹灰器改造，加 装效果好的吹灰器。加装好后，严格执行空预器吹灰，在机组启停、入炉煤中灰分的质

23、量分 数较高和燃烧不好时，增加吹灰次数。2.1.3 对炉膛和烟道定期全面吹灰虽然根据运行数据显示，对炉膛和烟道进行全面吹灰，降低排烟温度不明显，但肯定是 有作用的，降低排烟温度最明显的应该是过热器和尾部吹灰，但恰恰我厂这部分吹灰器效果 不明显。下一步是解决的方向。要对炉膛和烟道进行及时吹灰，减少飞灰堆积。2.1.4做好运行燃烧调整自投产以来，排烟温度一直高于设计值 2030 C （设计值为134 C）,夏季最高达到 170 C,去年经过运行的热态燃烧调整试验，制粉系统的调整试验，排烟温度降低还是比较 明显的，但目前排烟温度居咼不下，同期比去年咼5 0多。排烟温度的升咼，使排烟热损失q2增大，排

24、烟损失又是锅炉损失最大的，严重影响了锅炉运行的经济性。煤质是影响排烟温 度的最大因素，对不同类型的来煤分别存放，做好煤质分析，摸索出最佳配煤方案，上煤人 员要按照规定的煤质要求严格准确配煤。及时对氧量表进行了标定，保证锅炉氧量表指示准 确、可靠，便于运行人员合理控制锅炉运行氧量，优化锅炉燃烧，减少因缺风造成的锅炉结 焦积灰问题造成排烟温度高，氧量大造成排烟量增大，同样导致排烟损失增大。尽量使各燃 烧器一、二次风速保持一致，同时控制较为合适的一次风煤粉浓度和保持合适的煤粉细度， 以保持炉膛温度场分布的均匀性，减小排烟温度偏差。2.1.5做好设备的检修，保证良好状态利用机组检修的机会，对磨损严重或

25、脱落的一次风喷口内的钝体进行更换；对烧损变形、发生偏斜的燃烧器喷口及时进行了修整和校正，以防止燃烧器一次风喷口处煤粉分布不均和 煤粉火焰发生偏斜而引起炉膛局部结焦和排烟温度升高。通过机组启动前对锅炉进行冷态空 气动力场试验找出燃烧器合理的配风方式，使炉内组织起良好的空气动力工况，确保锅炉的 安全、稳定、经济运行。检修中对锅炉各受热面进行了清灰除渣，降低受热面的灰污染度， 增大受热面的传热系数，加强换热，使各受热面的吸热量达到或接近设计值。在大修中，对 管式空气预热器进行了彻底的清灰、堵漏治理。2.2 减少未完全燃烧热损失2.2.1 合理控制氧量电厂锅炉炉膛出口运行氧量发生变化时，其它主要的运行

26、经济指标如灰渣未燃烬碳含量、 排烟温度、送引风机总电耗、主汽温度以及减温水量都将发生变化，炉膛出口氧量是机组运 行中最容易调整、变化范围最宽、与其它运行指标耦合性最强、对经济性影响最大的参数之 一。运行氧量发生变化时，对经济性的最直接影响来自烟气量引起的排烟热损失的变化，同 时，它还会引起其它运行参数的改变，这些参数包括：灰渣未燃烬碳含量、排烟温度、送引 风机总电耗、主汽温度和减温水量和减温水量。变氧量运行对整台机组经济性的净影响是上述所有参数综合作用的结果。目前，现场运行规定的氧量控制参数多是针对额定负荷，一般根据锅炉的燃用煤种凭经验选取，机组低负荷调峰运行时，氧量的控制还具有较大的随意性。

27、运行氧量减小，锅炉的排烟热损失和送引风机总电耗减少，机组煤耗有降低的趋势，同时 也会引起灰渣未燃烬碳损失的增大，从而使供电煤耗有增加的趋势；而汽温和减温水的情况 较为复杂，它和锅炉的设计特性有关； 在运行中控制炉膛氧的质量分数 w (02)在4%6 %时，锅炉效率比较高。表盘氧量显示值与w (02 )实测值有时相差较大，因此必须定期对氧量表进行校验，确 保烟道人孔门和保温层严密，提高氧量表的准确性。2.2.2及时掌握煤质和煤粉细度的变化我厂实际用煤与设计煤相比，水分和挥发分的质量分数有所提高，因此，在实际运行中，需要提高磨煤机入口温度来干燥水分， 但必须控制磨煤机出口温度不大于 80 C,同时

28、适当提 高顶部二次风的比例，使煤粉充分燃烧。随着煤粉颗粒粒径的减小，煤粉燃烧热重曲线的分 界更明显，最大燃烧速率出现得越早，着火温度降低，着火提前。煤粉颗粒粒径越小，煤粉 燃烧高、低温度段的活化能就越小，其减小的程度与煤种及其表面结构有关。煤的比表面积 随着煤粉颗粒粒径的减小而增加，随煤粉颗粒比表面积的增加活化能减小，煤粉越易着火燃 烧。煤粉颗粒粒径对其燃烧特性有重大影响，随煤粉颗粒粒径的减小其物理结构与燃烧特性 得到改善。运行人员应及时掌握入炉煤种的变化， 根据煤质分析报告，相应调整好制粉系统的运行，保证适当的煤粉细度。可对经常烧的煤种进行试验，不要一味的追求过低的煤粉细度，要综 合考虑制粉

29、电耗。加强原煤的采购和储备管理，把好入厂煤验收质量关，加强煤场管理，对 不同煤种要分堆存放，锅炉煤斗进煤时尽力做好混煤工作，严格执行。控制好煤粉水分2.2.3做好燃烧配风锅炉运行人员应经常观察煤粉的着火情况，控制煤粉的着火距离离一次风喷口出口约200300 mm。根据煤粉着火、回火情况及时调整一次风门的开度。一次风门的开度不一定要全开，我厂的一次风门在煤纷分配器前，可以根据风速对风门的开度进行调整。不要只 通过调整二次风门的开度靠调整风压来调整。正常运行中，适当降低一次风压，提高一次风 温，将使着火点提前。运行人员在高低负荷工况时，都应调整好炉内燃烧，调整好一次风、 二次风的配比， 保证炉膛火

30、焰不偏斜，确保煤粉、空气的良好浑合。一、二次风的混合特性 精彩文档实用标准文案也是影响着火和燃烧的重要因素，二次风过早送入，将使着火点推迟，但如果二次风送入过 迟，又会使着火后的燃烧缺氧。因此，在运行中需要根据负荷的变化及时调整炉膛与风箱之 间的压力差p及各层二次风配比，使二次风送入时机达到最好。做燃烧调整试验确定塔形和 倒塔形配风、均衡型配风与缩腰型配风效率高，一般变燃料风对效率影响不大。224延长燃烧时间在运行中可米取以下措施：a）适当降低炉膛负压，如将其控制在-30 Pa左右；b）适当提高底部二次风的开度，使煤粉在炉膛中充分地燃烧；c）通过调整配风方式，适当降低火焰中心；2.2.5控制好

31、检修质量，保证设备良好使用改善燃烧器，选择优质合金钢材料，增加防磨耐热性能，利用检修机会对损坏的要及时进行修理和更换。确保炉膛设计切园正确，利用停炉机会，检查燃烧器的安装角度，确保炉 膛设计切圆的正确。做好一次风速的冷、热态的调匀试验及二次风的冷态挡板特性试验，保 证炉膛火焰的中心不偏斜。对设备系统进行改进，增加“燃烧优化监视系统”，其内容包括燃烧切圆监视，煤粉温度监视，煤粉浓度监视，一次风速监视，一次风压监视，以保证对燃烧 情况进行在线监控，为运行人员进行燃烧调整提供科学依据。理论分析和实践证明，降低飞灰可燃物的最重要措施是改善煤粉和空气的浑合。同时，要使煤粉在离开炉膛以前燃尽，以控制飞灰可

32、燃物含量，就必须保证炉膛温度和煤粉在炉膛 内停留时间这两个条件，即在足够高的炉膛温度条件下，煤粉在炉膛内停留足够长的时间。还必须指出，烟气中氧气浓度对燃尽需要的停留时间影响很大，但是温度的影响更大，如烟气温度从1000 c提高到1300 C时，燃尽需要的时间将降低 90%。要提高锅炉运行效率，除了控制漏风、保持换热面清洁、强化燃烧外，关键是控制好锅炉运行氧量和煤粉细度，它们直接影响锅炉的运行经济性。3提高制粉出力，降低制粉电耗3.1制粉出力下降的原因制粉出力下降包括三个方面：单位时间内制备的煤粉量下降；当煤粉粒度过细和过 度干燥时，适于燃烧的合格细粉，在系统中进行无用的循环，消耗了部分系统制粉

33、能力； 当煤粉粒度过粗、煤粉颗粒的均匀性和水分超标时，锅炉着火、燃烧效率和稳定性降低，单 位负荷锅炉燃料消耗量随之增加。而制粉系统出力下降还会增加制粉系统运行小时数，造成较高的磨煤电耗和通风电耗， 厂用电增高，各种维护量和设备消耗增加，设备安全可用性下降，机组及制粉系统的综合经 济性难以保证。3.1.1给煤量不足原煤仓内衬板脱落堵塞下煤口、原煤水分太多导致原煤板结堵塞下煤口， 会使下煤量不足， 给煤机煤层厚度减小，球磨机载煤量达不到额定的最佳载煤量，致使球磨机出力下降。3.1.2球磨机磨煤能力下降a）原煤质量下降当原煤可磨性下降、杂物过多，特别是当雨季原煤水份增大时（水份大于设计标准15%时，

34、会因原煤塑性变形而提高磨煤阻力，改变原煤的可磨性，引起额外能量消耗），致使球 磨机磨煤能力下降。b）衬瓦磨损每台球磨机各有一套阶梯型衬瓦，原装衬瓦材料为ZGMn 13钢。衬瓦的外形决定着钢球 的提升能力，随着运行时间的延长，衬瓦磨损量增大，衬瓦磨损超标时，球磨机磨煤能力就 满足不了需要。c）钢球装载量不符合要求每台球磨机设计钢球最佳装载量约为 38 t。理论上，钢球装载量在最佳钢球装载量以下，在当煤种和原煤水分一定时，球磨机出力与钢球装量的0.6次方成正比。因此，钢球装载量不足会导致球磨机磨煤能力下降。另一方面，当超过最佳钢球装载量时，由于钢球充满程度增大，使钢球落下的有效工作 高度减小，钢球

35、的撞击作用减弱，增加钢球装载量对提高磨煤出力作用是一个递减的关系。 同时随着钢球装载量的增加，球磨机噪声水平下降，影响了给煤机球磨机出力。因此，在实 际运行中，通过钢球装载量的增大来补偿磨煤出力不足的作用是有限的。d）钢球材质不符合要求、小钢球比例过高该球磨机最初加入钢球直径为60 : 4050%，40 : 3035%，其余30,在运行中 补偿磨损而加入的新钢球直径为 60 mm。一定比例的小钢球可以填充大钢球的间隙，使钢球总的表面积和撞击次数增加，与大钢 球一起达到磨煤的作用。但过量的小钢球将使球磨机磨煤能力下降。 理论上，直径小于15 mm 的钢球，便不起破碎作用。钢球硬度和耐磨性不足，对

36、煤的撞击和挤压研磨能力下降；钢球 冲击韧性不足，钢球破脆率过高，如大量钢球在球磨机入口端脆性破裂，尺寸变小，而球磨 机入口端原煤粒度最大，是大尺寸钢球撞击破碎作用最大的位置，这样就影响了球磨机的出 力。二者都会导致球磨机内小钢球比例增加，出力下降。另外，钢球与球磨机衬瓦硬度存在匹配关系。当钢球过硬时，导致衬瓦磨损速度加快， 也会影响磨煤能力。3.1.3粗、细粉分离器分离效果下降a）粒度调节挡板调整不力煤粉细度均匀度差，影响制粉系统出力和锅炉的稳定燃烧。粗粉分离器顶部有32块粒度 挡板，粒度挡板调节范围为090。粒度挡板是影响粗粉分离器性能最重要因素，它决定着 粗粉分离器特别是离心分离的分离效果

37、和制粉系统煤粉细度。由于在乏气70 C以下的温度条件下，风粉混合物中水分与含硫成分的低温腐蚀，粗粉分离器粒度挡板各转动部件有所腐 蚀，运行一段时间后，煤中的杂草、塑料纸等堵塞在两个挡板之间，造成分离效果下降，需 要定期进行清理，发现有许多挡板中间位置发生移动的现象，检修时调整完一定把外面的锁 紧螺母拧紧，防止松动，角度发生变化，由于挡板是单独操作，角度均匀性比较差，只能通 过眼睛观察调节，具有一定局限性，需要进行改进，目前想到的一个方法就是在外面焊接一 个长一些的指针，尽量提高其均匀性。b）部件磨损粗粉分离器下部金属内锥体磨损甚至磨穿，粗粉分离器上部锥体锥面和细粉分离器内弧 面含玄武岩的防磨材

38、料磨损、脱落，都会造成分离效果下降，煤粉粒度不符合要求。目前我 厂的由于相对运行时间较短，磨损较轻微。c）锁气器不严密部分锁气器关闭不严，动作不灵活，造成漏风漏粉严重。细粉分离器下部锁气器动作失 灵，三次风带粉较严重。分离器锁气器不严密会形成系统内漏。每套该制粉系统共有4个锁气器。粗粉分离器回粉管上设有两个锁气器，每台细粉分离器下粉管上装设有两个锁气器。在气流的冲刷和振动下，锁气器挡板常常不严密、歪斜、甚至脱落，这样就会造成： 在锁气器开口处气流与锁气器上部形成直通， 大大减弱了分离器重力分离和离心分离的效果， 粗粉直接进入系统后段；分离出来的合格煤粉重新吸入制粉系统，在系统中进行无用的循 环

39、，消耗了部分制粉能力，同时使煤粉磨得过细，乏气中粉尘浓度增大；回粉锁气器挡板脱落，曾造成回粉管堵塞，煤粉堵塞粗粉分离器的故障，粗大颗粒煤粉无法回到球磨机进行 再磨制。而细粉分离器挡板脱落，导致下粉不畅，排粉机带粉，对锅炉和排粉机的安全造成 威胁。3.1.4球磨机通风量不足和系统漏风球磨机通风量不足和系统漏风常常是一个相互影响、不断循环恶化的过程。a）球磨机通风量不足，由于球磨机出口负压及乏气风量不足，磨煤机中的通风量难以带 出磨成的煤粉。原因如下：原煤水分超标、原煤干燥过度、煤粉浓度超标系统漏风。b）系统漏风由于该制粉系统负压系统，如管道和设备有不严密之处，冷空气就由外界漏入系统，漏 风一般发

40、生在给煤机、磨煤机进出口、管道法兰、系统检查孔、防爆门等处。制粉系统漏风 对制粉量、煤粉粒度和耗电率等运行指标都有影响。漏风的部位不同其危害性亦不同。对于球磨机来说，而漏点越靠近球磨机入口，危害越 大，例如在球磨机进口（落煤通道或进煤管与轴颈之间的间隙）漏入冷空气，将使进入磨煤 机的干燥介质温度降低，对燃料的干燥能力减小，因而使磨煤出力降低和磨煤单位耗电增大。 同时使煤粉所含水分增加和乏气温度降低，情况严重时会影响煤粉的着火和燃烧，也会减小 煤粉的流动性，造成制粉管道流动不畅或堵塞。为保持磨煤机内的干燥能力，由于冷风和热 风量同时增大，形成虚假乏气风量，而球磨机内实际通风量不足。如果通风量超过

41、粗粉分离 器的容量，则会使分离器出口的煤粉变粗而使燃烧过程恶化。如通风量超过细粉分离器的容 量，其分离效率将明显降低，从而使进入炉膛的乏气含粉率增大，造成排烟温度升高，飞灰 含碳升高。在通风量大、含粉率高的条件下，排粉风机工况恶化，甚至造成球磨机出口负压 不足。我厂存在防爆门锈烂破损，漏风严重。经过今年两次小修对防爆门铁皮全部进行更换， 大大减小了系统漏风。漏风点目前还存在给煤机取样口，木块分离器，下一步需要检修对木 块分离器的孔门部位进行处理，加橡胶垫增加密封性，给煤机取样处运行人员取完样后及时 关闭严密。由以上分析可知，制粉系统的出力与给煤量不足、球磨机磨煤能力下降、分离器分离效 果下降、

42、球磨机通风量不足和系统漏风等许多因素有关。为此，必须进行综合分析而确定制 粉系统的最佳运行工况，应作出相应的调整，才能保证制粉系统的出力。3.2保证制粉系统出力的对策和措施3.2.1加强系统的性能调整试验应对制粉系统进行性能调整试验，主要实验内容为磨煤机钢球装载量特性试验、粗粉分 离器粒度挡板特性试验、通风量特性试验、磨煤机出力试验和综合性能试验。通过各项试验 和对各运行参数进行的综合调整，及时发现和处理一些设备和系统问题，得出制粉系统最佳 运行参数。由于目前我厂的实际情况，比较难做的是磨煤机钢球装载量试验。3.2.2进一步加强燃煤管理制定切实可行的入厂煤质量管理制度， 严把燃煤采购关，强化燃煤监督和入厂煤的检验, 严格控制高灰分，高水分煤入厂。3.2.3进一步加强运行管理严格执行运行操作规程，加强对制粉系统运行参数的监视和调整，保证系统在最佳运行 工况下运行，及时发现设备缺陷，以利于处理。原来排粉风机进口调节挡板开度达100 %,使三次风风量过大并带粉严重，影响了锅炉燃烧运行及主要参数指标的稳定，而且造成排粉 风机电能的大量浪费。以前制粉系统运行时，对磨煤机出口风温的控制，运行人员习惯