15-17跨现浇箱梁支架施工方案2(专家评审)

1、现浇箱梁支架施工方案（以中引桥为例 ）一、 工程概况东莞水道特大桥分为西引桥、东莞水道主桥、中引桥、律涌水道 主桥、东引桥。中引桥左幅跨径为 31+35+31 ，共 97 米，右幅跨径为 31+30+31 ，共 92 米；梁高 1.8 米，现浇连续箱梁，单箱双室结构， 路拱横坡由箱梁倾斜形成，主梁腹板与地面铅直。每跨两端腹板宽 85cm ，底板厚 30cm ，顶板厚 40cm ，中间部位腹板宽 55cm ，底 板厚 20cm ，顶板厚 25cm ；翼缘板根部厚 50cm ，边部厚 15cm ， 底板宽 1015cm ，顶板宽 1536cm 。现浇箱梁断面结构形式如后图： 采用满堂支架浇筑，支架

2、形式为“碗扣式”钢管脚手架，支架平 均高度 12.5m 。预应力混凝土现浇箱梁用 C50 混凝土，孔道压浆为 C45 水泥浆。 现浇箱梁砼浇筑时分两次进行， 第一次浇至底板和腹板， 第二次 浇顶板。二、 中引桥现浇箱梁支架施工方案A、基础处理：清除地表腐殖土及垃圾，分层回填路基填筑土方 100cm, 铺一层 10cm 厚的水泥稳定石粉 （剂量为 6%） ，养生 7 天后， 进行支架搭设。地基处理宽度为箱梁顶板宽每侧加 50cm ，并作出 2%的双向横坡以利于排水。渔塘部位地基处理方法是挖除淤泥 100cm ，分层回填路基填筑 土方 120cm, 铺一层 20cm 厚的水泥稳定石粉 （剂量为 6

3、%） 。地基处理后，搭设支架前，进行地基承载力检测，采用确探仪每500m 2 检测一点 ,每处的承载力必须大于 400kpa在处理完的地基两侧挖排水沟， 使排水通畅， 防止雨水浸泡支架 基础。派专人进行检查，若有积水，立即排除。B、支架搭设：支架钢管外径4.8 cm,壁厚0.35 cm,内径4.1 cm, 支架顺桥向立柱间距为 90cm ；横桥向腹板、箱梁两端、横隔梁处间 距为 60cm, 底板中部间距为 120cm, 冀缘板处间距 120cm ,纵横 水平杆竖向间距 1.2m ,腹板、箱梁两端、横隔梁处碗扣支架立杆顶 部步距按 60cm 加强。（1）、 测量放样 测量人员用全站仪放出箱梁在地

4、基上的竖向投影线,并用石灰 撒上标志线, 现场技术员根据投影线定出单幅箱梁的中心线, 同样用 石灰线作上标记,根据中心线向两侧对称布设碗扣支架。（2）、布设立杆垫块根据立杆位置布设立杆垫板，垫板采用 10*10 cm木方，使立 杆处于垫板的中心,垫板放置平整、牢固,底部无悬空现象。为了增加与地基的接确面积, 箱梁腹板底部的垫块加双排, 其 上横一小方木后,再安底托。砼地基与水稳层地基交界处水稳层一边垫块按腹板处垫块方 式处理,横桥处理不少于 5 排。（3）、碗扣支架安装 根据立杆及横杆的设计组合,从底部向顶部依次安装立杆、横杆。安装时应保证立杆处于垫块中心, 一般先全部装完一个作业面的 底部立

5、杆及部分横杆,再逐层往上安装,同时安装所有横杆。安装后 用手锤砸实每一处碗扣。4）、顶托安装为了便于在支架上高空作业，安全省时，可在地面上大致调好 顶托伸出量，再运至支架顶安装。根据梁底高程变化在顺桥向每 5m 的横桥向设左、中、右三个控制点，精确调出顶托标高，再用拉线内 插法，依次调出每个顶托的标高，顶托的伸长量一般控制在30 cm以内为宜。顶托必须与方木对中， 支架每个螺栓连接应逐个检查并锁定。C、剪刀撑：纵、横向剪刀撑间距在 4.5m内设置一道，同一平 面的剪刀撑要相互重叠长度不小于 1m ，且至少用 3个以上锁扣锁牢， 腹板及横梁下支架要加密加强， 且必须有剪刀撑。 所有剪刀撑水平角

6、在45 ° -60。之间，高度不宜大于5米，否则采用二层或更多层。底层水平剪刀撑（扫地杆）离地面不得大于 40cm ，坚向间距不 大于 5 米。剪刀撑采有同支架同直径钢管， 用扣件固定， 要求将其底部支撑 在地面上，增加支架的稳定性。D 、碗扣架同墩柱绑定，使支架与墩柱成一个整体，增加稳定 性。设置安全的人性爬梯，两侧设置安全网。E、纵横梁安装：在支架顶托上顺桥向放置15cm*15cm 的方木， 然后再横桥向放置 10cm*10cm 的方木， 间距 30cm ，横桥向方木长 度随桥梁宽度而定，比顶板一边各宽出至少50 cmo安装纵横方木时， 应注意横向方木的接头位置与纵向方木的接头错

7、开， 且任何相邻两根 横向方木接头不在同一平面上， 顺桥向方木的接头宜设在支架立杆正 上方，实在避不开时，在其底部两个顶托间加设一根方木。F、底板安装：底模采用采用 1.8cm厚优质木胶板，直接铺在10cm*10cm 方木上； 根 据测量放样定出箱梁底部边缘线，并弹上墨 线，然后安装底模板。底模板按设计图纸上规定的横纵坡铺设。模板 之间连接部位采用双面胶条以防漏浆，模板之间的错台不超过1伽。模板拼接要纵横成线，避免出现错缝现象。底模板铺设完成后，纵向 每 5m 为一断面，横向分左、中、右三点，全面测量底板纵横标高。 根据测量结果将底模板调整到设计标高。 底板标高调整完毕后， 再次 检测标高，若

8、标高不符合要求进行第二次调整。G、测模、翼缘板模和内模安装：侧模板、翼缘板亦采用1.8cm厚优质木胶板，内模采用 1.8cm 厚竹胶板，侧模板与底模板接缝处 粘贴双面胶防止漏浆， 在侧模板竖肋外侧下部设纵向 10*10cm 方木， 竖肋外侧中、上部用钢管及扣件与支架连接，用以支撑固定侧模板。 侧模竖肋采用 10*10cm 方木，间距 30cm 。横肋采用 2*8 槽钢， 竖向和水平方向对拉筋每 75cm 一道，对拉筋采用 M22 的螺杆，槽 钢外侧为 10mm 厚钢板垫块，螺帽采用双帽。侧模与底模间采用帮 包底的方式。翼缘板底模板安装与箱梁底模板安装相同， 外侧挡板安装与侧模 板安装相同。挡板

9、模板安装完毕后，全面检测标高和线型，确保翼缘 板线型美观。箱室模板安装： 由于箱梁混凝土分两次浇筑， 箱室模板分两次安 装。首先安装腹板内模板，内模的竖肋和横肋同外侧模，内模通过对 拉筋同外侧模一起进行定位固定， 施工时注意内模板的位置和整体线 型。两内模间用方木做横撑、 斜撑，此支撑顺桥向每隔 200cm 一道， 以便内模便于准确就位，当第一次混凝土达到一定强度后拆除内模， 再用方木搭设小排架， 在排架上铺设木胶板， 然后在木胶板上铺上一 层油毛毡，油毛毡接头相互搭接 5 cm,用一排铁钉钉牢，防止漏浆。 在浇筑过程中派专人检查内模的位置变化情况，为方便内模的拆除， 在每孔的应力较小位置布设

10、人孔。H 、支架预压支架搭设完毕, 预压之前,必须自检,报监理工程师验收合格后, 再进行堆载预压,堆载时还应做好对模板表面的保护。为减少支架变形及地基沉降对现浇箱梁线型的影响, 在纵横梁和 外模安装完毕后进行支架预压施工。 预压采用砂袋, 载荷预压按照计 算书的荷载分布对应进行预压, 预压荷载不得小于实际荷载的 1.2 倍。 因悬臂板本身重量较轻, 可根据预压的结果, 对悬臂板模板的预拱度 作相应的调整。（1）、加载顺序：分三级加载,第一、二次分别加载总重的 30 , 第三次加载总重的 40 。（2）、预压观测：观测位置设在每跨 L/2 , L/4 处及墩顶处,每 处分左中右三个点, 分别在底

11、板和基础上设点。 在点位处固定观测杆, 以便沉降观测。采用水准仪进行沉降观测,布设好观测杆后,加载前 测定出杆顶标高。 沉降观测过程中每一次观测均找测量监理工程师抽 检。并将观测结果报监理工程师认可同意。 第一次加载后, 每 8 个小 时观测一次，连续三次观测沉降量不大于1伽时进行第二次加载，按 此步骤,直至第三次加载完毕。预压加载完成后,沉降观测的时间不 得小于 48 小时,且 24 小时沉降量不大于 1mm 时,经监理工程师 同意,可进行卸载。（3）、卸载：人工配合吊车吊运砂袋均匀卸载,卸载的同时继续观测。 卸载完成后记录好观测值以便计算支架及地基综合变形。 根据观测记录， 整理出预压沉降

12、结果， 调整碗扣支架顶托的标高来控制 箱梁底板及悬臂板的预拱高度。支架验算、荷载组合:1、砼的荷载：（钢筋砼的重度为26kN/ m3 ）腹板砼荷载：1.8 x 26 x 1.05 =49.14 kN/ m2底板砼荷载：0.45 x 26 x 1.05=12.29 kN/ m2翼缘板砼何载:0.5 x 26 x 1.05=13.65 kN/ m22、模板何载：22.75kN/ m3、 施工人员及设备运输工具荷载：2.5 kN/m24、 振捣荷载对水平面模板取 2.0 kN/m 2，对侧模板取4.0 kN/m5、 倾倒砼对侧模冲击产生的水平荷载取6.0 kN/m 26、砼超载（胀模）系数：1.05

13、二、木胶板验算：按三跨连续梁计算木胶板弹性模量及容许应力弹性模量轴向应力弯曲应力剪应力E ( mpa)d mpad w|mpat mpa39*1012121.3竹胶板厚度3 =1.8cm跨径取30cmA、强度验算：q=(49.14+2.75+2.5+2)x 仁56.39KN/ mM max二Kql 2=0.1 x 56.39X 0.32=0.508KN?m2 2W二匹二100018=5.4 x I04mm36 6(=maxW60.508 105.4 104=9.41N/ mm2<12N/ mm2满足要求。B、挠度验算33bh _10001854=4.86 x 10 mm412 12Kql

14、100EI40.677 56.39 300100 9 1034.86 105=0.71mmC 300/400=0.75 mm满足要求。C、剪切强度验算剪力：Q=Kql= 0.6 x 56.39 x 300=10150N剪切强度：t =QS 二 10150 4.05 1(f =0.86 Mpav【t】 =1.3Mpa bI 1000 4.86 10式中 S=4.05x 104mm3满足要求。三、上层10x 10cm方木的验算：按三跨连续梁验算10x 10cm方木截面特性截面尺寸截面积惯性距抵抗矩回转半径弹性模量面积距(mm)A(mnm)4I(mm )3W(mn)i(mm)E ( mpa)3S(c

15、m)100x10041.0 x 108.33 x 10651.67 x 1028.939*10125(1) 腹板下A、强度验算：q=(49.14+2.75+2.5+2)x 0.3=16.92KN/ mM max=Kql 2=0.1 x 16.92 X 0.62=0.61KN?m萨 _ax =0-61 105 =3. 65N/ mm2<12N/ mm2W 1.67 10满足要求。B、挠度验算Kql4_0.677 16.92 6004f= =36 =0.2mm< 600/400=1.5 mm100EI100 9 1038.33 106满足要求。c、剪切强度验算剪力：Q=Kql= 0.6

16、 x 16.92 x 600=6091.2N5剪切强度：t =QS = 6091.2 1.25 10 =0.91 Mpav【t】 =1.3Mpa bI 100 8.33 106满足要求。翼板下A、强度验算:q=(13.65+2.75+2.5+2)X 0.3=6.27KN/ mMmax=Kql2=0.1 X 6.27X 1.22=0.9KN?m(=maxW6=0.9 101.67 105=5. 39N/ mm2<12N/ mm2满足要求。B、挠度验算Kql &100EI0.677 6.27 1200436100 9 108.33 10= 1.17mm< 1200/400=3

17、mm满足要求C、挠度验算剪力：Q=Kql= 0.6 X 6.27 X 1200=4514.4N5剪切强度：t =QS = 4514.4 1.25 争=0.68 Mpav【T】 =1.3Mpa bI 100 8.33 10满足要求。四、下层15X 15cm方木的验算：按三跨连续梁验算15X 15cm方木截面特性截面尺寸截面积惯性距抵抗矩回转半径弹性模量面积距(mm)A(mnm)I(mm4)3W(mn)i(mm)E ( mpa)S(cm3)150X15042.25 X 104.22 X 10755.63 X 1043.3539*10422(1) 腹板下A、强度验算:q=(49.14+2.75+2.

18、5+2)X 0.6=33.83KN/ mM max=Kql 2=0.1 X 33.83X 0.92=2.74KN?m2 74106萨 _ax =2.74 l05 =4. 87N/ mm2<12N/ mm2W 5.63 10满足要求。B、挠度验算丄 Kql40.677 33.83 9004f= =37 =0.4mmK 900/400=2.25 mm100EI100 9 104.22 10满足要求C、剪切强度验算剪力：Q=Kql= 0.6 X 33.83 X900=18268N剪切强度：t =QS = 18268 4.22 10"=1.22 Mpav【t】 =1.3Mpa bl 1

19、50 4.22 107满足要求。(2) 翼板下q=(13.65+2.75+2.5+2)X 1.2=25.08KN/ m v 33.83KN/ m 不予验算五、支架验算碗扣式支架钢管截面特性夕卜径d(mm)壁厚t(mm)截面积A(mm)惯 性 距I(mm4)抵抗 矩W(mr)i回转半径i(mm)弹性模量E(mpa)每米长自重(N)483.54891.215*10 55.078*10 315.782.1*10 538.4(1) 腹板下轴向力 F=(49.14+2.75+2.5+2)x 0.6X 0.9=30.45KN回转半径=15.76mm构件长细比入=囂=114.21 式中 Lo=L+2a=12

20、00+2 X 300=1800查表纵向弯曲系数1=0.446F 30450产入= 78T62.27 MPa V 1耳446 % 145=6467 Mpa符合要求。翼板下轴向力 F=（13.65+2.75+2.5+2）x 0.9X 1.2=22.57KN V 30.45KN不予验算六、侧模验算A、荷载计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而 增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压 力即为新浇混凝土的最大压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混 凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小 值；1F 0.22. c.t. 1. 2.V2F c

21、 H式中：F新浇混凝土对模板的最大侧压力（k%2）c 混凝土的重量密度（K%3）取26k%3to新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测定。当缺乏实验资料 时，可采用t计算；t上0匚5（T 15）2515T混凝土的温度（o）取25°V 混凝土的浇注速度（mh ）取1mhH 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度(m), 取 H 1.8m1 外加剂影响修正系数，取1.02 混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85,5090mm 时，取 1 ； 110150mm时，取 1.15。取 2=1.151F 0.22. c.t. 1. 2.V2 32.89«%2F

22、c H 46.8K%2取二者中的较小者，F 32.89K%2，作为模板侧压力的标准值,并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值6K%2，振捣混凝土产生的荷载4 k%2，施工荷载2.5kn/2，则作用于模板的总荷载设计值为：q 32.89 6 4 2.5 45.39 K%2B、面板验算：按三跨连续梁计算(1)、强度验算:q=45.39X 1=45.39KN/ mM max二Kql 2=0.1 x 45.39X 0.32=0.41KN?mbh2 1000 18243W= =5.4x 104mm36 60 4110 6萨 翼二 u.41 J =7.59N/ mm2<12N/ mm2W 5.4 10

23、满足要求。(2) 、挠度验算I= bh =3_1000 1854=4.86 X 10 mm1212Kql100EI40.677 45.39 300100 9 1034.86 105=0.57mmC 300/400=0.75 mm满足要求。(3) 、剪切强度验算剪力：Q=Kql= 0.6 X 45.39 X 300=8170N剪切强度：t =QS = 8170 4.05 (2)、挠度验算： =0.68 Mpa v【t】 =1.3Mpa bl 1000 4.86 10式中 S=4.05X 104 M max=Kql 2=0.1 X 13.62X 0.752 *=0.77KN?mmm3满足要求。C、

24、10*10cm方木竖肋计算：按三跨连续梁计算10X 10cm方木截面特性截面尺寸截面积惯性距抵抗矩回转半径弹性模量面积距(mm)A(mnm)4I(mm )3W(mn)i(mm)E ( mpa)3S(cm)100X10041.0 X 108.33 X 1051.67 X 1028.939*10125Kql100EI=0.39mm< 750/400=1.875 mm40.677 13.62 750100 9 103 8.33 106满足要求。(3) 、剪切强度验算剪力：Q=Kql= 0.6 X 13.62 X 750=6129N剪切强度：t =QS = 6129 1.25 1(f=0.92

25、Mpav【t】 =1.3Mpa bl 100 8.33 10满足要求。D横肋8槽钢计算:按三跨连续梁计算A3钢的物理性能、容许应力及8槽钢截面特性弹性模密度轴向应力弯曲应力剪应力E ( mpa)p( kg/m3)d mpad wjmpat mpa52.1*10785014014585槽钢种 类顶宽(mm)壁厚(mm截面积A(cm2)惯性距I(cm 4)抵抗矩3W(cm)回转半径i(mm)面积距s(mm)每米长自重(Kg/m)843510.24101.325.33.1415.18.04(1)、强度验算:q 45.39 0.7534.04KN /mM max=Kql 2=0.1 X 34.04X

26、0.752=1.91KN?m1 9110u萨= 1.91 10 3 =37.75 n/ mm2<145N/ mm2W 2 25.3 10满足要求。(2)、挠度验算z Kql40.677 34.04 7504f= =54 =0.17 V 750/400=1.875 m100EI100 2 2.1 10101.3 10满足要求。E、© 22对拉筋验算(1) 每根对拉筋承受的拉力：N=45.39 X 0.75X 0.75=25.53KN22(2) 每根对拉筋的允许拉力：N= 玉 f=3.14 18.75 no44=30.4KN式中：螺栓有效直径de=18.75mm 螺栓容许拉应力f=110MPaNvN满足要求。七、地基承载力力验算：为增大基础的承载力，在基础上立柱下横桥布放置10X 10 cm木方1、立柱间距为90 cmX 60 cm位置每根立柱承受的最大荷载 P= (49.14+2.75+2.5+2)X 0.9X 0.6=30.45 KNA=0.6 X 0.1X 2=0.12m2(T =P/A=30.45 X 103/0.12X 106=0.254 Mpa=254Kpav 400Kpa满足要求。2、立柱间距为90 cmX 120 cm位置每根立柱承受的最大荷载 P=(13.65+2.75+2.5+2)