西流河酒店-客房 工程落地式脚手架施工

1、西流河酒店西流河酒店- -客房工程客房工程落地式脚手架落地式脚手架 施施工工方方案案编制单位：陕西煤业化工建设（集团）有限公司编制单位：陕西煤业化工建设（集团）有限公司 项目开发公司西流河酒店工程项目部项目开发公司西流河酒店工程项目部编编 制制 人人: : 王盼王盼审审 核核 人：人：编制日期：编制日期：20142014 年年 1010 月月 1515 日日审 批 栏技术中心：安全监管部：总工程师：目目 录录1 1、编制依据、编制依据.12 2工程概况工程概况.13 3、施工准备、施工准备.13.1 技术准备.13.2 材料准备.13.3 人员准备.24.4.施工用具准备施工用具准备.25.5

2、.主要施工方法主要施工方法.25.1 工艺流程 .25.2 搭设要求与措施 .25.3 脚手架的拆除 .56.6.质量要求质量要求.57.7.脚手架的安全措施及注意事项脚手架的安全措施及注意事项.6附录：双排脚手架计算书附录：双排脚手架计算书.91 1、编制依据、编制依据序号文 件 名 称文件编号1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-20012建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-913建筑施工安全检查标准JGJ59-994建筑地基基础设计规范GB 50007-20025建筑结构荷载规范GB 50009-20016钢结构设计规范GB 50017-20037施工组织设计8西流河

3、酒店-客房工程施工图纸2 2工程概况工程概况本工程位于汉中市西南部，南郑县元坝镇的黎坪国家森林公园内。本单位工程为框架结构。总建筑面积为 13984 平米。防火设计建筑分类和耐火等级：二类、二级耐火等级。由于本工程外型窗套、线脚及阳台板较多，工程工期要求紧，考虑扣件式钢管脚手架具有装拆方便、搭设灵活、使用耐久、费用相对较经济且能适应建筑物的平、立、面变化的特点，本工程决定采用落地式双排扣件式钢管脚手架，外侧用密目网围护。3 3、施工准备、施工准备3.1 技术准备 技术人员必须熟悉图纸及有关的施工规范要求，做好施工交底。3.2 材料准备3.2.1. 钢管采用外径 48mm，壁厚 3.5mm 的管

4、材，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。进场钢管应有产品质量合格证，钢管上严禁打孔并必须涂有防锈漆。3.2.2. 扣件为可锻压铸扣件，有直角扣件、旋转扣件、对接扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件 （GB158311995）的规定，并且要有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，不得使用严重锈蚀、有裂缝、变形的扣件，出现滑丝的螺栓必须更换。扣件要进行防锈处理。3.2.3 脚手板采用 300030030规格的标准木跳板以及部分冲孔钢脚手板，其材质应符合现行国家标准碳素结构钢 （GB/T700）中 Q235A 级钢的规定，木脚手板上不得

5、有腐朽、裂缝、斜纹；钢脚手板上不得有开焊或硬弯。3.2.4 安全网采用网目密度不低于 2000 目/100cm2 的阻燃密目安全网。3.3 人员准备配备 1015 名经过培训考核，具有上岗证的架子工。在项目管理人员组织下，由项目部工程部、技术部、安全部监督操作。4.4.施工用具准备施工用具准备名称规格数量钢管483.5按需脚手板30*300*3000mm按需扣件/按需密目安全网H=1500mm按需5.5.主要施工方法主要施工方法5.1 工艺流程双排单钢管落地式脚手架的搭设工艺流程：做好搭设的准备工作按房屋的形状放线地基处理铺设垫板放置纵向扫地杆逐杆树立立杆并与扫地杆扣紧安装第一步大横杆并与各立

6、杆扣紧安第一步小横杆连墙杆安装第二步大横杆安装第二步小横杆加设临时斜撑，杆上端与第二步大横杆扣紧剪刀撑搭设铺脚手板绑扎防护栏杆及挡脚板搭设张拉安全网逐步上接并绑扎剪刀撑架体验收5.2 搭设要求与措施5.2.15.2.1 基础处理基础处理：高层脚手架的底座必须牢固，应在基础回填土沉实以后搭设，回填土分层夯实，架体四周作好排水沟，做好排水设施，基础表面铺通长脚手板，使立杆垂直稳定在脚手板上。5.2.25.2.2 立杆立杆5.2.2.1 立杆纵距(中距)为 1.5m，横距(中距)为 1.2m，靠近建筑物的立杆距建筑物外墙皮 500mm。5.2.2.2 立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头

7、必须采用对接扣件连接。两根相邻立杆的接头位置应错开，不应设置在同步内，同步内隔一个立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 0.5m。各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3，立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。5.2.2.3 立杆整个架高的垂直偏差不大于架高 1/200。在距外架底部 10cm 处设置通长扫地杆，所有立杆均落在坚实地基上，并在下面垫好垫木。5.2.35.2.3 纵向水平杆纵向水平杆( (大横杆大横杆) )5.2.3.1 大横杆步距为 1.5m，设置在立杆内侧，其长度不宜小于 3 跨。5.2.3.2 横杆的接长采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置，两

8、根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于 500mm。各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的 1/250，且不大于50mm。5.2.45.2.4 横向水平杆横向水平杆( (小横杆小横杆) )5.2.4.1 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于 150mm。5.2.4.2 小横杆靠墙一端的外伸长度不应大于 0.4L(L 为立杆横距)，且不应大于500mm。5.2.4.3 小横杆要贴近立杆布置，在相邻立杆之间根据需要加设 1

9、2 根，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧。在任何情况下，均不得拆除作为基本构架结构杆件的小横杆。5.2.4.4 小横杆在立杆的位置应按上下步距合理地设置在立杆两侧，这样可抵消立杆因上下小横杆偏心荷载所引起的纵向弯曲，使立杆基本上处于轴心受力状态。5.2.55.2.5 剪刀撑与横向斜撑：剪刀撑与横向斜撑：5.2.5.1 从架子两端转角处开始沿高度、水平方向连续设置，每道剪刀撑宽度不应小于 4 跨，且不应小于 6m。斜杆与地面的倾角为 4560。5.2.5.2 脚手架两端均要设置横向斜撑，中间宜每隔 6 米设置一道，横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置；5.2.5.3 剪刀撑斜杆的接长采

10、用搭接，搭接长度不应小于 1m，采用 3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于 100mm；剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于 150mm。5.2.65.2.6 连墙件：连墙件： 5.2.6.1 采用刚性连墙杆，梅花型布置，连墙杆的竖向间距为两倍步高即 3.0 米，横向间距为立杆纵距的 3 倍即 4.5 米， 在脚手架上从底层第一步纵向水平杆开始均匀地布置足够多的牢固的连墙点，连墙点的位置在与立杆和大横杆相交的节点处，离节点的距离不宜大于 300mm。5.2.6.2 在脚手架周边的端头（包括顶端）以及转角处，要

11、加密连墙杆，在实际施工中需要临时拆除连墙杆时，必须采取有效的补救措施并得到技术部和安全部的允许，以防止立杆失稳。5.2.6.3 连墙件中的连墙杆或拉筋呈水平布置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。5.2.6.4 连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造，连接件应与结构实体稳固连接，严禁连在窗框、雨水管等不牢固和稳定性差的建筑部件上，以免脚手架失稳。5.2.75.2.7 脚手板：脚手板：5.2.7.1 作业层脚手架沿纵向满铺、铺稳，距墙面 120150mm；脚手板之间以及脚手板与脚手架之间用 16铅丝拧紧。5.2.7.2 脚手板设置三根横向水平杆上。当脚手板长度小于

12、2m，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。5.2.7.3 脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于 300mm。5.2.7.4 脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出长度水平杆的长度不应小于 100mm。5.2.7.5 作业层端部脚手板探头取 150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。5.2.7.6 自顶层作业面的脚手板往下计，宜每隔 12m 满铺一层脚手板。5.2.85.2.8 安全防护安全防护5.2.8.1 栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧，上栏杆

13、距脚手板面高度为1.2m，下栏杆距脚手板面高度为 0.6m；挡脚板高度不少于 180mm。5.2.8.2 沿脚手架外立杆内侧满挂密目安全网，用 14铁丝绑扎牢固，不留缝隙，四周应交圈。5.2.8.3 所有进入现场的通道上方均必须用钢管搭设防护棚， （防护棚应宽于出入口宽度。其长度为： 4m3m）高层顶棚用双层脚手板，两侧设两道防护栏杆，并用密目安全网封闭。5.2.8.4 脚手架在作业层和首层设置水平兜网。首层兜网距墙面不大于 200mm。5.2.8.5 主体结构及装修施工采用外挑安全平网作为防坠落及下层施工的安全防护设施，首层四周必须支设 6m 宽双层安全网，网底距下方物体表面不得小于 3m,

14、以后每隔四层设 3m 平网一道。5.2.95.2.9 架体卸荷架体卸荷 考虑落地双排脚手架高度超过 30 米，采用每 8 步架在窗口和阳台用斜撑卸荷的方法将架体荷载传给结构，在无门窗洞口的墙体部位用钢丝绳利用墙体原大模板螺栓孔眼进行卸荷。5.3 脚手架的拆除5.3.1 脚手架拆除前应由单位工程负责人召集有关人员对工程进行全面检查与签证，确认建筑物已施工完毕，确已不需要脚手架时方可拆除。5.3.2 脚手架拆除前先对架子工进行技术、安全交底，把脚手架上的存留材料、杂物等清理干净，并应设置警戒区，设专人负责警戒。5.3.3 脚手架拆除应按“由上而下，先横杆后立杆，先搭后拆，后搭先拆”的原则进行，具体

15、拆除顺序：安全网护身栏挡脚板脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆连柱杆5.3.4 脚手架拆除自上而下逐步拆除，一步一清，不得采用踏步式拆法，不准上下同时作业，拆除大横杆、剪刀撑时应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。5.3.5 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于 2 步，如高差大于 2 步，应增设连墙件加固。5.3.6 拆除的各构配件严禁抛掷至地面。6.6. 质量要求质量要求6.1 脚手架用钢管必须有产品合格证及检测报告。（1）表面应平直光滑、不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯。（2）外径偏差不大于0.5mm，壁厚偏差不大于0.3mm。（3）端

16、面应平整，偏差不超过 1.7mm。（4）钢管锈蚀深度应小于 0.5mm，不得使用严重锈蚀的钢管。6.2 扣件必须有产品合格证及检测报告（1）扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。（2）扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于 1mm。（3）当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于 5mm。（4）扣件表面应进行防锈处理。6.3 木脚手板应采用杉木或松木制作，厚度不小于 30mm,宽不小于 300mm，长不小于 4000mm,两端应设直径为 4mm 的镀锌钢丝箍两道，脚手板不得使用腐朽或有裂缝、斜纹及大横透节的板材制作。6.4 安全网必须采用经工商部门注册后的

17、产品，并要有产品合格证及检测报告，安全网宽度不得小于 3 米，长度不得大于 6 米，网眼不得大于 10cm。6.5 脚手架由专业工种严格按规范进行搭设，搭设前需接受技术交底。每段脚手架搭设完毕后均经过验收，合格后方可投入。脚手架检查与验收标准见下表：序号项目允许偏差检查方法1立杆垂直度H/200100吊线步距偏差20柱距偏差502间距排距偏差20钢卷尺一根杆两端203大横杆高差同跨内、外大横杆高差10水平仪、水平尺4扣件螺栓拧紧扭力矩40-65Nm扭力扳手5剪刀撑与地面倾角45-60角尺对接100a150卷尺6脚手板外伸长度搭接a100卷尺7.7.脚手架的安全措施及注意事项脚手架的安全措施及注

18、意事项7.1 脚手架搭设及拆除前、层层落实安全技术交底，做到管理人员及架子工，人人清楚，个个明白。7.2 脚手架搭拆人员必须符合国家有关法律、法规要求，并且具备专业工种操作上岗证。严禁无证人员操作。7.3 工人在架上进行搭设作业时，作业面上必须满铺脚手板，并予以临时固定。7.4 不得单人进行装设较重杆配件和其它易造成失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全作业。7.5 在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置。确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，必须提交技术协调部有关人员解决。7.6 禁止在脚手架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。7.7 作业人员必须戴好安全帽，系好安全带，穿防滑鞋，不得带

19、病或酒后作业，并遵守国家及北京市有关施工现场管理安全要求。7.8 脚手架搭设时，每日上班前，班长必须详细布置施工任务并及时检查现场安全状况，检查施工现场是否存在安全隐患，发现隐患及时整改。7.9 钢管、扣件及安全网的材质满足国家及北京市有关安全技术规范要求。 （必须按公司要求使用局定点厂家生产的产品。 ）7.10 脚手架外立杆满挂绿色密目安全网，密目网绷拉平直，封闭严密，操作层及操作层下步架满兜水平安全网。7.11 操作层上不得集中堆放材料，不得将缆风绳、巨型广告牌等堆于外架上。7.12 严禁攀、爬上架，不得任意拆除脚手架的构件及连墙杆，确因拉结点影响施工时，必须通知安全监督部和技术协调部协商

20、解决。7.13 六级及六级以上大风和雨、雾雪天必须停止外架上作业，雪后上架作业之前，必须清扫架上雪，作业时要采取防滑措施，设专人负责对外架进行定期维修及检查。7.14 雨天必须仔细检查外架底部是否积水，基础底部是否松动，是否下沉，立杆是否悬空，保证排水沟排水通畅。如发现外架基础塌陷等情况，立即上报工程部及安全监督部，采取有效措施处理，方可上架作业。7.15 严禁在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，在脚手架上进行电焊作业必须有防火措施及专人看火。7.16 脚手架避雷，接地措施必须按国家建委施工现场临时用电安全技术规范JGJ4688 中的有关规定执行。7.17 专职架子工必须在每天班前仔细检查架子安

21、全状况，一旦发现安全隐患要及时上报。7.18 外架搭设完毕，经验收后方可使用。7.197.19 拆除的安全措施拆除的安全措施7.19.1 拆脚手架杆件，必须由 23 人协同操作，拆纵向水平杆时，应由站在中间的人向下传递，严禁向下抛掷。禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。7.19.2 拆除作业区的周围及进出口处，必须派专人了望，严禁非作业人员进入危险区域，拆除大片架子应加临时围栏。作业区内西侧电线及其他树木有妨碍时，应事先与有关部门联系拆除、转移或防护。7.19.3 拆除过程中，应指派 1 名责任心强、技术水平高的工人担任指挥和监护，并负责拆除撤料和监护操作人员的作业。7.19.4 已拆下的

22、材料必须及时，应先加临时固定措施后，再撤除。7.20 未尽事宜应严格按现行建筑安全操作规程进行施工。扣件式落地双排脚手架计算书扣件式落地双排脚手架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。12001800500 (5m m ) 脚手架搭设体系剖面图18001500 脚手架搭设体系正立面脚手架搭设体系平面图一、参数信息一、参数信息1.1.脚手架搭设参数脚手架搭设参数脚手架从地面开始搭设

23、，搭设高度H：19m；顶步栏杆高：0.7m；内立杆距离墙长度a：0.5m；立杆步距h：1.8m；总步数：10步；立杆纵距la：1.5m；立杆横距lb：1.2m；小横杆伸出内立杆长度a1：0.3m；扫地杆距地：0.3m；采用大横杆在上布置，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为48 3.5；连墙件布置方式为二步二跨，连接方式为扣件连接；连墙件扣件连接方式为双扣件，扣件抗滑承载力折减系数为1；脚手架沿墙纵向长度l：1.5m；2.2.技术措施技术措施采用钢丝绳分段卸荷；卸荷次数：2次；卸荷上段下传荷载百分比：30%；钢丝绳不均匀系数：0.85；钢丝绳安全系数：6；各段卸荷参数表：3.3.

24、荷载参数荷载参数(1)(1)活荷载参数活荷载参数结构脚手架均布活荷载：3kN/m2；结构脚手架同时施工层数：0层；装修脚手架均布活荷载：2kN/m2；装修脚手架同时施工层数：2层；(2)(2)风荷载参数风荷载参数本工程地处北京，基本风压Wo：0.45kN/m2；地面粗糙度类别为：C类(有密集建筑群市区)；(2)(2)静荷载参数静荷载参数1)脚手板参数选用竹笆片(5mm厚)，步步满铺脚手板；脚手板自重：0.045kN/m2；铺设层数：11层；2)防护栏杆第2步开始步步设防护栏杆，每步防护栏杆根数为2根，总根数为20根；3)围护材料2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭。密目

25、网选用为：2300目/100cm2，A0=1.3mm2；密目网自重：0.01kN/m2；4.4.地基参数地基参数脚手架放置在地面上，地基土类型为：碎石土；地基承载力标准值：650kPa；立杆基础底面面积：0.25m2；地基承载力调整系数：0.4。二、大横杆的计算二、大横杆的计算大横杆在小横杆的上面，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.1.均布荷载值计算均布荷载值计算作用在大横杆上的荷载标准值：恒荷载标准值 qk1=0.038+0.0451.2/3 = 0.056 kN/m ；活荷载标准值 qk2=21.2/3

26、= 0.800 kN/m ；作用在大横杆上的荷载设计值：恒荷载设计值 q1= 1.2qk1= 0.068 kN/m ；活荷载设计值 q2= 1.4qk2= 1.120 kN/m ；2.2.强度验算强度验算最大弯距Mmax = 0.10q1la2 + 0.117q2la2 = 0.100.0681.52+0.1171.1201.52 =0.310 kNm；最大应力计算值 = M/W =0.310106/5.08103=61.037 N/mm2； 大横杆实际弯曲应力计算值=61.037N/mm2 小于抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！3.3.挠度验算挠度验算最大挠度 = (0.677q

27、k1 + 0.990qk2)la4/100EI = (0.6770.056 + 0.9900.800)15004/(1002.06105121900)=1.673 mm；大横杆实际最大挠度计算值=1.673mm 小于最大允许挠度值min（1500/150，10）=10.000mm，满足要求！三、小横杆的计算三、小横杆的计算大横杆在小横杆的上面，大横杆把荷载以集中力的形式传递给小横杆，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，不计悬挑荷载。1.1.大横杆传递给小横杆的集中力计算大横杆传递给小横杆的集中力计算集中力标准值： F= 1.1qk1la + 1.2qk2la =1.10.0561.5+1.20

28、.8001.5=1.533 kN；集中力设计值：F= 1.1q1la + 1.2q2la =1.10.0681.5+1.21.1201.5=2.128 kN；2.2.小横杆受力计算小横杆受力计算小横杆按照简支梁进行电算（不计悬挑荷载），得到计算简图及内力、变形图如下：12004004004000.046kN/m2.128kN2.128kN 弯矩和剪力计算简图0.8580.8590.858 弯矩图(kNm)12004004004000.038kN/m1.533kN1.533kN 变形计算简图3.785 变形图(mm)计算得到： 最大弯矩：M= 0.859 kN.m 最大变形：= 3.785 mm

29、3.3.强度验算强度验算最大应力计算值 = 0.859106/5.08103=169.166 N/mm2；小横杆实际弯曲应力计算值=169.166N/mm2 小于抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！4.4.挠度验算挠度验算最大挠度=3.785mm；小横杆实际最大挠度计算值=3.785mm 小于最大允许挠度值min（1200/150，10）=8.000mm，满足要求！四、作业层立杆扣件抗滑承载力的计算四、作业层立杆扣件抗滑承载力的计算1.1.小横杆传递给立杆的支座反力计算小横杆传递给立杆的支座反力计算根据实际受力情况进行电算（计算悬挑荷载），得到计算简图及内力图如下：120030040

30、04004003000.046kN/m1.102kN2.128kN2.128kN1.871kN0.845kN 计算简图1.9421.9240.2040.2222.352.3680.8590.845 剪力图(kN)计算得到： 内立杆最大支座反力：F= 5.099 kN 外立杆最大支座反力：F= 3.044 kN2.2. 作业层立杆扣件抗滑承载力的计算作业层立杆扣件抗滑承载力的计算扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值。规范规定直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN。扣件抗滑承载力折减系数1，则该工程采用的单扣件承载力取值为8.000kN，双扣件承载力取值

31、为16.000kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。本工程小横杆传给内立杆的竖向作用力为5.099 kN, 小横杆传给外立杆的竖向作用力为3.044 kN；作业层内力杆扣件抗滑承载力验算：内立杆受到的竖向作用力R=5.099kN 8.000kN，内力杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！作业层外力杆扣件抗滑承载力验算：外立杆受到的竖向作用力R=3.044kN 8.000kN，外力杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载计算五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.1.确定按稳定计算的脚手架搭设高度确定按稳定计算的

32、脚手架搭设高度HsHs根据钢丝绳卸荷点的位置，把脚手架分成以下3段；依据扣件架规范第5.3.7条确定出各段按稳定性计算的脚手架搭设高度Hs如下：第1段：高度0.000-5.700米，脚手架高度H=5.700米，Hs=H=5.700米；第2段：高度5.700-11.100米，脚手架高度H=5.400米，Hs=H=5.400米；第3段：高度11.100-19.000米，脚手架高度H=7.900米，Hs=H=7.900米；2.2.静荷载标准值计算静荷载标准值计算各段静荷载标准值的计算过程完全相同，我们仅给出第1段静荷载标准值的计算过程，最后给出各段的最终计算结果。(1)(1)结构自重标准值结构自重标

33、准值N NG1kG1k采用48 3.5钢管。外立杆：NG1k= gk Hs=0.13605.700=0.775 kN；内立杆：NG1k= gk Hs=0.11365.700=0.648 kN；(2)(2)构配件自重标准值构配件自重标准值N NG2kG2k1)脚手板的自重标准值NG2k1采用竹笆片(5mm厚)，自重标准值gk1=0.045kN/m2 ，铺设层数n1=3层。外立杆：NG2k1= n10.5lblagk1 = 30.51.21.50.045=0.122 kN；内立杆：NG2k1= n1（0.5lb+a1）lagk1 = 3（0.51.2+0.3）1.50.045=0.182 kN；2

34、)防护栏杆及扣件的自重标准值NG2k3采用48 3.5钢管，自重标准值gk3=0.0384kN/m。外立杆：NG2k3= n3（lagk3+0.0132） = 4（1.50.0384+0.0132）=0.283 kN；3)围护材料的自重标准值NG2k4采用2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭，自重标准值gk4=0.01kN/m2。外立杆：NG2k4= laH gk4 =1.55.7000.01=0.086 kN；4)附加横杆及扣件的自重标准值NG2k5搭接在小横杆上的大横杆根数n4=2根，铺设层数n5=3层，采用48 3.5钢管，自重标准值gk6=0.0384kN/m。

35、外立杆：NG2k5= n50.5n4（lagk6+0.0132） = 30.52（1.50.0384+0.0132）=0.212 kN；内立杆：NG2k5= n5（0.5n4+1）（lagk6+0.0132） = 3（0.52+1）（1.50.0384+0.0132）=0.425 kN；5）构配件自重标准值NG2k合计外立杆：NG2k=0.122+0.283+0.086+0.212=0.703 kN；内立杆：NG2k=0.182+0.425=0.607 kN；各段静荷载标准值的计算过程完全相同，上面我们给出了第1段静荷载标准值的计算过程，最后给出各段的最终计算结果如下：第1段：高度0.000-

36、5.700米，外立杆：NG1k=0.775kN，NG2k=0.703kN； 内立杆：NG1k=0.648kN，NG2k=0.607kN；第2段：高度5.700-11.100米，外立杆：NG1k=0.734kN，NG2k=0.840kN； 内立杆：NG1k=0.613kN，NG2k=0.607kN；第3段：高度11.100-19.000米，外立杆：NG1k=1.074kN，NG2k=1.383kN； 内立杆：NG1k=0.897kN，NG2k=1.012kN；3.3.活荷载标准值计算活荷载标准值计算活荷载按照2个装修作业层（荷载为2 kN/m2）计算，活荷载合计值Qk=4 kN/m2。外立杆：N

37、Qk= 0.5lblaQk = 0.51.21.54=3.600 kN；内立杆：NQk =（0.5lb+a1）laQk =（0.51.2+0.3）1.54=5.400 kN；4.4.风荷载标准值计算风荷载标准值计算Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照荷载规范规定采用：0 = 0.45 kN/m2； s - 风荷载体型系数：s=1.3 =1.30.868=1.128；为挡风系数，考虑了脚手架和围护材料的共同作用，计算过程复杂因篇幅有限计算过程从略。z - 风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用：第1段：高度0.000-5.700米，脚手架底部z=0.740，脚手架顶部

38、z=0.740；第2段：高度5.700-11.100米，脚手架底部z=0.740，脚手架顶部z=0.740；第3段：高度11.100-19.000米，脚手架底部z=0.740，脚手架顶部z=0.820；经计算得到，风荷载标准值为:第1段：高度0.000-5.700米，脚手架底部Wk=0.263kN/m2，脚手架顶部Wk=0.263kN/m2；第2段：高度5.700-11.100米，脚手架底部Wk=0.263kN/m2，脚手架顶部Wk=0.263kN/m2；第3段：高度11.100-19.000米，脚手架底部Wk=0.263kN/m2，脚手架顶部Wk=0.291kN/m2；六、立杆稳定性计算六、

39、立杆稳定性计算( (一一) )基本数据计算基本数据计算1.1.立杆长细比验算立杆长细比验算依据扣件式规范第5.1.9条：长细比= l0/i = kh/i=h/i（k取为1）查扣件式规范表5.3.3得： = 1.530；立杆的截面回转半径：i = 1.580 cm；= 1.5301.8100/1.580=174.304立杆实际长细比计算值=174.304 小于容许长细比210，满足要求！2.2.确定轴心受压构件的稳定系数确定轴心受压构件的稳定系数长细比= l0/i = kh/i=1.1551.5301.8100/1.580=201.321；稳定系数查扣件式规范附录C表得到：= 0.178；3.3

40、.风荷载设计值产生的立杆段弯矩风荷载设计值产生的立杆段弯矩MwMwMw = 0.851.4WkLah2/10经计算得到，各段弯矩Mw为： 第1段：高度0.000-5.700米，脚手架底部Mw=0.152kNm；第2段：高度5.700-11.100米，脚手架底部Mw=0.152kNm；第3段：高度11.100-19.000米，脚手架底部Mw=0.152kNm；( (二二) )外立杆稳定性计算外立杆稳定性计算采用钢丝绳卸荷的脚手架并不是在卸荷点处断开的，所以，上段的荷载总有一部分是会传到下段的。我们按照上段传给下段30%恒荷载计算。1.1.组合风荷载时组合风荷载时, ,外立杆的稳定性计算外立杆的稳

41、定性计算立杆的轴心压力设计值 N =1.2（NG1k+NG2k）0.851.4NQk经计算得到，各段N值为：第1段：高度0.000-5.700米，脚手架底部N=1.2（0.775+0.703）+0.851.43.600+1.22.31130%=6.889kN；第2段：高度5.700-11.100米，脚手架底部N=1.2（0.734+0.840）+0.851.43.600+1.22.45730%=7.058kN；第3段：高度11.100-19.000米，脚手架底部N=1.2（1.074+1.383）+0.851.43.600=7.233kN；抗压应力计算值 = N/(A) + MW/W f 经计

42、算得到，各段值为：第1段：高度0.000-5.700米，抗压应力计算值=108.931N/mm2；第2段：高度5.700-11.100米，抗压应力计算值=110.859N/mm2；第3段：高度11.100-19.000米，抗压应力计算值=112.869N/mm2；组合风荷载时，第1段(高度0.000-5.700米)外立杆实际抗压应力计算值=108.931N/mm2 小于抗压强度设计值f=205.000N/mm2，满足要求！组合风荷载时，第2段(高度5.700-11.100米)外立杆实际抗压应力计算值=110.859N/mm2 小于抗压强度设计值f=205.000N/mm2，满足要求！组合风荷载

43、时，第3段(高度11.100-19.000米)外立杆实际抗压应力计算值=112.869N/mm2 小于抗压强度设计值f=205.000N/mm2，满足要求！2.2.不组合风荷载时不组合风荷载时, ,外立杆的稳定性计算外立杆的稳定性计算立杆的轴心压力设计值 N =1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk经计算得到，各段N值为： 第1段：高度0.000-5.700米，脚手架底部N=1.2（0.775+0.703）+1.43.600+1.22.31130%=7.645kN；第2段：高度5.700-11.100米，脚手架底部N=1.2（0.734+0.840）+1.43.600+1.22.45730

44、%=7.814kN；第3段：高度11.100-19.000米，脚手架底部N=1.2（1.074+1.383）+1.43.600=7.989kN；抗压应力计算值 = N/(A) f 经计算得到，各段值为：第1段：高度0.000-5.700米，抗压应力计算值=87.660N/mm2；第2段：高度5.700-11.100米，抗压应力计算值=89.588N/mm2；第3段：高度11.100-19.000米，抗压应力计算值=91.598N/mm2；不组合风荷载时，第1段(高度0.000-5.700米)外立杆实际抗压应力计算值=87.660N/mm2 小于抗压强度设计值f=205.000N/mm2，满足要

45、求！不组合风荷载时，第2段(高度5.700-11.100米)外立杆实际抗压应力计算值=89.588N/mm2 小于抗压强度设计值f=205.000N/mm2，满足要求！不组合风荷载时，第3段(高度11.100-19.000米)外立杆实际抗压应力计算值=91.598N/mm2 小于抗压强度设计值f=205.000N/mm2，满足要求！( (三三) )内立杆稳定性计算内立杆稳定性计算全封闭双排脚手架仅考虑外立杆承受风荷载的作用，内立杆不考虑风荷载作用。采用钢丝绳卸荷的脚手架并不是在卸荷点处断开的，所以，上段的荷载总有一部分是会传到下段的。我们按照上段传给下段30%恒荷载计算。立杆的轴心压力设计值

46、N =1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk经计算得到，各段N值为： 第1段：高度0.000-5.700米，脚手架底部N=1.2（0.648+0.607）+1.45.400+1.21.79330%=9.711kN；第2段：高度5.700-11.100米，脚手架底部N=1.2（0.613+0.607）+1.45.400+1.21.90930%=9.712kN；第3段：高度11.100-19.000米，脚手架底部N=1.2（0.897+1.012）+1.45.400=9.851kN；抗压应力计算值 = N/(A) f 经计算得到，各段值为：第1段：高度0.000-5.700米，抗压应力计算值=

47、111.343N/mm2；第2段：高度5.700-11.100米，抗压应力计算值=111.353N/mm2；第3段：高度11.100-19.000米，抗压应力计算值=112.948N/mm2；第1段(高度0.000-5.700米)内立杆实际抗压应力计算值=111.343N/mm2 小于抗压强度设计值f=205.000N/mm2，满足要求！第2段(高度5.700-11.100米)内立杆实际抗压应力计算值=111.353N/mm2 小于抗压强度设计值f=205.000N/mm2，满足要求！第3段(高度11.100-19.000米)内立杆实际抗压应力计算值=112.948N/mm2 小于抗压强度设计

48、值f=205.000N/mm2，满足要求！七、钢丝绳卸荷计算七、钢丝绳卸荷计算在脚手架全高范围内卸荷2次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。第1次卸荷点高度为5.700米，钢丝绳上下吊点的竖向距离ls为6.000米，吊点水平距离1.0倍于立杆纵距；第2次卸荷点高度为11.100米，钢丝绳上下吊点的竖向距离ls为6.000米，吊点水平距离1.0倍于立杆纵距；各卸荷点钢丝绳卸荷计算方法是相同的，下面我们仅给出第一次卸荷的计算过程，其他的卸荷点直接给出计算结果。1.1.卸荷点内力计算卸荷点内力计算卸荷点处立杆轴向力计算：P1 =kxN1n=1.57.8141=11.720

49、 kNP2 =kxN2n=1.59.7121=14.568 kN经过计算得到a1=arctg6/(1.5+0.5)=71.565度a2=arctg6/0.5=85.236度各吊点位置处内力计算为(kN)：T1 = P1/sina1 = 11.720/0.949 = 12.354 kNT2 = P2/sina2 = 14.568/0.997 = 14.618 kNG1 = P1/tana1 = 11.720/3.000 = 3.907 kNG2 = P2/tana2 = 14.568/12.000 = 1.214 kN其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。2.2.钢丝绳的最小直径计算钢丝绳的最小直径计算卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T1 =12.354 kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算：Fg = Fg/K 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取12.354kN，=0.85，K=6，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(212.3546/0.85)0.5 = 13.