建筑专业毕业设计 银行钢结构综合办公楼设计计算 土木工程毕业设计计算书

1、山东建筑大学毕业设计说明书i目 录摘 要.ivabstract.v1 建筑设计.11.1 建设项目名称 .11.2 建设地点.11.3 设计要求及内容.11.3.1 基本条件.11.3.2 气象、水文、地质资料.11.3.3 抗震设防要求.11.3.4 海拔高度确定.12 结构设计.2 22.1 结构初步选择 .22.1.1 结构承重方案选择.22.1.2 主要构件选型及尺寸初步估算.22.1.3 确定结构计算简图.22.2 荷载统计.32.2.1 恒载标准值.32.2.2 活载标准值.42.3 荷载计算.42.3.1 恒载计算.42.3.2 活荷载标准值计算.52.3.3 雪荷载标准值.62

2、.3.4 地震作用.62.3.5 框架受风荷载作用.82.3.6 框架受地震荷载作用.132.3 内力计算及内力组合 .13山东建筑大学毕业设计说明书ii2.3.1 恒荷载作用下的内力分析 .132.3.2 活荷载作用下的内力分析.212.3.3 风荷载作用下框架的内力分析.242.3.4 地震荷载作用下框架的内力分析.302.4 荷载组合 .352.5 结构、构件验算.482.5.1 框架柱.482.5.2 框架梁.502.6 框架连接节点设计 .512.6.1 主梁与柱栓焊连接设计.512.7 基础设计 .542.7.1 d 柱基础设计(jc-1) .542.7.2 b、c 柱联合基础设计

3、(jc-2) .562.8 楼板设计 .582.8.1 屋面板计算 .582.8.2 楼面板计算 .582.9 楼梯、雨篷设计.592.9.1 楼梯设计 .593 施 工 设 计.613.1 工程概况 .613.1.1 总体概况.613.1.2 设计概况.613.1.3 工程、水文及气象概况.623.1.4 施工技术经济条件.623.1.5 工程特点.623.1.6 工地临时设施.633.2 施工平面布置 .633.2.1 施工布置原则.633.2.2 平面布置.63山东建筑大学毕业设计说明书iii3.3 单位工程施工进度计划 .643.3.1 施工进度计划.643.3.2 划分施工流水段.6

4、53.3.3 施工工艺流程.653.3.4 土方与基础工程施工方案.653.3.5 钢结构安装工程.683.3.6 垂直运输和脚手架.693.3.7 砌筑工程 .703.3.8 门窗工程 .713.3.9 工程量的计算.723.4 主要技术组织措施.803.4.1 质量保证措施 .803,4.2 文明施工措施 .853.4.3 安全施工措施 .853.4.4 雨季施工措施.873.4.5 高温季节施工技术措施 .874 结论 .885 参考文献 .896 谢 辞 .91山东建筑大学毕业设计说明书iv青州某银行 7 层钢结构综合办公楼摘 要 综合运用所学专业知识，进行了青州某银行 7 层钢结构综

5、合办公楼的建筑设计、结构设计和施工组织设计。建筑设计体现现代金融建筑的特点，满足节能要求，建筑造型简洁流畅。主体采用钢框架结构，压型钢板组合楼板。首先确定结构方案并进行荷载统计、梁柱截面选择及刚度验算，然后计算风载作用下的框架内力及恒载、活载作用下的框架内力，经内力组合后得出构件的最不利组合内力，最后进行梁、柱截面验算、节点设计、楼板、楼梯配筋计算，绘制施工图。计算竖向荷载效应时采用分层法，计算水平荷载效应时采用d 值法；在荷载组合时，考虑以可变荷载效应控制的组合和以永久荷载效应控制的组合方式；在活荷载计算过程中，采用满布荷载法；框架节点设计采用栓焊混合连接的方式；基础采用柱下独立基础。在施工

6、组织设计中，结合建筑、结构情况将各层分为三个流水施工段。关键字：建筑设计；结构设计；施工组织设计山东建筑大学毕业设计说明书vthe design of steel structure bank office building in qing zhou abstract based on the professional knowledge for learned, the bank office building in qingzhouwas designed. the works include three parts: architecture design, structure desi

7、gn and construction design. architecture design of shows characteristics of the modern financial architectures,meet energy requirements, tries hard for simple and clear.steel frame and pressed steel composite floor slab were used in the structure. firstly, the size of the beam and column was determi

8、ned by the type of the structure and the calculation of the loads. secondly, the inner forces of the frame under the wind load, the dead load, and the living loads were analyzed separately. by the combination of the inner forces, the most dangerous forces can be got, and then the steel beam, steel c

9、olumn, the frame connections and reinforce concrete floor can be designed. after these, the drawing can be made. in the progress of internal force analysis, the vertical forces are calculated by the layer-wise method, and the horizontal forces are calculated by the d method. in the process of the li

10、ve load calculation, full load is used. mixed connection with welding and bolts was used in steel frame, and independent foundation under column was adopted. in the part of the construction organization design, based on the architecture design and structure design, construction of each layer was div

11、ided into three segments.key words: architecture design；structure design；construction organization design山东建筑大学毕业设计说明书vi山东建筑大学毕业设计说明书11 建筑设计1.1 建设项目名称青州市某银行办公楼1.2 建设地点青州市1.3 设计要求及内容1.3.1 基本条件本工程为青州市某银行营业办公楼，建筑地点为青州市区，建筑设计要求体现现代建筑的特点，并体现节能的要求，建筑造型要简洁流畅。拟建筑面积 4900左右，建筑红线内场地长度 80m，宽度 60m，7 层。采用钢框架结构。 1

12、.3.2 气象、水文、地质资料年平均气温 20；极端最低温度10；极端最高温度 38。平均年总降雨量 1000mm,最大降雨量 110 mm/日。基本风压：w0= 0.45 kn/m2。基本雪压：s0=0.3knm2。最大冻土深度：50 mm。主导风向：夏季主导风向：南、西南风冬季主导风向：东北风地下水：无侵蚀性，最高地下水位距地面 8.0m，最低地下水位距地面 12.0m;使用年限：50 年由地质勘察报告知，该场地由上而下可分为四层：人工填土：主要为煤渣、石灰渣、混凝土块等，本层分布稳定，厚 1.5 米；粗砾砂：地基承载力标准值 fak=300kpa, 土层厚 1 米；卵石中密：地基承载力标

13、准值 fak=350kpa, 土层厚 5-7 米；基岩表层中度风化。基坑开挖时，建议允许坡度值为 1:0.35.地下水静止水位埋深为 8m，可不考虑水质对基础的侵蚀性。地区地震烈度为 6 度，最大冻深 0.5m。1.3.3 抗震设防要求6 度，设计地震分组第二组，设计基本加速度值为 0.05g。1.3.4 海拔高度确定 底层室内主要地坪标高为0.000，室外0.45。根据地质资料确定基础顶面离室内山东建筑大学毕业设计说明书2地面为 1000mm。因此求得底层计算高度为 4.5+1=5.5m。2 结构设计2.1 结构初步选择2.1.1 结构承重方案选择根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图，本工程

14、确定采用框架承重方案，框架梁、柱布置参见结构平面图。2.1.2 主要构件选型及尺寸初步估算本工程主梁和柱子采用 q235b 钢材,焊接材料应与之相适应,手工焊采用 e43 系列焊条楼板、梁柱截面尺寸估算（）组合楼板：110 厚混凝土板（）梁柱截面初选，见表 2-1表 2-1 梁柱截面初选2.1.3 确定结构计算简图根据结构设计的特点，可取一榀典型横向框架做为计算单元，这里取 3 轴框架进行计算，计算简图见 2.1.3尺寸（mm)截面特性(cm4）构件hbtwt截面积(cm2）ixwxixiywyiy主梁45020091497.4133700150018.618701874.38边柱300300

15、1015120.420500137013.167604507.49中柱4004001321219.566900334017.522400112010.1山东建筑大学毕业设计说明书3图 2.1.3 框架计算简图2.2 荷载统计2.2.1 恒载标准值（1）屋面：防水层：sbs 涂层，30mm 厚 c20 细实混凝土保护层： 1.2kn/m2找平层：20mm 厚 1:25 水泥砂浆： 0.0220=0.40kn/m2找坡层：40mm 厚水泥砂浆 5%找坡： 0.0414=0.56kn/m2保温层：80mm 厚矿渣水泥： 0.0814.5=1.16kn/m2找平层：20mm 厚 1:25 水泥砂浆：

16、0.0220= 0.4kn/m2 结构层：110mm 厚现浇钢筋混凝土楼板： 0.1127=2.97kn/m2装饰层： 0.3kn/m2山东建筑大学毕业设计说明书4合计 6.99kn/m2折算为线荷载： 6.993.6=25.164kn/m （2）楼面：大理石面层： 1.160kn/m2结构层：110mm 厚现浇混凝土楼板： 0.0220=0.40kn/m2装饰层： 0.3kn/m2 合计 4.43kn/m2折算为线荷载： 4.433.6=15.948kn/m （3）纵横墙：200mm 厚加气混凝土砌块： 0.26.0=1.20kn/m28mm 厚 1：2.5 水泥砂浆找平层（内外两层）： 0

17、.08202=0.32kn/m28mm 厚 1：1：6 水泥石膏砂浆（内外两层）： 0.08142=0.22kn/m2合计 1.74kn/m2（4）顶层女儿墙：高度为 1200mm，墙体高 1100，加上 100 高混凝土压头，自重为： 1.741.1+250.320.1=2.714kn/m2.2.2 活载标准值办公室楼面： 2.0kn/m2折算为沿梁线荷载：mkn /2 . 76 . 30 . 2走廊楼面： 2.0kn/m2折算为沿梁线荷载：mkn /2 . 76 . 30 . 2不上人屋面： 0.5kn/m2折算为沿梁线荷载：mkn /8 . 16 . 35 . 02.3 荷载计算2.3.

18、1 恒载计算( 1 )边柱节点集中荷载顶层及底层 1/a 、2/a 柱： g=6.00.23.61.5=6.48kn其余层： g=6.00.23.63.6=15.55kn（2）中柱节点集中荷载顶层：0g其余层： g=6.00.23.63.6=15.55kn（3）边跨均布恒荷载顶层： g=6.993.6=25.164kn山东建筑大学毕业设计说明书5其余层： g=4.433.6=15.948kn（4）中跨均布恒荷载：顶层： g=6.993.6=25.164kn其余层：g=4.433.6=15.948kn图 2.3.1 恒载标准值计算简图单位（集中荷载：kn 均布荷载 kn/m）2.3.2 活荷载标

19、准值计算( 1 )边柱节点集中荷载顶层及底层 1/a 、2/a 柱： g=1.81.80.5=1.62kn其余层：g=1.81.82=6.48kn（2）中柱节点集中荷载顶层：g=1.81.80.5+(1.2+3.6)1.20.5 /2=3.06kn 其余层： g=1.81.82.0+(1.2+3.6)1.20.5/2=12.24kn (3)均布荷载山东建筑大学毕业设计说明书6顶层及 1/a、2/a 跨： kng8 . 16 . 35 . 0其余层: 2.03.67.2gkn活载标准值计算简图如 2.3.2 所示：图 2.3.2 活载标准值计算简图单位（集中荷载：kn 均布荷载 kn/m）2.3

20、.3 雪荷载标准值 0.30kn/m2准永久分区。雪荷载不与活荷载同时组合，取其中的最不利组合。本工程雪荷载较小，荷载组合时直接取活荷载进行组合，而不考虑与雪荷载的组合。2.3.4 地震作用 本工程抗震设防烈度为 7 度（0.15g） ，设计地震分组为第二组，需要考虑地震作用。地震荷载计算山东建筑大学毕业设计说明书7(1)结构自重计算屋盖自重=6.99（7.2+2.4+7.2）3.6=412.69kn楼盖自重=4.43（7.2+2.4+7.2）3.6=261.55kn内纵墙自重=60.48kn外纵墙自重=70.85kn女儿墙自重=2.40.23.6（7.2+2.4+6.8）=9.45kn(2)

21、重力荷载代表值计算作用于屋面梁及各层楼面梁处重力荷载代表值为：屋面梁处 gw=结构自重+雪载/2+活载/2楼面梁处 gl=结构自重+活载/2g1g6= g1=261.55+60.48+70.85+0.52.03.6(7.2+2.4+6.8)=451.92kng7=412.69+60.48+70.85+0.52.03.6(7.2+2.4+6.8)+0.50.33.6(7.2+2.4+6.8)=611.92kng=451.926+611.92=3323.44kn(3)多遇水平地震作用标准值计算该建筑物高度为 18.9 米，不超过 40 米，且质量和刚度沿高度均匀分部，故可以采用底部剪力法。t1=0

22、.013h=0.01327.3=0.3549 查表得 tg=0.4s max=0.12(七度多遇)因为 tg=0.4s t1=0.257s，所以 1=max=0.08因为 t11.4 tg ，所以 n=0fek=geq=0.123323.440.85=339knfi=gihifek/(gihi)层号gi/knhi/mgihi/knmfi/kn1451.924.953029.0020.292451.928.553863.9225.883451.9212.155490.8336.77山东建筑大学毕业设计说明书84451.9215.757117.7447.675451.9219.358744.655

23、8.576451.9222.9510371.5669.46层号gi/knhi/mgihi/knmfi/kn7611.9226.5511998.4880.3650616.182.3.5 框架受风荷载作用 (1)风压标准值计算风压标准值计算公式为： kzszo 风载体型系数按荷载规范取，本地区基本风压为：w0=0.45kn/m2楼高 h30m 故不考虑风振系数，即风振系数取 1.0；地面粗糙类别为 b 类3。z查表得风载体型系数：迎风面为 0.8；背风面为-0.53故1.3s查表并计算求得框架受风荷载作用如表 2.2.5 所示：表 2.2.5 风荷载水平作用楼层距地面高度(m)风压高度系数z风压标

24、准值wk (kn/m2)线风压(kn/m)集中风压wj(kn)726.551.360.7962.86614.617622.951.300.7602.7369.850519.351.2360.7232.6039.371415.751.1560.6772.4378.773312.151.0600.6202.2328.03528.551.00.5852.1067.58214.951.00.5852.10614.22 山东建筑大学毕业设计说明书9图 2.2.5 框架受风荷载作用图(标准值)单位（集中荷载：kn 均布荷载 kn/m）（2）框架受风荷载作用侧移计算框架梁柱的线刚度计算：梁的线刚度主梁 hn

25、450200914 i=337106mm47200 跨 63337 102293.61 10()7200bbbe ieke n mml2400 跨 kb)(1042.1402400103372236mmneeliekbbb6800 跨 63337 102299.12 10()6800bbbe ieke n mml柱的线刚度中柱 hw4004001321 i=669106mm4山东建筑大学毕业设计说明书10底层 )(1064.12155001066936mmneehiekccc其余层 )(1083.18536001066936mmneehiekccc边柱 hw3003001015 i=20510

26、6mm4底层 63205 1037.27 10()5500ccce ieke n mmh其余层 63205 1056.94 10()3600ccce ieke n mmh框架梁柱的截面特性和相对线刚度如下图，其中惯性矩单位 106mm4 线刚度单位 e103nmm ，e=2.06105山东建筑大学毕业设计说明书11 图 2.3.5 截面参数示意图1框架柱的侧移刚度 d 的计算表 2.3.3 27 层 d 值的计算 d2bciii2cii212(/)c cidknmha 轴3429.64 100.822 1.17 100.2942120.29 1.17103141.673.6b 轴342(9.6

27、428.9) 101.6723.83 100.465934.16山东建筑大学毕业设计说明书12c 轴342(10.228.9) 101.6923.83 100.465934.16d 轴342 10.2 100.872 1.17 100.3032503141.6732505934.16218259.99(/)dknm 表 2.3.4 底层 d 值的计算 dbciii0.52cii212(/)c cidknmha 轴3329.64 102.069.38 100.6332120.63 9.38103501.875.5b 轴342(9.6428.9) 104.173.06 100.765037.23c

28、 轴柱342(10.228.9) 104.233.06 100.765037.232/a、1/a、d 轴332 10.2 102.179.38 100.643557.45 3501.873557.455037.23 217133.78(/)dknm2框架在风荷载作用下的侧移计算结果见下表：楼层距地面高度(m)集中风压wj(kn)j 层总剪力vj(kn)j 层抗侧刚度和 (kn/m)dj 层层间侧移j726.5514.61714.61718259.990.0008622.959.85024.46718259.990.0013519.359.37133.83818259.990.0017415.7

29、58.77342.61118259.990.0021312.158.03550.64618259.990.002628.557.58258.22818259.990.003014.9514.2272.44817133.780.00340.00993侧移验算层间侧移最大值 0.0034/4.95=0.00041/400，满足要求；山东建筑大学毕业设计说明书13柱顶侧移最大值 0.0099/26.55=0.00041/500，满足要求。2.3.6 框架受地震荷载作用（1）框架受地震荷载作用侧移计算各层地震作用标准值计算结果与地震下各层剪力及侧移刚度果见下表层次g(kn)hj(m)fj(kn)vj(

30、kn)dj(m)7611.9226.5580.3680.3618259.990.00446451.9222.9569.46149.8218259.990.00825451.9219.3558.57208.3918259.990.0114451.9215.7547.67256.0618259.990.0143451.9212.1536.77292.8318259.990.0162451.928.5525.88318.7118259.990.0171451.924.9520.2933917133.780.0200.0906eu （2)层间位移验算首层 0.020/4.95=0.00361/250=

31、0.004,误差小于 5%，满足要求；顶层 0.0906/26.55=0.00261/350=0.0029,满足要求。2.3 内力计算及内力组合2.3.1 恒荷载作用下的内力分析 恒载（竖向荷载）作用下的内力计算采用分层法，结构内力可用力矩分配法计算，并可利用结构对称性取二分之一结构计算。（1）梁固端弯矩计算顶层ab 跨：= 226.993.67.2108.711212abqlmkn m bambc 跨：=226.993.62.412.081212bcqlmkn m cbm山东建筑大学毕业设计说明书14cd 跨：= 226.993.66.895.721212cdqlmkn m dcm中间层：

32、ab 跨：=224.43 3.67.268.901212abqlmkn m bambc 跨：224.43 3.62.47.661212bccbqlmkn mm cd 跨：=224.43 3.66.861.451212cdqlmkn m dcm底层：1/a2/a 跨：1/ 2/2/ 1/108.71aaaamkn mm 2/aa 跨： 2/2/108.71aaaamkn mm ab 跨：68.90abbamkn mm bc 跨：7.66bccbmkn mm （2）求各节点的分配系数：除底层柱外，其余柱的线刚度均乘以 0.9，考虑楼板为现浇板，梁的线刚度均乘以 2,。为了简化计算，以相对线刚度进行

33、计算。节点分配系数顶层：a7 点： 7 60.2520.620.31 0.90.252a a770.38a b b7 点： 7 70.2520.171 0.90.7520.252b a 770.50b c760.33b bc7 点： 770.50c b760.33c c770.17c dd7 点： 770.64d c760.36d d中间层：a6 点： 6 76 50.12a aa a 6 60.76a bb6 点： 6 76 50.25b bb b 6 60.12b a660.38b c c6 点： 67650.25c cc c 660.37c b660.13c dd6 点： 67650.2

34、6d dd d660.48d c底层：1/a 点： 1/0.33a山东建筑大学毕业设计说明书15 1/2/0.66aa2/a 点：2/0.2a 2/2/ 1/0.40aaaa a1 点： 1 20.26a a1 00.21a a2/0.13aa0.40ab b1 点： 1 20.27b b1 00.21b b1 10.40b a1 10.12b c c1 点： 1 20.26c c1 00.20c c1 10.39c b1 10.15c d d1 点： 120.28d d100.22d d1 10.50d c（）分层法及力矩分配法计算各杆件弯矩顶层固端弯矩分配山东建筑大学毕业设计说明书16标准

35、层固端弯矩分配底层固端弯矩分配由分层法计算所得的框架节点处的弯矩之和常常不等于零。此时，可对节点的不平衡弯矩再做一次分配。但是，此时弯矩只分配、不传递，并且框架柱的线刚度不再乘以 0.9倍的折减系数。除底层以外，其他各层的弯矩传递系数均取 1/3，底层弯矩传递系数取1/2。山东建筑大学毕业设计说明书17顶层 ab 跨梁柱固端弯矩二次分配顶层固端弯矩再次分配标准层固端弯矩再次分配山东建筑大学毕业设计说明书18底层固端弯矩再次分配（4）梁的剪力计算（设剪力顺时针为正） 顶层：ab 跨：由，得bm0121.7359.151/ 20.525.1647.281.97.2baababmmvqlknl ()

36、99.28baabvqlvkn 跨中 em1/81/ 2()131.77abqlmmkn m bc 跨：由，得m0c 50.8840.491/ 20.525.1642.434.532.4cbbcbcmmvqlknl ()25.86cbbcvqlvkn 跨中 em12.92kn m cd 跨：由，得m0d 跨中94.12cdvkn77.00dcvkn em116.34kn m标准层及底层算法与顶层一致，数据结果见内力统计表。 （5）柱的剪力计算(设剪力顺时针为正）顶层：,即123.60aaaammmq下上+mhmq 下上 19.91aqkn 上同理 19.91aqkn 下其他柱剪力算法与顶层 a

37、 轴柱一致，数据结果见内力统计表 山东建筑大学毕业设计说明书19（6）柱的轴力计算（设轴力压为正）a 轴柱：na7a6a7b7a7fqn81.96.4888.38knna6a57 6a6b6a6fqn88.3815.5547.6151.53knna afna5a4f151.5363.15214.68kn na4a3f=277.83knna3a2f340.98knna2a1f404.13knna1a02 1a1b11/a1fqn467.28knna aaafqb、c、d、1/a、2/a 轴线柱的轴力计算方法同 a 轴线，数据结果见内力统计表。以下分别为恒荷载作用下梁柱的剪力图、轴力图、弯矩图。恒

38、荷载作用下的剪力图山东建筑大学毕业设计说明书20恒荷载作用下的轴力图山东建筑大学毕业设计说明书21恒荷载作用下的弯矩图2.3.2 活荷载作用下的内力分析活荷载与恒荷载的比值小于 1，故可采取满跨布置。活荷载标准值作用下的内力计算方法与恒荷载相同，计算结果在内力统计表中。以下为活荷载作用下梁柱的剪力图、轴力图、弯矩图。山东建筑大学毕业设计说明书22活荷载作用下的剪力图山东建筑大学毕业设计说明书23活荷载作用下的轴力图山东建筑大学毕业设计说明书24活荷载作用下的弯矩图2.3.3 风荷载作用下框架的内力分析采用 d 值法：反弯点位置：y=y0+y1+y2+y3柱上弯矩，)1 (yvhm上柱下弯矩。

39、vhym下(1) 框架柱的反弯点高度查表计算如下表： 边柱 a 轴柱反弯点高度 层号h/my0y1y2y3yyh/m73.60.380000.381.3763.60.430000.431.2653.60.450000.451.6243.60.480000.481.7333.60.480000.481.73山东建筑大学毕业设计说明书2523.60.5000-0.050.451.6215.50.550-0.0500.502.75 边柱 d 轴柱反弯点高度 层号h/my0y1y2y3yyh/m73.60.390000.391.4063.60.440000.441.5853.60.450000.451

40、.6243.60.490000.491.7633.60.490000.491.7623.60.500-0.050.451.6215.50.550-0.05000.502.75 中柱 b、c 轴柱反弯点高度层号h/my0y1y2y3yyh/m73.60.350000.351.2663.60.400000.401.4453.60.450000.451.6243.60.450000.451.6233.60.450000.451.6223.60.5000-0.050.451.6215.50.620000.623.411/a 、2/a 轴柱反弯点高度层号h/my0y1y2y3yyh/m15.50.600

41、000.603.30山东建筑大学毕业设计说明书26(2)风荷载作用下框架柱剪力和梁柱端弯矩计算a 轴柱剪力和梁柱端弯矩层号vi(kn)ddimddimvim(kn)yh(m)mc上(knm)mc下(knm)mb总(knm)713.7518259.993141.670.1722.371.375.283.255.28624.4018259.993141.670.1724.201.558.616.5111.86533.8718259.993141.670.1725.831.6211.559.4418.06442.6418259.993141.670.1727.331.7313.7112.6823.1

42、5350.6818259.993141.670.1728.721.7316.3015.0928.98258.2618259.993141.670.17210.021.6219.8416.2334.93172.4817133.783501.870.18313.262.7523.236.4739.43b 轴柱剪力和梁柱端弯矩层号vi(kn)ddimddimvim(kn)yh(m)mc上(knm)mc下(knm)b 轴 mb左c 轴 mb右(knm)b 轴 mb右c 轴 mb左(knm）mb总(knm713.7518259.995934.160.324.401.2610.35.543.9611.88

43、10.3624.4018259.995934.160.327.811.4416.8711.257.0321.0922.41533.8718259.995934.160.3210.841.6221.4617.569.7629.2732.71442.6418259.995934.160.3213.641.6227.0022.1012.2836.8344.56350.6818259.995934.160.3216.221.6232.1126.2814.6043.7954.21258.2618259.995934.160.3218.641.6236.9030.2016.7850.3363.18172.

44、4817133.5037.20.2921.023.4122.971.6823.6570.9453.1山东建筑大学毕业设计说明书2778311c 轴柱剪力和梁柱端弯矩层号vi(kn)ddimddimvim(kn)yh(m)mc上(knm)mc下(knm)b 轴 mb左c 轴 mb右(knm)b 轴 mb右c 轴 mb左(knm）mb总(knm713.7518259.995934.160.324.401.2610.35.544.2011.8810.3624.4018259.995934.160.327.811.4416.8711.257.4521.0922.41533.8718259.995934

45、.160.3210.841.6221.4617.5610.3429.2732.71442.6418259.995934.160.3213.641.6227.0022.1013.0136.8344.56350.6818259.995934.160.3216.221.6232.1126.2815.4743.7954.21258.2618259.995934.160.3218.641.6236.9030.2017.7850.3363.18172.4817133.785037.230.2921.023.4122.9171.6825.0770.9453.11d 轴柱剪力和梁柱端弯矩层号vi(kn)ddi

46、mddimvim(kn)yh(m)mc上(knm)mc下(knm)mb总(knm)713.7518259.9932500.1782.451.405.393.435.39624.4018259.9932500.1784.341.588.766.8612.19533.8718259.9932500.1786.031.6211.949.7718.80442.6418259.9932500.1787.591.7613.9613.3623.73350.6818259.9932500.1789.021.7616.7015.8830.06山东建筑大学毕业设计说明书28258.2618259.9932500.

47、17810.371.6220.5316.8036.41172.4817133.783557.450.20815.082.7526.3941.4743.191/a、2/a 轴柱剪力和梁柱端弯矩层号vi(kn)ddimddimvim(kn)yh(m)mc上(knm)mc下(knm)mb总(knm)172.4483935197550.24817.963.339.5159.2739.51（3）右风荷载作用下的弯矩图如下：（knm）山东建筑大学毕业设计说明书29（4）右风作用下的剪力图如下：（kn） 山东建筑大学毕业设计说明书30（5） 右风作用下的轴力图如下：（kn）2.3.4 地震荷载作用下框架的内

48、力分析框架在横向水平地震作用（从左向右）下的内力作用 d 值法进行计算，计算步骤为：1）各柱反弯点处的剪力值，2）各柱反弯点高度，3）各柱的杆端弯矩及梁端弯矩，4）各柱的轴力和粱端剪力。a 轴地震作用下梁柱端弯矩层号vi(kn)ddimdim/dvim(kn)yh(m)mc上(knm)mc下(knm)mb总(knm)780.3618259.993141.670.17213.821.3730.8218.9330.826149.8218259.993141.670.17225.771.5552.8339.9471.76山东建筑大学毕业设计说明书315208.3918259.993141.670.1

49、7235.841.6270.9658.06110.94256.0618259.993141.670.17244.041.7382.3576.19140.413292.8318259.993141.670.17250.371.7394.1987.14170.382318.7118259.993141.670.17254.821.62108.5488.81195.68133917133.783501.870.18362.042.75108.57170.61197.38b 轴地震作用下梁柱端弯矩层号vi(kn)ddimddimvim(kn)yh(m)mc上(knm)mc下(knm)b 轴 mb左c

50、轴 mb右(knm)b 轴 mb右c 轴 mb左(knm）mb总(knm780.3618259.995934.160.3225.721.2660.1832.4123.1569.4460.186149.8218259.995934.160.3247.941.44103.5569.0343.15129.44135.965208.3918259.995934.160.3266.681.62132.03108.0260.01180.04201.064256.0618259.995934.160.3281.941.62162.24132.7473.75221.24270.263292.8318259.9

51、95934.160.3293.711.62185.55151.8184.34253.02318.292318.7118259.995934.160.32101.991.62201.94165.2291.79275.37353.75133917133.785037.230.2998.313.41107.16335.24110.60290.8272.38c 轴地震作用下梁柱端弯矩层号vi(kn)ddimddimvim(kn)yh(m)mc上mc下b 轴 mb左b 轴 mb右mb总山东建筑大学毕业设计说明书32(knm)(knm)c 轴 mb右(knm)c 轴 mb左(knm）(knm780.361

52、8259.995934.160.3225.721.2660.1832.4124.5469.4460.186149.8218259.995934.160.3247.941.44103.5569.0345.73129.44135.965208.3918259.995934.160.3266.681.62132.03108.0263.61180.04201.064256.0618259.995934.160.3281.941.62162.24132.7478.17221.24270.263292.8318259.995934.160.3293.711.62185.55151.8189.40253.0

53、2318.292318.7118259.995934.160.32101.991.62201.94165.2297.30275.37353.75133917133.785037.230.2998.313.41107.16335.24117.24290.8272.38d 轴地震作用下梁柱端弯矩层号vi(kn)ddimdim/dvim(kn)yh(m)mc上(knm)mc下(knm)mb总(knm)780.3618259.9932500.17814.301.4031.4620.0231.466149.8218259.9932500.17826.671.5853.8742.1473.895208.3

54、918259.9932500.17837.091.6273.4360.09115.574256.0618259.9932500.17845.581.7683.8780.22143.963292.8318259.9932500.17852.121.7695.9091.73176.122318.7118259.9932500.17856.731.62112.3381.90204.06133917133.783557.450.20870.512.75123.40193.90215.30山东建筑大学毕业设计说明书331/a、2/a 轴柱剪力和梁柱端弯矩层号vi(kn)ddimddimvim(kn)yh

55、(m)mc上(knm)mc下(knm)mb总(knm)180.3618259.9932500.17814.301.4031.4620.0231.46（1）地震荷载作用下的弯矩图如下：（knm）山东建筑大学毕业设计说明书34（2）地震荷载作用下的剪力图如下：（kn）山东建筑大学毕业设计说明书35（3）地震荷载作用下的轴力图如下：（kn）2.4 荷载组合本工程在进行内力组合时，采用了以下 5 种组合形式：1、1.2 恒+1.4 活山东建筑大学毕业设计说明书362、1.2 恒+1.4 活+1.3 左风3、1.2 恒+1.4 活+1.3 右风4、1.2 恒+1.4 活+1.3 左风+1.3 水平地震5

56、、1.2 恒+1.4 活+1.3 右风+1.3 水平地震柱、梁内力组合情况见下表：山东建筑大学毕业设计说明书 37柱内力组合计算表(a、b、2/a 柱)风载柱编号层号内力恒载活载左风右风水平地震荷载1.2 1.4活载1.21.4左风1.21.4右风1.21.4活载+0.71.4左风1.21.4活载+0.71.4右风1.21.3最不利荷载m 上59.15 3.33 -5.28 5.28 30.82 75.64 63.59 78.37 70.47 80.82 111.05 111.05 m 下12.51 5.09 -3.25 3.25 18.93 22.14 10.46 19.56 18.95 2

57、5.32 39.62 39.62 n88.38 4.67 -1.98 1.98 7.50 112.59 103.28 108.83 110.65 114.53 115.81 115.81 7v-19.91 -2.34 2.37 -2.37 -13.82 -27.17 -20.57 -27.21 -24.85 -29.49 -41.86 -41.86 m 上12.51 5.09 -8.61 8.61 52.83 22.14 2.96 27.07 13.70 30.58 83.69 83.69 m 下12.51 5.09 -6.51 6.51 39.94 22.14 5.90 24.13 15.7

58、6 28.52 66.93 66.93 n151.53 28.89 -2.62 2.62 15.96 222.28 178.17 185.50 219.71 224.85 202.58 224.85 6v-6.95 -2.83 4.20 -4.20 -25.69 -12.30 -2.46 -14.22 -8.19 -16.42 -41.74 -41.74 m 上12.51 5.09 -11.55 11.55 70.96 22.14 -1.16 31.18 10.82 33.46 107.26 107.26 m 下12.51 5.09 -9.44 9.44 58.06 22.14 1.80 28

59、.23 12.89 31.39 90.49 90.49 n214.68 53.11 -3.86 3.86 27.27 331.97 252.21 263.02 328.19 335.75 293.07 335.75 5v-6.95 -2.83 5.83 -5.83 -35.84 -12.30 -0.18 -16.50 -6.59 -18.02 -54.93 -54.93 m 上12.51 5.09 -13.71 13.71 82.35 22.14 -4.18 34.21 8.70 35.57 122.07 122.07 m 下12.51 5.09 -12.68 12.68 76.19 22.1

60、4 -2.74 32.76 9.71 34.56 114.06 114.06 n277.83 77.33 -4.92 4.92 29.74 441.66 326.51 340.28 436.84 446.48 372.06 446.48 4v-6.95 -2.83 7.33 -7.33 -44.04 -12.30 1.92 -18.60 -5.12 -19.49 -65.59 -65.59 m 上12.51 5.09 -16.30 16.30 94.19 22.14 -7.81 37.83 6.16 38.11 137.46 137.46 m 下12.51 5.09 -15.09 15.09