连续梁满堂支架检算书(最终)

1、新建铁路杭长客运专线(浙江段)HCZJ-V标段现浇连续梁模板支架检算书计 算： 复 核： 中铁五局集团有限公司杭长客专项目经理部二一一年一月十五日- 35 -目 录第一章检算说明- 1 -一、检算内容- 1 -二、工程概况及总体说明- 2 -第二章 模板检算- 2 -一、内模计算- 2 -二、侧模计算- 6 -三、底模（竹胶合板）计算- 7 -第三章 钢管检算- 21 -一、12号工字钢受力计算- 21 -二、贝雷桁架的设计检算- 23 -三、钢管立柱顶横梁- 30 -四、地基承载力计算- 34 -第四章 侧模倾覆稳定性检算- 34 -连续梁模板支架检算书第一章 检算说明根据杭长客运专线的总体

2、施工组织设计和现场的实际情况，汤溪特大桥(DK196+385.1)跨东恒大道481#484#墩使用(32+48+32)m连续箱梁，连续梁施工均采用支架现浇。根据施工组织设计布置方案，对现浇连续梁施工模板及支架进行施工荷载受力检算。计算依据1、铁路混凝土工程施工技术指南2、客运专线桥梁工程施工技术指南3、无碴轨道双线预应力混凝土连续梁（支架现浇施工）肆桥参（2009）23681III4、铁路桥涵地基和基础设计规范(TB10002.5-2005)5、路桥施工计算手册6、钢结构设计规范（GB50017-2003）7、结构力学8、装配式公路钢桥使用手册9、地基基础设计施工手册10、简明施工计算手册（江

3、正荣 朱国梁编著）一、 检算内容1、模板检算2、贝雷桁架检算3、钢管支架检算4、地基承载力检算二、 工程概况及总体说明（32+48+32）连续梁为现浇箱梁，连续梁全长113.3m，梁高为3.25m。梁体为单箱室，等高度，等截面结构。线间距s=5.0m，梁顶宽12m，底宽5.4m。桥梁建筑总宽度为12.28m，梁体混凝土1334m3 ，重约3600t。梁体纵向预应力钢束采用1215.2钢绞线，采用M1512锚具，钢绞线公称直径15.2mm，极限抗拉强度fpk=1860Mpa，弹性模量Ep=195Gpa。预应力钢束孔道采用金属波纹管成孔。梁体混凝土强度等级为C50，封锚采用强度等级为C50的无收缩

4、混凝土，防护墙、遮板混凝土强度等级采用C40，人行道板采用C40钢筋混凝土。第二章 模板检算一、内模计算内模由模板，横（纵）肋方木，分配梁组及钢管支架组成，模板肋采用10×10小方木，内支撑采用钢管脚手架采用48×3.5mm钢管，顶部及两侧设顶托支撑，横、纵向布距均采用0.6m 。（一） 顶模板受力计算根据铁路施工计算手册和建筑计算查得，并综合考虑浸水时间，竹胶合模板的力学指标取下值：=12Mpa，=1.3Mpa， E=5×103Mpa竹胶合模板选用厚度18mm，1米宽竹胶合模板的截面几何特性计算结果如下：w=1bh2/6=1×1000×182

5、/6=54000mm3=54cm3 I=1bh3/12=1×1000×183/12=486000mm4=48.6cm4 中间部分竹胶合模板按照底部纵梁3×0.40米跨度的连续梁进行计算，结构形式及计算模式如下：q40cm40 cm40 cm根据铁路混凝土工程施工技术指南和路桥施工计算手册混凝土竖向荷载分为以下几个部分，取受力最不利断面为腹板处，宽度为1.85m,其受力荷载为： 混凝土：q1=0.85×27×0.4=9.18KN/m2 人群机具：q2=2.0KN/m2 倾倒：q3=1.0 KN/m2 振捣：q4=2.0KN/m2 其他荷载：q5根

6、据实际情况不考虑1、 强度计算荷载组合采用+，所以q=9.18+1.0+2.0+2.0=14.1 N/m2转化为横向的线荷载，按照底板竹胶合模板平均承载：q=14.1×1=14,.1KN/m根据路桥施工计算手册查得：Mma=0.1×q×L2=0.1×14.1×0.402=0.226KN/mmax=Mma/W=0.226/54000=4.2Mpa<=12Mpa，满足要求Qma=1.1×q×L=1.1×14.1×0.40=6.204KNma=（Qma×s）/(I×b)=(Qma

7、15;bh2 /8)/(bh3/12×b) =1.5Qma/b/h=1.5×6.204/1000/18 =0.52Mpa<=1.3Mpa 满足要求2、 刚度验算荷载组合采用+，所以q=9.18KN/m2转化为横向的线荷载，按照底板竹胶合模板平均承载：q=9.18×1=9.18 N/m根据路桥施工计算手册查得：fma=0.677qL4 /100EI=0.677×9.18×106×0.44 /100/5/486000 =0.66mmfma/L=0.66/400=0.0165mm<40/400 满足要求（二）10×10

8、cm方木受力计算箱梁内顶模采用竹胶合模板，竹胶合模板底部实用小方木作为纵肋把荷载传递给支架横梁，根据路桥施工计算手册查得，木材的力学指标取下值（按照红松顺纹计算）：=12Mpa，=1.3Mpa，E=9×103 Mpa小方木选用截面10×10cm的红松，截面几何特性计算结果如下：w=1bh2/6=1×10×102 /6=166.7cm3 I=1bh3 /12=1×10×103 /12=833.3cm4 根据下部横梁的排布形式，小方木按照跨度0.6米的简支梁进行计算，计算模式如下：q60cm根据铁路混凝土工程施工技术指南和路桥施工计算手册

9、混凝土竖向荷载分为以下几个部分： 板：竹胶板底模15Kg/m2 q1=0.15 KN/m2混凝土：q2=0.85×27×0.6=13.77 KN/m2人群机具：q3=200Kg/m 2 =2.0 KN/m2倾倒：q4=1.0 KN/m2振捣：q5=2.0 KN/m2其他荷载：q6根据实际情况不考虑1、 强度计算荷载组合采用+所以q=0.15+13.77+2.0+1.0+2.0=18.92KN/m2转化为小方木线荷载，按照小方木平均承载：q=18.92×0.6=11.35KN/m2根据路桥施工计算手册查得：Mma=0.125×q×L2=0.125

10、×11.35×0.62=0.51KN/mmax=Mma/W=0.51×10 3/166.7=3.06Mpa<=12Mpa，满足要求Qma=0.5×q×L=0.5×11.35×0.6=3.4KNma=（Qma×s）/(I×b)=(Qma×bh2 /8)/(bh3/12×b) =1.5Qma/b/h=2×3.4×103/100/100 =0.68Mpa<=1.3Mpa 满足要求2、 刚度验算荷载组合采用+，所以q=0.15+13.77=13.92 KN/m2

11、，转化为小方木的线荷载，按照小方木平均承载：q=13.92×0.6=8.35KN/m根据路桥施工计算手册查得：fma=5qL4 /384EI=5×8.35×604 /384/9/833.3×10 5 =0.188mmfma/L=0.188/700=0.027mm<60/400 满足要求二、侧模计算1、侧压力计算根据铁路混凝土与砌体工程施工规范（TB10210-2001）附录A混凝土侧压力取q1=50 KN/m2考虑到震动荷载4 KN/m2则q=50+4=54 KN/m2立挡间距为25cm模板按连续梁计算，将侧压力化为线布荷载q=54×2.

12、42=130.6KN/m。1、 按强度计算Mma=1/10×q×L2=1/10×130.6×0.252=0.82KN/m需要截面矩：Wn=0.82×10 6/12=68062.5mm 3模板选用=18mm，截面抵抗矩w=1/6×2420×18 2=130680mm3>Wn 满足要求。2、 按刚度计算 f=q×L 4/150/E/I =54×2.42×250 4/（150×5×10 3×1/12×2420×18 3） =0.58mm f/L=

13、0.58/250=0.002mm<25/400 满足要求三、底模（竹胶合板）计算箱梁采用支架现浇施工，考虑到底板是平面并且竹胶合模板。重量轻，便于高空施工，箱梁底板采用竹胶合模板，计算时纵向分为底板厚度47.5cm部分、65cm部分和底板厚度85cm部分，横向分为翼板和底腹板部分。底模横肋小方木选用截面10×10的红松，其纵向布置为：底板厚度47.5cm间距时底腹板纵向25cm，翼板纵向40cm；底板厚度65cm间距时底腹板纵向20cm，翼板纵向40cm；底板厚度85cm间距时底腹板纵向15cm，翼板纵向40cm。根据路桥施工计算手册和建筑技术查得，并综合考虑浸水时间，竹胶合模

14、板的力学指标取下值：=12Mpa，=1.3Mpa，E=5×10 3Mpa竹胶合模板选用厚度18mm，1米宽竹胶合模板的截面几何特性计算结果如下：w=1bh2/6=1×1000×182 /6=54000mm3 =54cm3I=1bh3 /12=1×1000×183 /12=48600mm3 =48.6cm4 （一）底板厚度47.5cm段1、 底腹板部分中间部分竹胶合模板按照底部纵梁3×0.25米跨度的连续梁进q25cm2525行计算，计算模式如下：根据铁路混凝土工程施工技术指南和路桥施工计算手册混凝土竖向荷载分为以下几个部分： 模板：q

15、1=250kg/m2 =2.5KN/m2(内模和支架采用250kg/m2） 混凝土：q2=7.03×27×0.25=47.5 KN/m2人群机具：q3=200Kg/m 2 =2.0 KN/m2倾倒：q4=1.0KN/m2振捣：q5=2.0 KN/m2其他荷载：q6根据实际情况不考虑1、强度计算荷载组合采用+所以q=2.5+47.5+1.0+2.0+2.0=55 KN/m2转化为横向的线荷载，按照底板竹胶合模板平均承载：q=55×0.25=13.75KN/m根据路桥施工计算手册查得：Mma=0.1×q×L2=0.1×13.75×

16、;0.252=0.085KN/mmax=Mma/W=0.085×106/5.4×106=1.57Mpa<=12Mpa，满足要求Qma=1.1×q×L=1.1×13.75×0.25=3.78KNma=（Qma×s）/(I×b)=(Qma×bh2 /8)/(bh3/12×b) =1.5Qma/b/h=1.5×11.6/1000/18×103 =0.97Mpa<=1.3Mpa 满足要求2、刚度验算荷载组合采用+，所以q=2.5+47.5=50 KN/m，转化为横向的线荷

17、载，按照底板竹胶合模板平均承载：q=50×0.25=12.5KN/m根据路桥施工计算手册查得：fma=0.677qL4 /100EI=0.677×12.5×254 /100/5/48.6×10 5 =1.36mmfma/L=1.36/250=0.005<25/400 满足要求2、 翼板部分中间部分竹胶合模板按照底部纵梁3×0.40米跨度的连续梁进行计算，计算模式如下：q40cm40cm KN/m2KN/m240cm根据铁路混凝土工程施工技术指南和路桥施工计算手册混凝土竖向荷载分为以下几个部分：模板： q1=15Kg/m2=0.15KN/m

18、2混凝土： q2=1.17×27×0.4=12.6 KN/m2 群机具：q3=200Kg/m 2 =2.0KN/m2倾倒：q4=1.0KN/m2振捣：q5=2.0 KN/m2其他荷载：q6根据实际情况不考虑1、强度计算荷载组合采用+所以q=0.15+12.6+1.0+2.0+2.0=17.8 KN/m2转化为横向的线荷载，按照底板竹胶合模板平均承载：q=17.8×0.4=7.12KN/m根据路桥施工计算手册查得：Mma=0.1×q×L2=0.1×7.12×0.402=0.114KN/mmax=Mma/W=0.114/5400

19、0×106=2.2Mpa<=12Mpa，满足要求Qma=1.1×q×L=1.1×7.12×0.40=3.13KNma=（Qma×s）/(I×b)=(Qma×bh2 /8)/(bh3/12×b) =1.5Qma/b/h=1.5×3.13/1000/18×103 =0.26Mpa<=1.3Mpa 满足要求2、刚度验算荷载组合采用+，所以q=0.15+12.6=12.75 KN/m2，转化为横向的线荷载，按照底板竹胶合模板平均承载：q=12.75×0.4=5.1KN/m

20、根据路桥施工计算手册查得：fma=0.677qL4 /100EI=0.677×5.1×0.44 /100/5/48.6×10 5 =0.36mmfma/L=0.36/40=0.009<40/400 满足要求（二）底板厚度65cm段1、底、腹板部分中间部分竹胶合模板按照底部纵梁3×0.20米跨度的连续梁进行计算，计算模式如下：q20cm20 cm20 cm根据铁路混凝土工程施工技术指南和路桥施工计算手册混凝土竖向荷载分为以下几个部分：模板： q1=250Kg/m2=2.5 KN/m2（内模和支架采用250 Kg/m2）混凝土：q2=10.31

21、5;27×0.2=55.6KN/m2人群机具：q3=100Kg/m 2 =1.0 KN/m2倾倒：q4=2.0 KN/m2振捣：q5=2.0K N/m2其他荷载：q6根据实际情况不考虑1、强度计算荷载组合采用+所以q=2.5+55.6+2.0+1.0+2.0=63.1KN/m2转化为横向的线荷载，按照底板竹胶合模板平均承载：q=63.1×0.2=12.6KN/m根据路桥施工计算手册查得：Mma=0.1×q×L2=0.1×12.6×0.202=0.5KN/mmax=Mma/W=0.5/54000×106=9.2Mpa<=

22、12Mpa，满足要求Qma=1.1×q×L=1.1×12.6×0.20=2.77KNma=（Qma×s）/(I×b)=(Qma×bh2 /8)/(bh3/12×b) =1.5Qma/b/h=1.5×2.77/1000/18×103 =0.23Mpa<=1.3Mpa 满足要求2、刚度验算荷载组合采用+，所以q=2.5+55.6=58.1KN/m2，转化为横向的线荷载，按照底板竹胶合模板平均承载：q=58.1×1=58.1KN/m根据路桥施工计算手册查得：fma=0.677qL4 /

23、100EI=0.677×58.1×0.24 /100/5/48.6×10 5 =0.26mmfma/L=0.26mm<20/400 满足要求3、 翼板部分翼板部分和底板厚度47.5cm段翼板部分受力相同，此处计算省略。（三）底板厚度85cm段1、底、腹板部分中间部分竹胶合模板按照底部纵梁3×0.15米跨度的连续梁进行计算，计算模式如下：q15cm15 cm15 cm根据铁路混凝土工程施工技术指南和路桥施工计算手册混凝土竖向荷载分为以下几个部分：模板： q1=250Kg/m2=2.5KN/m2（内模和支架采用250 Kg/m2）混凝土：q2=11.8

24、8×27×0.15=48.11 KN/m2人群机具：q3=200Kg/m 2 =2.0 KN/m2倾倒：q4=1.0 KN/m2振捣：q5=2.0 KN/m2其他荷载：q6根据实际情况不考虑（1）强度计算荷载组合采用+所以q=2.5+48.11+1.0+2.0+2.0=55.61KN/m2转化为横向的线荷载，按照底板竹胶合模板平均承载：q=55.61×0.15=8.34KN/m根据路桥施工计算手册查得：Mma=0.1×q×L2=0.1×8.34×0.152=0.18KN/mmax=Mma/W=0.18/54000×

25、106=3.45Mpa<=12Mpa，满足要求Qma=1.1×q×L=1.1×8.34×0.15=1.36KNma=（Qma×s）/(I×b)=(Qma×bh2 /8)/(bh3/12×b) =1.5Qma/b/h=1.5×1.37/1000/15×103 =0.137Mpa<=1.3Mpa 满足要求（2）刚度验算荷载组合采用+，所以q=0.15+48.11=48.26 KN/m2，转化为横向的线荷载，按照底板竹胶合模板平均承载：q=48.26×0.15=7.23KN/m根

26、据路桥施工计算手册查得：fma=0.677qL4 /100EI=0.677×48.26×0.154 /100/5/48.6×10 5 =0.68mmfma/L=0.68/200<200/400 满足要求2、翼板部分翼板部分和底板厚度47.5cm段翼板部分受力相同，此处计算省略。(四)底模（10×10小方木）计算箱梁支架现浇施工底模采用竹胶合模板，竹胶合模板底部实用小方木作为横肋把荷载传递给支架纵梁。计算时纵向分为底板厚度47.5cm部分、65cm部分和底板厚度85cm部分，横向分为翼板和底腹板部分。根据路桥施工计算手册查得，木材的力学指标取下值（按

27、照红松顺纹计算）：=12Mpa，=1.3Mpa，E=9×103 Mpa小方木选用截面10×10cm的红松，截面几何特性计算结果如下：w=1bh2/6=1×10×102 /6=166.7cm3 I=1bh3 /12=1×10×103 /12=833.3cm4 根据下部横梁的排布形式，小方木按照跨度0.6米的简支梁进行计算，计算模式如下：（一） 底板厚度47.5cm段1、 底、腹板部分q60cm根据铁路混凝土工程施工技术指南和路桥施工计算手册混凝土竖向荷载分为以下几个部分： 模板： 底模15Kg/m2，内模和支架采用250Kg/m2。q1

28、=（15+250）=2.65 KN/m2混凝土：q2=2.2×27×0.6=35.64KN/m2人群机具：q3=200Kg/m 2 =2.0KN/m2倾倒：q4=1.0 KN/m2振捣：q5=2.0 KN/m2其他荷载：q6根据实际情况不考虑（1）强度计算荷载组合采用+所以q=2.65+35.64+2.0+1.0+2.0=43.3 KN/m2转化为小方木线荷载，按照小方木平均承载：q=43.3×0.25=10.82KN/m根据路桥施工计算手册查得：Mma=0.125×q×L2=0.125×10.8×0.62=0.47KN/m

29、max=Mma/W=0.47/166.7×103=2.78Mpa<=12Mpa，满足要求Qma=0.5×q×L=0.5×10.27×0.6=3.08KNma=（Qma×s）/(I×b)=(Qma×bh2 /8)/(bh3/12×b) =1.5Qma/b/h=1.5×3.08×103/100/100 =0.46Mpa<=1.3Mpa 满足要求（2）刚度验算荷载组合采用+，所以q=2.65+35.64=38.3Kpa，转化为小方木线荷载，按照小方木平均承载：q=38.3

30、5;0.6=23KN/m根据路桥施工计算手册查得：fma=5qL4 /384EI=5×23×0.64 /384/9/833.3×10 5 =0.46mmfma/L=0.46/600<600/400 满足要求2、翼板部分q80cm 根据铁路混凝土工程施工技术指南和路桥施工计算手册混凝土竖向荷载分为以下几个部分： 模板： 底模15Kg/m2，q1=0.15KN/m2混凝土：q2=1.17×27×0.8=25.3KN/m2人群机具：q3=200Kg/m 2 =2.0 KN/m2倾倒：q4=1 KN/m2振捣：q5=2.0 KN/m2其他荷载：q

31、6根据实际情况不考虑（1）强度计算荷载组合采用+ 所以q=0.15+25.3+2.0+1.0+2.0=30.45 KN/m2转化为小方木线荷载，按照小方木平均承载：q=30.45×0.8=24.4KN/m根据路桥施工计算手册查得：Mma=0.125×q×L2=0.125×24.4×0.82=1.95KN/mmax=Mma/W=1.95/166.7×103=1.17Mpa<=12Mpa，满足要求Qma=0.5×q×L=0.5×24.4×0.8=9.76KNma=（Qma×s）/(I

32、×b)=(Qma×bh2 /8)/(bh3/12×b) =1.5Qma/b/h=1.5×9.76×103/100/100 =0.23Mpa<=1.3Mpa 满足要求（2）刚度验算 荷载组合采用+，所以q=0.15+25.3=25.45 KN/m2，转化为小方木线荷载，按照小方木平均承载：q=25.45×0.8=20.36KN/m根据路桥施工计算手册查得：fma=5qL4 /384EI=5×20.36×0.84 /384/9/833.3×10 5 =13mmfma/L=13/800<800/40

33、0 满足要求（二） 底板厚度65cm段1、 底、腹板部分q60cm根据铁路混凝土工程施工技术指南和路桥施工计算手册混凝土竖向荷载分为以下几个部分：模板： 底模15Kg/m2，为0.15KN/m2,内模和支架采用250Kg/m2。q1=（15+250）=2.65 KN/m2混凝土：q2=1.85×27×0.6=29.97KN/m2人群机具：q3=200Kg/m 2 =2.0KN/m2倾倒：q4=1.0 KN/m2振捣：q5=2.0 KN/m2其他荷载：q6根据实际情况不考虑（1）强度计算荷载组合采用+所以q=2.65+29.97+2.0+1.0+2.0=37.62 KN/m2

34、转化为小方木线荷载，按照小方木平均承载：q=37.62×0.6=22.57KN/m根据路桥施工计算手册查得：Mma=0.125×q×L2=0.125×22.57×0.62=1.15KN/mmax=Mma/W=1.15/166.7×103=6.9Mpa<=12Mpa，满足要求Qma=0.5×q×L=0.5×22.57×0.6=5.98KNma=（Qma×s）/(I×b)=(Qma×bh2 /8)/(bh3/12×b) =1.5Qma/b/h=1.5&#

35、215;5.98×103/100/100 =0.89Mpa<=1.3Mpa 满足要求（2）刚度验算荷载组合采用+，所以q=2.65+29.97=32.6 KN/m2，转化为小方木线荷载，按照小方木平均承载：q=32.6×0.8=26KN/m根据路桥施工计算手册查得：fma=5qL4 /384EI=5×26×0.64 /384/9/833.3×10 5 =46mmfma/L=46/600=<600/400 满足要求2、翼板部分翼板部分和底板厚度30cm段翼板部分受力相同，此处计算省略。（三） 底板厚度85cm段1、 底、腹板部分q60

36、cm根据铁路混凝土工程施工技术指南和路桥施工计算手册混凝土竖向荷载分为以下几个部分： 模板： 底模15Kg/m2，内模和支架采用250Kg/m2。q1=（15+250）=2.65 KN/m2混凝土：q2=2.15×27×0.6=34.8KN/m2人群机具：q3=200Kg/m 2 =2.0KN/m2倾倒：q4=1.0 KN/m2振捣：q5=2.0 KN/m2其他荷载：q6根据实际情况不考虑（1）强度计算荷载组合采用+所以q=2.65+34.8+2.0+1.0+2.0=42.5 KN/m2转化为小方木线荷载，按照小方木平均承载：q=42.5×0.6=25.5KN/m

37、根据路桥施工计算手册查得：Mma=0.125×q×L2=0.125×25.5×0.62=1.15KN/mmax=Mma/W=1.15/166.7×103=6.88Mpa<=12Mpa，满足要求Qma=0.5×q×L=0.5×25.5×0.6=7.65KNma=（Qma×s）/(I×b)=(Qma×bh2 /8)/(bh3/12×b) =1.5Qma/b/h=1.5×7.65×103/100/100 =1.1Mpa<=1.3Mpa 满足

38、要求（2）刚度验算荷载组合采用+，所以q=2.65+34.8=37.5 KN/m2，转化为小方木线荷载，按照小方木平均承载：q=37.5×0.6=22.47KN/m根据路桥施工计算手册查得：fma=5qL4 /384EI=5×22.47×0.64 /384/9/833.3×10 5 =0.5mmfma/L=0.5/600<600/400 满足要求2、翼板部分翼板部分和底板厚度47.5cm段翼板部分受力相同，此处计算省略。第三章 钢管检算一、12号工字钢受力计算由于箱梁纵向为截面、横向的不均匀分布和横梁的间距不等，由于底板厚度85cm段受力在承台上，

39、因此取底板厚度65cm断面计算，根据路桥施工计算手册查得，钢材的力学指标取下值：=145Mpa，w=85Mpa，E=2.1×105Mpa横梁选用12a工字钢，设计受力参数为：W=77cm3，I=488 cm4，S=28.2cm3，d=0.50 cm根据铁路混凝土工程施工技术指南和路桥施工计算手册混凝土竖向荷载分为以下几个部分：模板： 底模和横肋45Kg/m2，内模和支架采用250Kg/m2。q1=（45+250）=2.95 KN/m2凝土：q2=8.91×27/5.4=44.5 KN/m2人群机具：q3=200Kg/m 2 =2.0 KN/m2倾倒：q4=1.0 KN/m2

40、振捣：q5=2.0 KN/m2其他荷载：q6根据实际情况不考虑根据纵梁的布置形式，按最大跨度采用3×0.6cm米连续梁模式进行计算，计算图如下：q6060601、强度计算荷载组合采用+所以q=2.95+44.5+2.0+1.0+2.0=52.45 KN/m2转化为沿桥梁纵向0.6m间距横梁的线荷：q=52.45×0.6=31.47KN/m根据路桥施工计算手册查得：Mma=0.1×q×L2=0.1×31.47×0.62=1.95KN/mmax=Mma/W=1.95×103/77=25.95Mpa<=145Mpa，满足要求

41、Qma=1.1×q×L=1.1×31.47×0.6=20.77KNma=（Qma×s）/(I×b)=(20.77×28.2) /(5×488×10-2) =24.0Mpa<w=85Mpa 满足要求2、刚度验算荷载组合采用+，所以q=2.95+44.5=47.45 KN/m2转化为沿桥梁纵向0.6m间距横梁的线荷载：q=47.45×0.6=28.47KN/m根据路桥施工计算手册查得：fma=0.677qL4 /100EI=0.677×28.47×0.64 /100/2.1

42、/488×10 3 =0.021mmfma/L=0.021<0.6/400 满足要求二、贝雷桁架的设计检算3）、纵向贝雷梁检算：国产”321”贝雷梁技术参数：单片”321”贝雷梁：高×长=150cm×300cm单片贝雷梁重287kg（包含支撑架，销子），截面惯性矩：I=250497.2cm4；截面系数：W=3578.5cm3；弹性模量：E=2.1×105Mpa；容许最大弯矩：M=788.2KN·m；容许最大剪力：Q=245.2KN；强度容许值：=273Mpa；3.1 中跨贝雷梁检算贝雷梁检算考虑三种情况：腹板下贝雷梁检算一：贝雷梁最大跨度

43、为中跨48m下的12.0m跨，检算时按照简支梁计算：考虑贝雷梁上放置有底模系、侧模系以及横向分配梁，在计算贝雷梁的荷载时，混凝土静载系数取1.3。腹板下混凝土荷载q=3.17×27×1.3+2.5×1.2×1.85+2.0×1.4×1.85=122.0KN/m，均布在5片贝雷梁上，每片贝雷梁承受的均布荷载q=122/5=24.4KN/m，加上自重荷载q=2.87KN/m。则贝雷梁的最大弯矩：Mmax=ql2/8=(24.4+2.87)×10.52/8=375.8KN·m贝雷梁的弯应力：=Mmax/W=375.8&#

44、215;1000/3578.5=105Mpa=273Mpaf=5ql4/384EI=5×(24.4+2.87)×1000×10.54×10.59/(384×2.1×105×0.2504972×106×104)=8.20mm10.5/400=26.3mm。底板下贝雷梁检算二、贝雷梁最大跨度为10.5m，检算时按简支梁计算半截面底板下有2片贝雷梁每片贝雷梁承受的均布荷载q=(1.34×27×1.3+2.5×1.2×1.63+2.0×1.4×1.63)

45、/2=28.2KN/m，贝雷梁自重产生的荷载q=2.87KN/m。Mmax= ql2/8=(28.2+2.87)×10.52/8=427.24KN·m则=Mmax/W=427.24×1000/3578.5=119.4Mpa=273Mpaf=5ql4/384EI=5×(28.2+2.87)×1000×10.54×109/(384×2.1×105×0.2504972×106×104)=9.24mmL/400=25mm。贝雷梁的剪力Vmax:Vmax=Kv×qL1=0.8

46、39×(28.2+2.87)×7.5=195.5KNQ=245.2KN。翼缘板下贝雷梁检算三、贝雷梁最大跨度为10.5m，检算时按简支梁计算半截面底板下有3片贝雷梁每片贝雷梁承受的均布荷载q=(1.12×27×1.3+2.5×1.2×2.52+2.0×1.4×2.52)/2=18.0KN/mq腹、q底，在此不再重复计算。腹板、底板、翼缘板下的贝雷梁均满足要求。用迈达斯复核贝雷梁的剪力、挠度，并计算其最大支反力。腹板下贝雷梁按24.4KN/m均布荷载加载；中板下贝雷梁按28.2KN/m均布荷载加载；翼板下贝雷梁按18

47、.0KN/m均布荷载加载；翼缘板下贝雷梁按照18KN/m加载，贝雷梁的最大剪力Qmax如下图：翼缘板下贝雷梁最大剪力为81.8KNQ=245.2KN。翼缘板下贝雷梁的最大挠度fmax如下图：翼缘板下最大的挠度为4.8mmf=25mm。翼缘板下最大支反力如下图：最大支反力出现在10.5m与10.5跨中间的钢管柱，Nmax=180.8KN。腹板下贝雷梁按照24.4KN/m加载，其最大剪力Qmax如下图：腹板下贝雷梁最大剪力为100.9KNQ=245.2KN。腹板下贝雷梁的最大挠度fmax如下图：腹板下最大的挠度为6.4mmf=25mm；迈达斯计算出的挠度6.4mm与按简支梁计算6.75mm相比，仅

48、相差0.35mm。腹板下贝雷梁的最大支反力Nmax如下图：腹板下贝雷梁最大支反力出现在10.5m与10.5m跨中间的钢管柱，Nmax=242.7KN中板下贝雷梁按照28.2KN/m加载，其最大剪力Qmax如下图：底板下贝雷梁最大剪力为126.4KNQ=245.2KN。底板下贝雷梁的最大挠度fmax如下图：底板下最大的挠度为7.4mmf=25mm；迈达斯计算出的挠度7.4mm与按简支梁计算7.7mm相比，仅相差0.3mm。底板下贝雷梁的最大支反力Nmax如下图：底板下贝雷梁最大支反力出现在10.5m与10.5m跨中间的钢管柱，Nmax=279.4KN。中跨贝雷梁的弯矩、剪力、挠度均满足要求。3.

49、2边跨贝雷梁检算由前式计算中得底板下的q值最大，在本次计算中仅计算底板下贝雷梁的最大弯矩，剪力及挠度。边跨布置为9.0+9.5+9.0m布置，计算贝雷梁时按简支梁计算。贝雷梁承受的均布荷载q=(1.34×27×1.3+2.5×1.2×1.63+2.0×1.4×1.63)/2=28.2KN/m，贝雷梁自重产生的荷载q=2.87KN/m。Mmax=0.125×(28.2+2.87)×9.52=350.5KN·mmax=M/W=350.5×1000/3578.5=97.9MPa=273MPa其最大剪力

50、VmaxVmax=ql/2= (28.2+2.87)×9.5/2=147.6KNQ=245.2KN最大挠度fmaxfmax=5×ql4/384EI=5×(28.2+2.87)×9.54/(384EI)=6.26mmf=22.5mm。边跨现浇段的贝雷梁弯矩、剪力、挠度均满足要求。三、钢管立柱顶横梁4）、I40b双拼工字钢横担检算：横担受力如下图：I40b工字钢的截面参数如下：截面面积：A=94.1cm²理论重量：M=73.8Kg/mX-X惯性矩：I=22781cm4截面系数：W=1139cm3弹性模量：E=2.1×105MPa强度容许值：=170Mpa横担采用双拼的I40b工字钢，每隔50cm用10mm钢板上下焊接横担受力经迈达斯检算，其最大弯矩如下图：横担在贝雷梁传递的集中力下，最大弯矩Mmax=253.95KN·m=M/W=253.95×1000/(2×1139)=111.5MPa=170Mpa。横担剪力如下图：横担所受最大剪力如图，V=941.2KN=FSz/Iz×d=94