地下室顶板回顶专项施工方案

1、地下室顶板回顶专项施工方案第一章 工程概况2第二章编制说明及依据2一、编制说明2二、编制依据3三、设计数据3四、原设计承载能力计算3第三章 施工进度计划3第四章 施工准备与资源配置计划 4一、材料准备4二、人员准备4第五章支撑架设计计算4一、基本参数4二、荷载参数5三、纵向支撑钢管计算5四、横向支撑钢管计算6五、扣件抗滑移的计算7六、支撑架立杆荷载标准值（轴力）计算8七、立杆的稳定性验算8八、可调托座验算10九、立杆的地基承载力计算10第六章地下室顶板承载计算10一、车库顶板行车荷载10二、钢筋堆场的堆载验算12三、钢管堆载验算13四、方木、板堆载验算13五、后浇带行车验算13六、人货梯承载力

2、验算152.2顶板稳定性计算17第七章支撑架搭设及拆除18一、搭设范围18二、工艺流程18三、构造要求18第八章支撑架的使用、保养与拆除21一、支撑架的使用21二、支撑架的保养21三、支撑架的拆除21第九章监督和检测要求22第十章安全保证措施23广东腾越建筑工程有限公司 共23页第一章工程概况本本工程名称为韶关碧桂园太阳城四、五期芙蓉湾（一）5、10、14-19> 25、26号楼、1#、2#垃圾收集点，总建筑面积约160417m2o拟建 概况如下：本工程为现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构，设计抗震等级为三级，建 筑防火类别为一类，耐火等级二级，屋面防水等级二级，合理使用年限为 50年。地基基

3、础为钻冲孔灌注桩+人工挖孔桩，框剪结构。工程场地位于广东省韶关西联芙蓉新村。场区内主干道已修通，大型 车辆和机械设备可以随时进场施工。第二章编制说明及依据一、编制说明为了保证韶关碧桂园太阳城四、五期芙蓉湾（一）工程安全、文明 施工、按规范化要求并达到国家规定的标准。由于本工程地下室施工完成 进入主体结构施工时就没有施工道路和施工场地，根据现场的实际情况和 施工的需要，在本工程的地下室顶板上布置钢筋加工房及材料堆场，在地 下室顶板上（局部）设置施工道路。施工期间的荷载远大于设计活荷载， 需对布置钢筋加工房及材料堆场位置、施工道路及人货梯部位的地下室顶 板现浇板进行顶撑加固（具体位置详见施工平面布

4、置图）。广东腾越建筑工程有限公司共23页1、韶关碧桂园太阳城四、五期芙蓉湾（一）工程设计图纸2、韶关碧桂园太阳城四、五期芙蓉湾（一）施工组织设计3、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20084、建筑施工安全检查标准JGJ59-20115、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20116、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ800-19917、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002 （2010版）8、工程建设标准强制性条文2002年版9、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2013）10、屋面工程质量验收规范GB50207-201211、韶关碧桂园太阳城四

5、、五期芙蓉湾（一）工程现场实际情况12、根据现场载重货车W75吨、材料堆放最大荷载20.0kNm2进行 编制。三、设计数据地下室顶板板厚：15Omm梁板碗等级：C30梁最大间距为& 10m；断面800X550顶板上设计回填土厚度为1.0m活动荷载顶板园林时：4KNm2 ；活动荷载消防车道时：31KNm2（板）25KNm2 （次梁）19KNm2 （主梁）园林顶板设计荷载22Nm2 :消防车道顶板设计荷载为18+19=37KNm2四、原设计承载能力计算1）查建筑结构荷载规范GB50009-2012附录表A中A.1.4得：粘 土自重为18 KNm32）地下室顶板覆土 1.0M每平方米荷载：1

6、8 KNm3× 1.0 M =18KNm23）地下室顶板可承受荷载为：18 KNm2+ （活动荷载4KNm2）=22KNm2第三章施工进度计划加固脚手架根据结构层施工进度搭设，搭设进度计划见下表：广东腾越建筑工程有限公司 共23页第四章 施工准备与资源配置计划一、材料准备钢管：采用外径48.3mm,壁厚3.6mm的Q235钢材质的焊接钢管， 其质量应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T700-2006)中Q235A级 钢的规定，有严重锈蚀弯曲、压扁、裂纹和损伤者禁用。立杆、纵向水平 杆的钢管长度为3.56m或每根最大重最不超过25kg为宜，钢管应全涂 防锈漆。扣件：扣件采用可锻铸铁制

7、作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢 管脚手架扎!件(GB15831-2006)的规定，扣件不能有裂纹、气孔、疏松、 砂眼等铸造缺陷，扣件与钢管要接触良好。扣件应做防锈处理，螺栓拧紧, 扭力矩达65NM时不得发生破坏。木桁：50×100 mm,支撑架体上下两端软接触均加顶托。加强对使用材料的检查，检查钢管是否合格，是否变形，检查扣件是 否松动，螺栓螺纹是否有损，检查钢管型号、质量等，不合格的材料一律 不准在本工程中使用，严禁使用变形和不合格的材料，严禁使用变形和不 合格的扣件、钢管。二、人员准备架体搭设操作必须由架工搭设，架工必须持证上岗。搭设前必须由技术、安全部门对操作人员进行技术

8、交底及安全交底。交底必须以口头形式 和书面形式同时进行，并且有交底人和被交底人的签字。第五章支撑架设计计算一、基本参数按现场施工的需要，加固区域详见施工平面布置图。立杆横向间距或排距Ia (m):0.90：立杆Ib纵距(m):0.90；立杆步距h(m):1.50；模板支架搭设高度(m)335;立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10：采用的钢管(mm):48X3.5 (考虑材料壁厚有下差)；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数：0.80；钢管基脚20Omm × 50mm木板广东腾越建筑工程有限公司 共23页查建筑结构荷载规范GB50009-2012,满载300KN的消防车对

9、地库 顶板产生的均布活荷载为20KN/M2,故75吨汽车对地库顶板产生的均布 活荷载为50KNM2o方木自重(kN/m2):0.310：材料堆放最大荷载(kN/m2):20.000：地库顶板行车荷载(kN/m2):50.000；三、纵向支撑钢管计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面儿何参数为截面抵抗矩W = 4.49 cm3；截面惯性矩I = 10.78cm4:纵向钢管计算简图(1) 荷载的计算：1) 方木(kN/m)：qll = 0.31 × 0.9 = 0.279kNm ；2) 堆放材料的H重线荷载(kN/m)：ql2 = 20×0.9 = 18kNm3) 活荷载为

10、施工荷载标准值(kN/m)：pl = 50×0.9 = 45 kN/m；(2) 强度验算：依照规范5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和;最大弯矩计算公式如下最大支座力计算公式如下均布活载：ql = 1.2 × qll+ 1.2 X ql2 = 1.2×0.279+ 1.2 ×18=21.93kNm;广东腾越建筑工程有限公司 共23页最大弯距 MmaX = 0.1 × 21.93 × 0.52 + 0.117 × 25.20X0.52=0.806kN.m ；最大支

11、座力 N = 1.1 × 21.93× 0.9+1.2 × 25.20×0.9= 48.93kN；最大应力 O = MmaX /W = 0.806 X106 / (4490) = 179.51 Nmm2;纵向钢管的抗压强度设计值f=205 Nmm2;纵向钢管的计算应力157.51 Nmm2小于纵向钢管的抗压设计强度205 Nmm2,满足要求！(3)挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下：V =0.677ql4(100EI) V =l150均布恒载：q = qll + ql2 = 18.279 kN/m；均布活载：P = 45

12、.0 kN/m；V = 0.677 × 18.279 × 5004/(100X 2.06 X 105 X 121900)=0.308 mm： 纵向钢管的最大挠度为0.308 mm小于纵向钢管的最大容许挠度1500/150与1Omm,满足要求!四、横向支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P =18.279kN:g支撑钢管计算简图广东腾越建筑工程有限公司 共23页支撑钢管计算弯矩图(kNm)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 MmaX = 0.154 kN m ；最大变形 VrnaX = O.10

13、5 mm ；最大支座力QmaX = 3.359 kN ；最大应力 O = 154000.04490 = 34.298 Nmm2:支撑钢管的抗压强度设计值f=205 Nmm2;支撑钢管的最大应力计算值34.3298 Nmm2小于支撑钢管的抗压 强度设计值205 Nmm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度为0.105mm小于900/150与Iomm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算广东腾越建筑工程有限公司 共23页R Rc其中RC-扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R= 12.678 kN：R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设

14、计计算满足要求！六、支撑架立杆荷载标准值(轴力)计算作用于支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。(1) 静荷载标准值包括以下内容：1) 脚手架的自重(kN)：NGI = 0.125 × 3.64 =0.455kN;2) 方木的自重(kN)：NG2 = 0.31×0.9×0.9 =0.251kN;3)堆放荷载(kN)：NG3 = 2×0.9×0.9 = 1.62kN:经计算得到，静荷载标准值NG = NGl+ NG2 + NG3 = 2.325 kN；(2) 活荷载为施工荷载标准值产生的荷载经计算得到,活荷载标准值NQ = 50×0.9

15、X0.9 = 40.5 kN；(3) 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.2 × 2325+1.4 X 40.5 = 59.49kN;七、立杆的稳定性验算支撑系统立杆稳定性荷载计算单元广东腾越建筑工程有限公司 共23页组合风荷载： =N(A)f其中N立杆的轴心压力设计值(kN) : N = 18.764 kN； -轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；i -计算立杆的截面回转半径(Cm) : i = 1.59 cm；A 一 立杆净截面面积(Cm2)： A = 4.24 Cm2：W-立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3): W=4.49 cm

16、3；O -钢管立杆最大应力计算值(Nmm2);f-钢管立杆抗压强度设计值:f =205 Nmm2;LO一计算长度(m)；KH 高度调整系数:KH=I:如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算IOl=kl(hd+2a)(1)IO2=k 2h(2)kl-计算长度附加系数，取值为1.163；P -计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3； Ul= 1.5； U 2=1.755a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.2 m；(1) 长细比验算顶部立杆段：Iol=k l(hd+2a)=l × 1.386 × (1500+2× 200)=2633

17、.4mm非顶部立杆段：IO2=k P 2h =1 × 1.755 × 1500=2632.5mm =IOi=2633.415.9=165.62 =210长细比满足要求！(2) 立柱稳定性验算顶部立杆段：IOl=k l(hd÷2a)=1.155 × 1.386 × (1500+2 × 200)=3041.577mm I = IOVi = 3041.5715.9 = 191.294,查表得， 1 = 0.197f=N(A)=0.9max1.2×(0.5+(l.l+24)×0.16)+1.4×lz1.35

18、15; (0.5+(1.1+24) ×0.16)+1.4×0.7× 1 X0.9X0.9 X 1000/(0.2 X424)=5.16×10003.53=61.76Nmm2f=205 Nmm2满足要求！广东腾越建筑工程有限公司 共23页 2 = l0?/i = 3040.538/15.9 = 191.229,查表得，2 = 0.197非顶部立杆段：IO2=k 2h =1.155 × 1.755 × 1500=3040.538mm入2 = 10历=3040.53&15.9 = 191.229,查表得，2 = 0.197 f=N(

19、A)=0.9max1.2×(0.75÷(l.l+24)×0.16)+1.4×l,1.35 × (0.75+(1.1+24) × 0.16)+1.4X 0.7 × 1 × 0.9 × 0.9 X 1000/(0.2 X 424)=5.4×10003.53=64.71Nmm2f=205 Nmm2满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)=30按上节计算可知，可调托座受力N = 5.16kNWN = 30kN满足要求！九、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求P Wf

20、g地基承载力：fg = fgk×kc =320 kPa其中，地基承载力标准值：fgk=320 kPa脚手架地基承载力调整系数：kc=l立杆基础底面的平均压力：P= NA=187.64kPa其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N “&764kN基础底面面积:A=0.2 X 0.9=0.18 m2p=104.24kPa fg=320kPa地基承载力满足要求！综上所述：该支撑架体满足相关要求。第六章地下室顶板承载计算一、车库顶板行车荷载1、吊车、砂车、混凝土罐车作用下楼面等效均布活荷载的确定广东腾越建筑工程有限公司 共23页按建筑结构荷载规范GB50009-2012附录BB.

21、0.2：连续梁板的等效 均布活荷载，可按单跨简支计算。但计算内力时，仍应按连续考虑。按建 筑结构荷载规范GB50009-2012附录BB.0.4：单向板上局部荷载（包括集 中荷载）的等效均布活荷载qe=8MmaxbL2式中：L一一板的跨度，考虑车型状况，出于安全考虑，取车轮外边各1000mm：b一一板上荷载的有效分布宽度；MmaX简支单向板的绝对最大弯矩，按设备的最不利布置确定。按罐车后车轮作用在跨中考虑，后轮均作用在一个共同的平面上，轮胎着 地尺寸为0.6mX0.2m,后车轮作用单侧荷载取25T,前车轮作用荷载不计, （偏安全考虑）：2、计算1）选重量最大的罐车进行计算：罐车总重约（车和货）

22、500KN即50 吨考虑。2）根据建筑结构荷载规范GB5009-2012附录B.0.5条,局部荷载的 有效分布宽度按公式B.0.5-1计算有效载荷面积：（1） bey = bty+2S+h=0.6÷0.2×0+0.16 （车轮宽 bty 选 60Omrn,板厚 16Omm,无垫层 S不计）=0.76rn广东腾越建筑工程有限公司 共23页b= bcy+0.7L=0.66+0.7×2.7 （次梁间距 L 为 2.7m ） =2.55m（3）有效载荷面积s=b×L=2.55×2.7=6.89m23）局部荷载分布的压强（车货总重500KN） / （4个

23、车轮）/ （有效面积14.15m2） =8.83KNm22、验算车库顶板行车验算：（SOOKN车重荷载8.83KNm2） < （顶板可承受荷 载22.0 KNm2）,符合顶板承载要求。二、钢筋堆场的堆载验算1、圆盘一级钢堆载验算1）每盘的重量计算得：约25KN2）平放时的底面积（圆盘钢底部垫废模板）：3.14X （圆盘直径 1.Z2） ×2=2.00m23）地下室顶板受到的压力:25/2=12.5 KNm24）验算（圆盘一级荷载为12.5KNm2） &lt;（顶板可承受荷载22.0Nm2）,符 合顶板承载要求。2、直条二、三级钢筋堆载验算1）每捆的重量计算得：约25KN

24、/捆2）一扎钢筋每米的重量为：25/9=2.78 KN/M3）工字钢架放置为保证结构安全，将钢筋堆放架设置在车库顶板次梁位置上，间隔同 次梁,2.7米（次广东腾越建筑工程有限公司 共23页4）现假设平均每格堆放2扎钢筋，每一格架子底梁受到重量为：2.78×2× 2.½t）.95=15.80KNM <28.0NM满足要求！三、钢管堆载验算1、计算1）算钢管理论重量得48X3.5钢管每米IH重：0.03968KN/M2）堆载面分布中得出IM宽IM高空间内可堆放约550根钢管，IM 长IM宽的地方堆载IM高钢管，其重量为：（0.03968KNM） X （550根）

25、 =21.824KNM22、验算（1.0M高钢管荷载为21.824 KNM2）&lt;（顶板可承受荷载22KNm2）, 符合顶板承载要求。四、方木、板堆载验算1、计算1）查建筑结构荷载规范GBSOOO9-2012附录表A中A.1.1得方木、 板自重:（4 KNm3）2）每平方受力：（4 KNm3） × （Im） =4 KNm23）方木可堆载高度:（22 KNm2） / （4KNm2） = 5.5m2、验算1）根据现场材料堆放要求规定方木、板堆放不超过2m：2）（要求堆载高度2m） &lt;（可堆载高度5.5m）,符合顶板承载要求。五、后浇带行车验算因车库顶板有多条后浇

26、带，其中后浇带按最宽进行IOOOmm,故需用 16#工字钢架设在后浇带上以便过车。选重量最大的运输货车进行计算：货车总重约（车和货）400KN；假 设车轮只压在一条广东腾越建筑工程有限公司 共23页1、构件参数：抗震调整系数?RE: 0.75热轧普通工字钢:116钢材牌号:Q235钢材强度折减系数:1.00腹板厚度:tw = 6.00 mm毛截面面积:A = 26.11cm2截面惯性矩：IX = 1127.00Cm4半截面面积矩:SX = 80.80cm3回转半径:ix = 6.57CmJ iy = 1.89Cm截面模量:WX=I40.90CrT13； Wy = 21.10cm3截面模量折减系

27、数：0.95净截面模量：WnX = 133.85cm3: Wny = 20.05cm3受压翼缘自由长度：Il = 2.0Om截面塑性发展系数：?x=1.05： ?y = 1.052、构件承载力构件截面的最大厚度为9.9Ommz根据表3.4.1-1, f = 215.00Nmm2z fv=125.00Nmm2 根据 GB/T 700-1988 及 GB/T 1591-1994, fy =235.00Nmm2弯曲正应力控制的单向弯矩设计值MXI = 1.00× f × WnX × ?X = 1.00 × 215.00 X 133.85 X 103 X 10-

28、6 X 1.05 = 30.22kNm只承受与腹板平行的剪力时，可承受的剪力设计值VmaX=1.00× fv × Ix × twl.00 X 125.00 X 1127.00 X 104× 6.00= SX 80.80 X 103 X103整体稳定控制的单向弯矩承载力设计值（绕X-X轴）简支梁116,钢号Q235,受压翼缘自由长度Il为2.00m,跨中无侧向支承，集中荷载作用在上翼缘，查表B.2,并插值计算，得 轧制普通工字钢简支梁的?b为2.000共23页广东腾越建筑工程有限公司?b&gt;0.6,根据（B.1-2）式，得?b&#39;

29、 = min（1.0,1-07 一 整体稳定控 制的单向弯矩承载力设计值（绕X-X轴）：Mx2 = 1.00× f X ?b X Wx/1000. = 1.00 × 215.00 × 0.929 × 140.90 /1000.= 28.14 kNm综上,可承受与腹板平行的剪力设计值为104.61kN每个车轮带给工字钢的荷载为：400/4=100KN&lt;104.61kN符合工字钢承载要求!车辆可以安 全通过。为了保证后浇带的安全通过，在后浇带底部做采用钢管架顶撑。同时 在后浇带顶部铺设道板。保证车库的安全通过。六、人货梯承载力验算(一)SC施工

30、升降机概述(二)加固方法及施工注意事项根据现场实际情况，采用落地式满堂钢管脚手架对顶板进行加固， 满堂钢管脚手架搭设参数为：为使得将荷载分散到负一层底板，在堆放区域搭设满堂架，钢管纵横 向均为90OmIn,步距1.5m°满堂架设置垂直剪刀撑，纵横向间距不大于 GMo立杆底部通长垫50X100方木。在施用过程中，要严格按照方案限载 要求堆放，不可局部集中堆放，防止集中荷载破坏，在过程中要定期监控, 看是否存在局部沉降，若出现应立即采取加固措施。(三)回顶计算书2.1 参数信息0.282?b广东腾越建筑工程有限公司共23页立柱横向间距或排距l(m),脚手架步距h(m)： 1.5；立杆纵向

31、间距0.9(m),脚手架搭设高度H(m)： 3.35；钢管类型(mm)48×3.5 (考虑材料壁厚有下差)，轮扣件连接方式。总自重G计算：G=吊笼重量+外笼重量+导轨架总重量+对重重量+基础楼板重量(Kg)立杆恒荷P计算：(考虑动载、自重误差及风载对基础的影响,取系数n = 2)P=GXn (Kg). IKg = 0.0098 kN.,.P = G×2× 0.0098=G×0.02 kN例:SC2OO/2OOTD型升降机,高度为120米,【I型附墙架。(下面重量参见施工升降机主要技术参数表)吊笼重(双笼)：2X 220OKg、外笼重：1480 Kg导轨架

32、重：66×150 Kg (标准节每节150Kg ,总共66节)载重重(活荷)：2 X 2000 Kg基础楼板重量：25×4.4×3.8× (0.3+0.16) =192Kg注：1、吊笼重已包括传动机构的重量。2、附墙架等其它配件重量忽略不计。总自重 G=2 × 2200+1480+150 × 66+192=15972KgP=G×0.02kN=15972×0.02kN=319.44k N施工均布荷载标准值(kNm2): 319.44/(4.4*3.8)=19.10；施工活荷载最大值(kNm2): 4000 ×

33、; 0.0(4.4*3.8)=4.78荷载通过立杆上的可调顶托直接传递到立杆上。此时支撑架立杆为轴 心受压构件，按建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范计算立杆的 承载能力。广东腾越建筑工程有限公司 共23页2.2顶板稳定性计算1、立杆荷载标准值(轴力)计算作用于支撑架的荷载包括静荷载、活荷载。(1) 静荷载标准值包括以下内容： 脚手架的自重(kN)：NGI = 0.149X5.000 = 0.745 kN； 方木自重(kN)：NG3 = 3.000 × 0.600 X 0.900 = 1.620 kN ； 恒荷载(kN)：NG4 = 19.10 × 0.600 X 0.90

34、0=10.32kN ；经计算得到，静荷载标准值NG = NGl+NG3+NG4 = 12.68 kN：(2) 活荷载经计算得到，活荷载标准值NQ =4.78 kN；(3) 因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 1.4NQ=I.2× 12.68 + 1.4×4.78= 21.910 kN：2、立杆的稳定性验算广东腾越建筑工程有限公司 共23页其中N 一 立杆的轴心压力设计值(kN) : N =21.910 kN； -轴心受压立杆的稳定系数,按长细比查附表C得；A 一 立杆净截面面积(Cm2)： A = 4.24 Cm2；f-钢管立杆抗压强度设计

35、值：f =205.00 Nmm2;i一计算立杆的截面回转半径(Cm) : i = 1.58cm；LO-一计算长度(m).立杆的计算长度LO = 1.5 mL0i = 1500 / 15.800 = 94.937由长细比L0i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 =0.626：钢管立杆受压应力计算值； =21910/( 0.626×424.000 )= 82.547 Nmm2;钢管立杆稳定性验算。=82.547Nmm2小于钢管立杆抗压强度设 计值f = 205.000 Nmm2,满足要求！第七章支撑架搭设及拆除一、搭设范围按现场施工通道和材料堆放的需要，在地下室顶板上设置车道、钢筋 原

36、材、砖、砂石等材料和钢筋、木工制作房、半成品堆场放部位；(加固 区域详见施工平面布置图)。二、工艺流程铺底部垫木一逐根树立立杆并随即与第一步横杆扣紧一装第一步小 横杆并与立杆扣紧一安第一步大横杆与各立杆扣紧一安第一步小横杆一 安第二步大横杆一安第二小小横杆一第三、四小大横杆和小横杆一加设剪 刀撑。三、构造要求1、杆件与扣件（1）扣件规格必须与钢管外径相同。在主节点处固定横向平杆、纵 向平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距 离不应大于15OmmO对接扣件开口朝上或朝内，各杆件端头伸出扣件盖板 边缘的长度不应小于IOOmmO立杆上下交叉使用顶广东腾越建筑工程有限 公司共2

37、3页（2）杆件之间的斜交节点采用旋转扣件。对于平杆、立杆、斜杆交 汇的节点，其旋转扣件轴心距平立杆交汇点应150mmo（3）杆件接长采用对接扣件。立杆的对接，错开布置，相邻立杆接 头不得在同步内，错开距离500mm,立杆接头与中心接点之间不大于 60OmmO2、搭设要求（1）脚手架构架所有立杆纵距，立杆排距均为90Omm×900mm；立杆步距为150Omm, 实际搭设时根据搭设高度进行选择。地面20Omm高为第一道横杆（扫地 杆）。（2）纵横向水平杆纵横向水平杆设置在立杆内侧，应连续设置；纵向水平杆的对接扣件 应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同 步或不同

38、跨两各相邻接头在水平方向错开的葩离不应小于500mm；各接头 中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的第。搭接长度不应小于Im,应 等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端 的距离不应小于100mm：纵横向水平杆应采用直角扣件固定在立杆上。(3) 立杆每根立杆底部应设置厚度不小于50mm的木垫板。脚手架立杆必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应釆用直角扣件固 定在距底座上皮不大于20Omm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扌Ll件 固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。地下室顶板的顶撑加固立杆与负一 层现浇板顶撑加固的立杆必须在同一立面位置，保证上、下层的立杆同心。 钢管立杆顶部应

39、采可调节U型托，且其螺杆伸出钢管顶部的使用长度不得 大于200mm,安装时应保证上下同心，U型托上部增设5×10木方以分散 上部荷载。(4) 剪刀撑与横向斜撑在竖向须沿长度连续设置剪刀撑。剪刀撑的斜杆与水平面交角在 45°60°之间，跨越立杆的根数在57根之间，剪刀撑应在纵向整个 长度和连续布置，斜杆应与脚手架基本构架杆件可靠连接，即将一根斜杆 扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆伸出部分上，这样可以避免两根斜杆 相交时，把钢管别弯。剪刀撑斜杆的接长须采用搭接，搭接长度1米，设 置3个旋转扣件，旋转扣件距管头IOOmm以上。其搭设示意如下图所示:广东腾越建筑工程有限公

40、司 共23页广东腾越建筑工程有限公司 共23页3、扣件规格必须与钢管外径相同；螺栓拧紧扭力距不应小于40Nm； 且不应大于65Nm；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互葩离不应大于150mm：对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长 度不应小于IOOmmo4、后浇带处采用16#工字钢和20X1200X9000钢板架设在后浇带上以便过车。第八章支撑架的使用、保养与拆除一、支撑架的使用1、支撑架搭设完，应经业主、监理、施工方共同检查验收合格后，方能投入使用。2、支撑架使用中应定专人定期查看以下项目：扣件的设置和连接，支撑等的构

41、造是否符合要求，扣件螺栓是否松动，脚手架是否变形，并做详细书面记录。3、严禁随意拆除支撑架杆件和进行危及架子的作业。二、支撑架的保养1、检查扣件是否有松动的同时，应对扣件的旋转面及螺丝丝口上油 一次。2、每天检查一次架体的变形情况，架体是否固定牢靠，发现问题及 时加固修复。三、支撑架的拆除1、脚手架拆除前应全面检查脚手架道扣件连接、支撑体系等是否符合要求。2、架体拆除时应分划作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，设专人 指挥，严禁非作业人员入内。3、拆除的作业人员，必须戴安全帽，穿软底鞋。4、拆除顺序应遵循由上而下、先搭后拆、后搭先拆的原则，即先拆 剪刀撑、斜撑、后拆横杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，要严 禁上下同时进行拆除作业，需分广东腾越建筑工程有限公司 共23页5、拆下的扣件和配件及时运至地面，严禁乱堆乱放，必须做到工完 场清。第九章监督和检测要求1、在加固范围地下室顶板的临时道路两侧砌筑20Omm高砖砌体，抹 灰并刷油漆