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表表1 1 梁梁柱柱自自重重计计算算列列表表梁柱编号梁（柱）宽梁（柱）高每米重量 梁长L每根重量 根数 总重每层梁柱b(mm)h(mm)(b+40)h自重小计 25G（kN） (kN/m) (m) nKJ-13507006.8314.183.90183.906555.16KJ-23507006.8314.183.90183.90KJ-33507006.8314.183.90183.90KJ-43507006.8314.183.90183.90KJ-53507006.836.337.49137.49KJ-63507006.8314.183.90183.90KJ-73507006.8314.183.90183.90KJ-83507006.8314.183.90183.90KJ-93507006.8314.183.90183.90KJ-A3507006.8336214.2011285.20KJ-B3507006.8346.8278.4611670.76KJ-C3507006.8346.8278.4611670.76KJA-L44009009.9010.8106.921641.52CL-12505003.6346.8169.881169.88CL-22505003.6314.151.187358.26CL-32505003.63621.78121.78CL-42505003.637.828.31128.31Z1(1层）6006009.605.1566.6913866.971733.94Z2(1层）6006009.605.1566.697466.83Z3(1层）6006009.605.1566.694266.76Z4(1层）6006009.605.1566.692133.38Z5(2、3层） 6006009.603.545.3213589.161178.32Z6(2、3层） 6006009.603.545.327317.24Z7(2、3层） 6006009.603.545.324181.28Z8(2、3层） 6006009.603.545.32290.64Z9(4层）6006009.604.254.3913707.071359.75Z10(4层）6006009.604.254.396326.34Z11(4层）6006009.604.254.394217.56Z12(4层）6006009.604.254.392108.78 表10 框架梁端弯矩、剪力及柱轴力计算结果层号边柱处（A轴）边柱处（C轴）中柱处（B轴）梁跨度剪力柱轴力NAB跨BC跨AB跨BC跨VAB=-VBAVBC=VCBA柱C柱B柱4 115.170.6115.1 115.1128.785.8128.7 128.7165.3 135.2165.38.110 73.87 91.437.806.30 24.2 34.924.23 34.9 10.73 174.8143.0245.4 245.4201.8165.1287.6 287.6282.9 231.5418.18.110 186.85 231.257.806.30 55.4 82.479.64 117.3 37.62 224.5180.0367.5 367.5256.8210.1421.9 421.9360.0 294.5591.58.110 264.34 327.167.806.30 81118.9160.65 236.2 75.51 187.1436.5367.1 367.1233.0432.7443.1 443.1327.5 471.3622.08.110 277.97 344.037.806.30 82.7 124.9243.35 361.1 117.7ucMrbkCMucMCMrbMtcMucMrbMtcMCMtcMlbMrbMlbk表11 楼（屋）面均布荷载传给梁的线荷载板板短边 板长边 恒载标 活载标qeq梯形分布（恒载）qeq梯形分布（活载）qeq三角形qeq三角形KJL-6的线荷载KJL-6的均布恒载KJL-6的均布活载其它梁上的均布荷载编跨度 跨度准值qk准值pk分布（恒载）分布（活载）梁恒载活载梁重墙重荷载标准值荷载标准值梁编号梁跨恒载活载号2a（m）2b（m）kN/m2 kN/m25aq/85aq/8跨KN/mKN/mKN/mKN/mKN/mKN/m1层楼面板B3a板 3.66.34.226.503.104.732.25BC 12.175.806.830.0019.005.80KJC-572004.732.25楼 B3b板36.34.225.672.703.941.88KJC-660003.941.88B2a板 2.33.64.224.001.913.021.441/AB 6.042.886.830.0012.872.88CL1-5108008.734.16B2b板 2.334.223.681.753.021.44CL1-660007.623.63B1a板 3.65.54.226.212.964.732.25A1/A 11.705.576.8311.5030.035.57KJA-4108004.732.25B1b板35.54.225.492.613.941.88KJA-560003.941.882至3层楼面板B3a板 3.66.34.226.503.104.732.25BC 12.175.806.8311.5030.505.80KJC-572004.732.25B3b板36.34.225.672.703.941.88KJC-660003.941.88B2a板 2.33.64.224.001.913.021.441/AB 6.042.886.830.0012.872.88CL1-5108008.734.16B2b板 2.334.223.681.753.021.44CL1-660007.623.63B1a板 3.65.54.226.212.964.732.25A1/A 11.705.576.8311.5030.035.57KJA-4108004.732.25B1b板35.54.225.492.613.941.88KJA-560003.941.88屋面板B3a板 3.66.35.210.58.070.775.860.56BC 15.101.456.830.0021.931.45KJC-572005.860.56B3b板36.35.210.57.030.684.880.47KJC-660004.880.47B2a板 2.33.65.210.54.960.483.740.361/AB 7.490.726.830.0014.320.72CL1-510800 10.831.04B2b板 2.335.210.54.570.443.740.36CL1-660009.450.91B1a板 3.65.55.210.57.700.745.860.56A1/A 14.511.396.830.0021.341.39KJA-4108005.860.56B1b板35.55.210.56.810.654.880.47KJA-560004.880.47aqbaba+-322221aqbaba+-322221表表2 2 墙墙体体自自重重计计算算列列表表墙体墙厚墙高墙体每延米高墙总量墙长L每片总重th容重（t40)h重量(mm)(mm)kN/m墙容重/106（kN/m）(m)kNkN女儿墙1171100152.59124.6322.71322.71一层外围墙24042001517.64108.5 1913.941913.94一层隔墙18042001513.86136.3 1889.121889.121 1层层墙墙体体小小计计3803.06二层外围墙24035001514.7108.5 1594.951594.95二层隔墙18035001511.5137.3 1432.901432.902 2层层墙墙体体小小计计3027.85三层外围墙24035001514.7108.5 1594.951594.95三层隔墙18035001511.5141.6 1628.401628.403 3层层墙墙体体小小计计3223.35四层外围墙24042001517.64108.5 1913.941913.94四层隔墙18042001513.86204.5 2834.372834.374 4层层墙墙体体小小计计4748.31层数孔洞 墙重墙重门窗重量墙重（加门窗重量）重量 不扣洞扣洞kNkNkNkNkN1层681.72 3803.063121.3456.783 31 17 78 8. .1 12 22层439.32 3027.852588.5360.142 26 64 48 8. .6 67 73层439.32 3223.352784.0356.192 28 84 40 0. .2 22 24层439.32 4748.314308.9956.614 43 36 65 5. .6 60 0 门门窗窗表表备注类别设计编号名称洞口尺寸数量门、窗重度重量（ kN）宽高1层 2层 3层 4层 5层 6层 kN/m21层2层3层4层5层6层门M1塑钢推拉门840035001000000.25.880.000.000.000.000.00M2塑钢推拉门180035006000000.21.260.000.000.000.000.00M3塑钢平开门120021001000000.20.500.000.000.000.000.00M3a塑钢平开门180035001000000.21.260.000.000.000.000.00M4塑钢平开门180035001000000.21.260.000.000.000.000.00M5塑钢双向弹簧门150021001111110.20.630.630.630.630.630.63M6塑钢平开门220035001000000.21.540.000.000.000.000.00M7防盗门150035001000000.21.050.000.000.000.000.00M8实木门10002100101515151570.24.206.306.306.306.302.94M9乙级防火门100021001000000.20.420.000.000.000.000.00M10实木弹簧门80021000222220.20.000.670.670.670.670.67M11实木弹簧门100021000444440.20.001.681.681.681.681.68M12防盗门100021000001000.20.000.000.000.420.000.00M13实木门150021000000010.20.000.000.000.000.000.63窗C1塑钢推拉窗18002600170000270.4535.800.000.000.000.0056.86C2塑钢推拉窗120018002222210.451.941.941.941.941.940.97C3塑钢推拉窗120019001111100.451.031.031.031.031.030.00C4塑钢推拉窗840024000100000.450.009.070.000.000.000.00C5塑钢推拉窗300019000022200.450.000.005.135.135.130.00C6塑钢推拉窗360019000999900.450.0027.7027.7027.7027.700.00C7塑钢推拉窗480019000111100.450.004.104.104.104.100.00C8塑钢推拉窗120019000666600.450.006.166.166.166.160.00C9塑钢推拉窗240026000000030.450.000.000.000.000.008.42C10塑钢推拉窗90010500222200.450.000.850.850.850.850.00C11塑钢平开窗75026000000090.450.000.000.000.000.007.90小计56.7860.1456.1956.6156.1980.71表表3 3 墙墙体体自自重重计计算算列列表表墙体墙厚墙高墙体每延米高墙总量墙长L每片墙片th容重（t40)h重量数n(mm)(mm)kN/m墙容重/106（kN/m）(m)女儿墙1171100254.3175129.43558.811底层横墙24042001922.344102.97 2300.761底层纵墙24042001922.344168.7 3769.4311 1层层墙墙体体小小计计2层横墙24035001918.62103.641929.7812层纵墙24035001918.62181.93386.9812 2层层墙墙体体小小计计3层横墙24035001918.62103.641929.7813层纵墙24035001918.62181.93386.9813 3层层墙墙体体小小计计4层横墙24035001918.62103.641929.7814层纵墙24035001918.62181.93386.9814 4层层墙墙体体小小计计5层横墙24035001918.62103.641929.7815层纵墙24035001918.62181.93386.9815 5层层墙墙体体小小计计6层横墙24042001922.34491.052034.4216层纵墙24042001922.344122.72741.6116 6层层墙墙体体小小计计（不不算算女女儿儿墙墙）6 6层层墙墙体体小小计计（算算女女儿儿墙墙）层数孔洞墙重墙重门窗重量墙重（加门窗重量）重量 不扣洞扣洞kNkNkNkNkN1层871.12 6070.195199.0766.995266.062层797.84 5316.754518.9156.724575.633层797.84 5316.754518.9156.724575.634层797.84 5316.754518.9156.724575.635层797.84 5316.754518.9156.724575.636层879.56 4776.033896.4765.743962.21总重558.812300.763769.436070.191929.783386.985316.751929.783386.985316.751929.783386.985316.751929.783386.985316.752034.422741.614776.035334.84表表3 3 墙墙体体自自重重计计算算列列表表GbnrblbvbbVlMMV+=/ )(h表20 框架横梁斜截面抗剪配筋计算截面部位ftfyvbh0VbH0/b4配箍验算单位长度上的箍筋面积8箍筋间距实 配 8箍筋间距8 箍 筋加密区0.42ftbH0配箍率最小配箍率0.25cfcbh00.7cftbh0SSSmin(N/mm) (N/mm2)(mm)(mm)(KN)(KN)(KN)(mm2/mm)(mm)(mm)(mm)(KN)4支座VAB1.57 210350565201.1944.26217.330.14730150100130.400.220.18VBA1.57 210350665按构造配箍-0.02-6645150100153.480.220.18支座VBC1.57 210350665260.6 1111.38255.790.24418150100153.480.220.18VCB1.57 210350665按计算配箍0.24418150100153.480.220.183支座VAB1.57 210350665373.1 1111.38255.790.72139135100153.480.250.18VBA1.57 210350665按计算配箍0.72139135100153.480.250.18支座VBC1.57 210350665353.4 1111.38255.790.64157150100153.480.220.18VCB1.57 210350665按构造配箍0.64157150100153.480.220.182支座VAB1.57 210350665374.3 1111.38255.790.73138135100153.480.250.18VBA1.57 210350665按计算配箍0.73138135100153.480.250.18支座VBC1.57 210350665351.6 1111.38255.790.63159150100153.480.220.18VCB1.57 210350665按构造配箍0.63159150100153.480.220.181支座VAB1.57 210350665365.7 1111.38255.790.69145140100153.480.240.18VBA1.57 210350665按构造配箍0.69145140100153.480.240.18支座VBC1.57 210350665358.8 1111.38255.790.66152150100153.480.220.18VCB1.57 210350665按构造配箍0.66152150100153.480.220.180025. 142. 0hfbhfVsAYVtbRESVgb sn AS V1=f y vf t2 4. 0=表21 偏心矩增大系数 和稳定系数柱 层数 截面MNe0e0/hoeaeiei/ho1h /h /b2柱A4上418.57381.52 1097.1 1.6501097.1 1.6498 1.004.20.761.061.001.0层下344.75396.12 870.32 1.3090870.32 1.3087 1.004.20.761.061.001.03上334.76 2055.21 162.88 0.245 4.394 167.28 0.2515 0.883.50.751.151.001.0层下622.04 1875.24 331.71 0.4990331.71 0.4988 1.003.50.751.051.001.02上380.52614.3 145.55 0.219 6.475 152.02 0.2286 0.823.50.751.151.001.0层下613.16 2381.29 257.49 0.3870257.49 0.3872 1.003.50.751.051.001.01上400.23 3150.06 127.05 0.191 8.693 135.75 0.2041 0.754.20.761.161.001.0层下1194.192942405.91 0.610405.91 0.6104 1.004.20.761.061.001.0柱B4上478.53568.4841.89 1.2660841.89 1.266 1.004.20.761.061.001.0层下116.68628.34185.7 0.279 1.657 187.35 0.2817 0.964.20.761.161.001.03上909.11 2968.27 306.28 0.4610306.28 0.4606 1.003.50.751.051.001.0层下544.62915.18 186.82 0.281 1.522 188.34 0.2832 0.963.50.751.151.001.02上997.78 3770.16 264.65 0.3980264.65 0.398 1.003.50.751.051.001.0层下618.93696.27 167.44 0.252 3.847 171.29 0.2576 0.903.50.751.151.001.01上961.59 4579.48 209.98 0.3160209.98 0.3158 1.004.20.761.161.001.00l0lh0ljjh层下1225.72 4526.9 270.76 0.4070270.76 0.4072 1.004.20.761.161.001.0柱C4上354.79259.45 1367.5 2.05601367.5 2.0563 1.004.20.761.061.001.0层下68.44236.19 289.77 0.4360289.77 0.4357 1.004.20.761.161.001.03上581.12 1372.69 423.34 0.6370423.34 0.6366 1.003.50.751.051.001.0层下355.53 1058.04 336.03 0.5050336.03 0.5053 1.003.50.751.051.001.02上634.59 1742.41 364.2 0.5480364.2 0.5477 1.003.50.751.051.001.0层下402.73 1353.93 297.45 0.4470297.45 0.4473 1.003.50.751.051.001.01上652.61 2085.023130.47103130.4707 1.004.20.761.161.001.0层下1120.34 1704.06 657.45 0.9890657.45 0.9887 1.004.20.761.061.001.0柱B表23 框架柱抗剪箍筋计算柱号层次V V0.2fccbh0N0.3fcAh0=Hn/2h0Asv/Svfc/fyv实配钢筋（v%)最小体积配箍率/kN/kN/kN/kN/kN/mm/%加密区非加密区配箍率v，min（%）A柱4218.09163.57 1778.2 V396.122062.805653.16-1.600.01481000.97481500.640.83328.04262.43 1778.2 V2055.212062.805652.63-2.470.01481000.97481500.640.82340.68272.54 1778.2 V2614.32062.805652.63-2.690.01481000.97481500.640.81540.85432.68 1778.2 V3150.062420.935653.16-2.700.01481000.97481500.640.8B柱4110.6088.48 1778.2 V568.42062.805653.16-10.990.01481000.97481500.640.83277.53222.02 1778.2 V2968.272062.805652.63-13.940.01481000.97481500.640.82291.54233.23 1778.2 V3770.162062.805652.63-14.320.01481000.97481500.640.81480.05384.04 1778.2 V4579.782420.935653.16-15.570.01481000.97481500.640.8C柱485.0568.04 1778.2 V259.452062.805653.16-10.850.01481000.97481500.640.83265.60212.48 1778.2 V1372.692062.805652.63-13.180.01481000.97481500.640.82286.31229.05 1778.2 V1742.412062.805652.63-13.350.01481000.97481500.640.81473.40378.72 1778.2 V2455.082420.935653.16-14.640.01481000.97481500.640.8REgR EgR EgR EgR EgR EgR EgR EgR EgR EgR EgR EgR EgR Eg 表表3 框框架架梁梁线线刚刚度度计计算算表表层号轴线号边砼 砼弹性模量 梁宽 梁高梁跨 截面惯心矩 中框架边框架0标ECbhL梁线刚度梁线刚度中号ib2EcIb/lib1.5EcIb/l1KN/m2（106）mmmm4（1000） KN.m（10-4）KN.m（10-4）14AB轴 0C353.150.35 0.77.810.008.086.06BC轴 1C353.150.35 0.7 6.310.0010.007.504层kj2 AC轴 1C353.150.51.4 14.1114.3351.091230bhI = 表表4 框框架架柱柱线线刚刚度度计计算算表表层砼砼弹性模量柱宽柱长柱高截面惯性矩柱线刚度号强度ECbhH=icEcIc/H等级KN/m2（106）mmmm4（1000）KN.m（10-4）1C403.250.70.74.8520.0113.4124C403.250.70.73.920.0116.67123bh0I 表5 框 架 抗 侧 移 总 刚 度 计 算 表层号柱别 柱高柱线刚度柱根数（KN/m（104） (104)D楼层KN/m左梁右梁侧移刚度 m（104）(104)24A轴中柱Z5a3.916.676008.088.080.480.202.5785.49C轴中柱Z5c3.916.6771010000.600.233.03B轴中柱Z63.916.6778.088.0810101.080.354.62A轴边柱Z7a3.916.672006.066.060.360.152.02C轴边柱Z7c3.916.6727.57.5000.450.182.42B轴边柱Z83.916.6726.066.067.57.50.810.293.80首层A轴中柱Z1a4.8512.636008.0800.640.432.7880.07C轴中柱Z1c4.8512.637100000.790.462.98B轴中柱Z24.8512.6378.0801001.430.563.63A轴边柱Z3a4.8512.632006.0600.480.402.55C轴边柱Z3c4.8512.6327.50000.590.422.72B轴边柱Z44.8512.6326.0607.501.070.513.30bi（ 一 般 层 ）cbi 2iK（ 首 层 ）cbiiK).(H1 2 KD2cmk Na上bi下bi上bi下bi（ 一 般 层 ）K2K+a（ 首 层 ）K2K5.0+a 表表5 框框架架柱柱线线刚刚度度计计算算表表层柱砼砼弹性模量柱宽柱长柱高截面惯性矩号号强度ECbhHIbbh3/12等级KN/m2（106）mmmm4（1000）11C3030.70.75.1520.0112C3030.70.75.1520.01233C3030.70.73.520.01234C3030.70.73.520.01455C3030.50.53.55.21456C3030.50.53.55.2167C3030.50.54.25.2168C3030.50.54.25.21柱线刚度ibEcIb/lKN/m（10-4）11.6611.6617.1517.154.464.463.723.72 表表5 框框架架柱柱线线刚刚度度计计算算表表 表6 能量法计算结构的基本周期层 Gi（kn）D（104)2 T1（kN/m）号49505.185.490.010.121105.14128.4931007485.490.020.111059.27111.3829544.885.490.030.08785.0364.5719453.980.070.050.05455.4921.95=0.7 38577.80.123404.93326.390.59iniiiDGu=D1)(1muuiiii=DiiUGiiUG表7 楼地震剪力计算表格层号层高hiI层计算高度Hi楼层重力荷载代表值GiHi楼 层 地震作用Fn楼 层 地 震 剪力GiFiVi43.916.559505.1157309.410.3801315.312101525.4133.912.6510074127436.10.3081065.532590.9423.98.759544.8835170.202698.313289.2514.854.859453.945851.4150.111383.383672.63414113.923462.53jnjjiiHGHG表8 层间弹性位移计算层号层间剪力 V层间侧移刚度Di层间相对位移（mm）层高层间相对弹性位移角倒数检验（KN）Hi（kNm-1）(mm)(mm)41525.418549001.7843900218655032590.948549003.0313900128755023289.258549003.8483900101455013672.638007004.58748501057550iiDVeuD 表9 框架柱剪力及柱端弯矩计算结果层号层高（m）层间剪力层间刚度DimVimYM上M下框架总层数m柱所在层数n梁柱线刚度比K反弯点高度比y。反弯点高度比y1反弯点高度比y2反弯点高度比y3反弯点高度比yViDi4Za3.91508.9569.712.247.620.38115.170.6440.450.380000.38Zc3.91508.9569.712.5454.980.4128.785.8440.560.40000.4Zb3.91508.9569.713.5677.060.45165.3135.24410.450000.453Za3.92582.6269.712.281.510.45174.8143.0430.450.450000.45Zc3.92582.6269.712.5494.100.45201.8165.1430.560.450000.45Zb3.92582.6269.713.56131.890.45282.9231.54310.450000.452Za3.93286.2769.712.2103.710.445224.5180.0420.450.500-0.0550.445Zc3.93286.2769.712.54119.740.45256.8210.1420.560.500-0.050.45Zb3.93286.2769.713.56167.830.45360.0294.54210.500-0.050.451Z1a4.853672.6054.851.92128.560.7187.1436.5410.660.700.7Z1c4.853672.6054.852.05137.260.65233.0432.7410.820.6500.65Zb4.853672.6054.852.46164.710.59327.5471.3411.480.5900.59注：1.对于底层柱不考虑y1的修正 2.对于顶层柱不考虑y2的修正 3.对于底层柱不考虑y3的修正重庆大学成人教育学院 (毕 业 设 计)题目： 重庆市某中学教学楼 班级： 姓名： 蔡 林 顺 学号： 指导： 单位： 日期： 2007年08月 目 录中文摘要及关键词 . . 3毕业设计计算书. 4第一部分、设计概况一 工程概况. 4二 设计过程. 4三 设计特点. 5第二部分、结构设计计算书一 结构方案及布置 . 5二、初步选定梁柱截面尺寸及材料强度等级. 5三 计算各层重力荷载代表值及结构刚度参数. 9（一） 计算各层重力荷载代表值 . 9（二） 刚度参数计算 .13四 计算横向框架自振周期 .15五 计算多遇地震烈度下横向框架的弹性地震作用 .17六 多遇地震作用下结构层间弹性变形验算 .18七 上述地震作用下结构内力分析 .19（一）柱端剪力.19（二）柱的上下端弯矩 .19（三） 框架梁端弯矩 .20（四） 框架梁端剪力计算 .21（五） 框架柱的柱力计算 .21八 竖向荷载作用下横向框架的内力分析 .25（一）荷载及计算简图 .23（二）框架内力计算 .38九 荷载效应组合 .42（一）梁的支座弯矩和剪力 .42（二）、梁跨中最大弯矩 .49十、按组合内力进行梁柱配筋计算.51（一） 框架梁.51（二） 框架柱.52十一、 延性构造措施 .54（一）、梁钢筋的设置要满足下列要求 .54（二）、梁柱节点处钢筋的锚固 .54十二 楼梯设计 .55（一）斜板设计 .57（二）平台板设计 .59（三）平台梁设计 .60十三 基础设计 .60（一）构造要求 .61（二）设计计算 .62十四 施工组织设计.总结与体会 .谢词 .参考文献 .摘 要：本设计为重庆市某中学教学楼，四层钢筋混凝土框架结构，建筑面积为2841.6m2，室外地坪至屋面板顶板的总高度为15.6m。本设计包括建筑设计、结构设计、施工组织设计三部分。结构设计选取了一榀主要框架进行计算。内容包括荷载计算、内力计算、内力组合、承载力计算。现浇楼梯设计。基础的选型和布置，并取一个独立基础进行设计。关键词：钢筋混凝土 框架 结构设计 现浇楼梯 基础设计毕业设计计算书第一部分、设计资料一、建筑资料该工程为一教学楼，拟建于城市新建的居住小区内，总建筑面积3000 m2左右，建筑形状为一矩形体，总长51m，总宽15.5m，共4层，总高为16.7m。层高均为3.9m，四层多为办公室，层高应该低一点，但考虑到四层有一个多功能教室，面积相对较大，所以层高也定为3.9m。室内外高差为0.45m。祥见建筑施工图。 该建筑为钢筋混凝土框架结构，属丙类建筑。二、设计资料1、气象资料 基本雪压 S0=0 基本风压 W0=0.35 kN/m22、地质、水文资料 本工程场地平坦、开阔，杂填土厚为0.8m，以下为黄沙岩，地基承载力设计值R=350KN/m，地下水位-0.35m。3、本场地地震基本烈度为8度区，按此设防。第二部分、结构设计计算书一、结构方案及布置 该建筑为教学楼，建筑平面布置灵活，有较大空间，可考虑采用框架结构或框剪结构。由于楼层为四层，主体高度为16.7m，8度抗震，考虑到在8度抗震设防区框架结构体系适用的最大高度为45m，框架结构在10层以下的建筑中具有较好的抗震性能，在一般烈度区建造的多层框架房屋是可以保证安全的。框架结构本身抗震性能好，能承受较大的变形，所以选择框架结构。 该工程采用全现浇结构体系，由于任务书上要求的预制板，现有资料难于查到，根据任务书提出有些条件在结构设计阶段可根据实际情况调整的规定，楼盖采用现 浇混凝土板。梁板混凝土强度等级为C35，柱采用C混凝土。墙体采用粘土砖空斗砌体。二、初步选定梁柱截面尺寸及材料强度等级1、初估梁柱截面尺寸框架梁截面尺寸：框架梁的截面尺寸应该根据承受竖向荷载的大小、梁的跨度、框架的间距、是否考虑抗震设防要求以及选用的混凝土材料强度等诸多因素综合考虑确定。 一般情况下，框架梁的截面尺寸可参考受弯构件按下式估算：梁高h=(1/81/12)l，其中l为梁的跨度。梁宽b=(1/21/3)h。在抗震结构中，梁截面宽度不宜小于200mm，梁截面的高宽比不宜大于4，梁净跨与截面高度之比不宜小于4。 、框架梁截面尺寸：根据梁高：H=（1/81/12）L B=(1/21/3)H 得：KJ1： H=（1/81/12）L =（1/81/12）6300=525787.5 取H=700 B=(1/21/3)H= (1/21/3)700=233350 取B=300KJA ： H=（1/81/12）L =（1/81/12）6000=500750 取H=700 B=(1/21/3)H= (1/21/3)700=233350 取B=300KJA-： H=（1/81/12）L =（1/81/12）10800=9001350 取H=900 B=(1/21/3)H= (1/21/3)900=300450 取B=400四层KJ-2：H=（1/81/12）L =（1/81/12）14800=12331850 取H=1400 B=(1/21/3)H= (1/21/3)1400=460700 取B=500 次梁截面尺寸：CL1： H=（1/81/12）L =（1/81/12）6000=500750 取H=500 B=(1/21/3)H= (1/21/3)500=167250 取B=250CL2： H=（1/81/12）L =（1/81/12）7800=650975 取H=650 B=(1/21/3)H= (1/21/3)650=217325 取B=250CL3： H=（1/81/12）L =（1/81/12）6000=500750 取H=500 B=(1/21/3)H= (1/21/3)500=167250 取B=250 、框架柱截面尺寸： 在计算中，还应注意框架柱的截面尺寸应符合规范对剪压比()、剪跨比()、轴压比()限值的要求，如不满足应随时调整截面尺寸，保证柱的延性。抗震设计中柱截面尺寸主要受柱轴压比限值的控制，如以表示柱轴压比的限值，则柱截面尺寸可用如下经验公式粗略确定： 式中；A柱横截面面积，m2，取方形时边长为a；n验算截面以上楼层层数；F验算柱的负荷面积，可根据柱网尺寸确定，m2；fc混凝土轴心抗压强度设计值；框架柱最大轴压比限值，一级框架取0.7，二级框架取0.8，三级框架取0.9。地震及中、边柱的相关调整系数，7度中间柱取1、边柱取1.1，8度中间柱取1.1、边柱取1.2；G结构单位面积的重量(竖向荷载)，根据经验估算钢筋混凝土高层建筑约为1218kNm2。KJ3底层柱KJ3:(A轴线)=0.158a=397KJ3: (B轴线)=0.261a=511KJ3: (C轴线)=0.223a=472KJ6底层柱KJ6: (A轴线)=0.221a=470KJ6: (B轴线)=0.287a=535KJ6: (C轴线)=0.139a=372KJ2四层柱KJ2: (A轴线)=0.074a=272 、 板截面尺寸：截面尺寸表b(mm)h(mm)框架梁350700框架梁（四层kj-2）5001400 KJA- 400900次 梁250500柱600600卫生间板h=110mm楼板为现浇双向板，根据经验板厚：h=(1/401/50)=(1/401/50)5500=110137.5,取h=110根据计算结果，考虑抗震设防烈度，以及教学楼空间要求大、使用荷载较大的特点 ，各截面尺寸如下： 、柱高度底层柱=层高+室内外高差+基础顶面至室外地面的高度3.9+0.45+0.5=4.85,其它层同层高。 、材料强度等级14层的梁、板混凝土强度等级均为C35；14层柱采用C混凝土。纵向钢筋采用HRB400级和HRB335级热轧钢筋；箍筋宜采用HPB235级热轧钢筋。 、计算简图、选取计算单元：、平面计算简图（如图2-1），标注框架编号（横向为1、2、3，纵向为A、B、C）、框架梁编号（材料、截面和跨度相同的编同一号），确定梁的计算跨度；图2-1 平面计算简图、选取轴横向框架为计算单元，画出计算简图（如图2-2），标出计算跨度、柱的计算高度图2-2 框架-6计算简图三、计算各层重力荷载代表值及结构刚度参数（一）、计算各层重力荷载代表值计算地震作用时，建筑的重力荷载代表值应取结构和构配件自重标准值和各可变荷载组合值之和。可变荷载的组合系数见抗规5.1.3。1、屋面竖向恒载：按屋面的做法逐项计算均布荷载屋面面积屋面采用三毡四油上铺小石子的做法，根据荷载规范30厚细石混凝土保护层 220.03=0.66 KN/三 毡 四 油 防 水 层 0.4 KN/20厚水泥砂浆找平层 200.02=0.4 KN/150水泥蛭石保温层 50.15=0.75 KN/110钢筋混凝土板 250.11=2.75 KN/V型轻钢龙骨吊顶 0.25 KN/屋面恒载标准值 5.26KN/G=5.2614.847.5=3662.63 KN2、屋面竖向活载：(不上人屋面活载标准值取0.5 kN/m2 )荷载屋面面积；0.514.847.5=351.5 KN3、楼面竖向恒载：按楼面的做法逐项计算均布荷载楼面面积一至三层楼面：教室： 水磨石地面 0.65 KN/110钢筋混凝土板 250.11=2.75 KN/V型轻钢龙骨吊顶 0.25 KN/ 楼面恒载标准值 3.65KN/3.65（186.32.16）=367.92 KN卫 生 间 ：瓷砖地面（包括水泥粗砂打底） 0.55 KN/110钢筋混凝土板 250.11=2.75 KN/V型轻钢龙骨吊顶 0.25 KN/楼面恒载标准值 3.55 KN/3.55（5.56.02.16）=161.88 KN其 余 : 水磨石地面 0.65 KN/110预制钢筋混凝土板 250.11=2.75 KN/V型轻钢龙骨吊顶 0.25 KN/ 楼面恒载标准值 3.65 KN/ 3.65（46.814.16.96.3186.35.56）=1692 KN G=367.92+161.88+1692=2221.8KN4、楼面竖向活载：楼面均布活荷载楼面面积活载标准值：教室、实验室、会议室等 2.0 kN/m2 卫 生 间 2.0 kN/m2 走道、楼梯 2.5 kN/m213层功能面积分布情况： 卫生间： 5.56+2.1645.6 走道、楼梯： 3.66.33.36.3+2.346.8151.11教室、实验室： 46.814.145.6151.11463.1713层竖向活载 45.62.0151.112.5463.172.01395.3kN5、梁柱自重（包括梁侧、梁底、柱的抹灰）：梁侧、梁底抹灰、柱周抹灰，近似按加大梁宽及柱宽考虑，一般加40mm。混凝土容重：25KN/m36、墙体自重：（包括女儿墙和各种纵横隔墙）墙体两面抹灰，近似按加厚墙体40mm考虑。 粘土砖空斗砌体的容重：15KN/m3 7、荷载分层总汇屋面重力荷载代表值Gi=屋面恒载+50%屋面活荷载+纵横梁自重+楼面下半层的柱及纵横墙自重+女儿墙重；G4=3662.63+0.5351.5+2530.1+（1262.75+4365.6）+322.71=9505.1 KN各楼层重力荷载代表值Gi=楼面恒荷载+50%楼面活荷载+纵横梁自重+楼面上下各半层的柱及纵横墙自重；G=2221.8+0.51395.3+2263.61+ （1313.26+2840.22+1262.75+4365.6）=10074KNG=2221.8+0.51395.3+2263.61+ （1313.26+2840.22+1313.26+2648.67）=9544.8KNG=2221.8+0.51395.3+2263.61+ （1313.26+2648.67+1633.06+3178.12）=9453.9KN总重力荷载代表值=9505.1+10074+9544.8+9453.9=38577.86KN（二）、刚度参数计算 1、梁的线刚度计算：E=3.15KN/，b=0.35 m，h=0.7 m, L=7.8 m, L=6.3 m, I=1010-3m底层边框架梁线刚度：AB 轴：i=6.06KNmBC轴: i=7.50KNm底层中框架梁线刚度： AB 轴：i=8.08KNmBC轴: i=10.00KNm同理可求得其余各层梁线刚度，如表3：2、柱的线刚度计算各层柱分别列表计算：E=3.25KN/，b=0.6 m，h=0.6 m, H=4.85 m, H2=H3=H4=3.9mI=10.810-3 m底层柱线刚度： i=7.241KNm23层柱线刚度：i=9KNm3、横向框架柱的侧移刚度值根据D值法，第i层第j 根柱的侧移刚度为： 式中，体现了节点转角的影响，对于框架一般层的边柱与中柱和首层的边柱与中柱的值详见课本混凝土结构下册(武汉理工大学出版社) P201 、P203柱的侧移刚度按上式计算，式中系数由书P203表3-3查得。根据梁柱的线刚度比的不同，可分为中框架中柱、边柱和边框架中柱、边柱，以及楼梯间柱。现以KJ-6第二层柱Z6的侧移刚度计算为例，说明计算过程，其余柱的计算过程从略，计算结果见表5图3-1 KJ6 柱（Z6 ）及与其相连梁的相对线刚度由图可知，根据公式由式其余各柱的刚度、总刚度计算见下页表5 四、计算横向框架自振周期建筑物总高度为16.7m，且质量和刚度分布均匀，可采用底部剪力法计算结构的地震作用。结构基本周期采用能量法公式，房屋外采用240mm厚陶粒空心砌块，内墙为240mm厚粘土空心砌块和180厚粘土空心砌块，其周期折减系数取为0.7，具体计算如表6。装订时换表5页能量法计算基本周期： 式中，ui把集中在各楼层处的重力荷载代表值Gi视为作用在楼面处的水平力时，按弹性刚度计算得到的结构顶点侧向位移（m）。 式中，上述水平力作用下第i层的层间剪力，; 第i层柱的侧移刚度之和 五、计算多遇地震烈度下横向框架的弹性地震作用对满足底部剪力法适用条件的框架结构，可用底部剪力法求解。 本建筑场地地震基本烈度为8度区，属于坚硬场地区，I类建筑场地，第三组。查抗规表，得，max0.16，1max（Tg/ T1）0.9=0.16（0.35/ 0.50）0.90.112T10.50S1.4 Tg =1.40.350.49 s应考虑顶部附加水平地震作用，顶部附加地震作用系数为0.08 T10.01=0.050结构总水平地震作用去掉标准值为：=0.1120.8538577.86=3672.6KN附加顶部集中力=0.0503672.6=183.6KN楼面处水平地震作用标准值及层间地震剪力如下： 六、多遇烈度地震作用下结构层间弹性变形验算1、 层间剪力的计算（课本P119）（上表已算出） 2、 层间弹性变形计算 验算是否满足。七、上述地震作用下结构内力分析 、求柱端剪力第i层第k 根柱子的剪力为 、柱的上下端弯矩 式中，y为柱子的反弯点高度比， 柱标准反弯点高度比，标准反弯点高度比是各层等高、各跨跨度相等、各层梁和柱线刚度都不改变的多层多跨规则框架在水平荷载作用下求得的反弯点高度比，查表得。 上下梁线刚度变化时的反弯点高度比修正值；当某柱的上、下梁线刚度不同，柱上、下节点转角不同时，反弯点位置有变化，应将加以修正，修正值为。 、上下层高度变化时反弯点高度比修正值，以4层中柱为例计算：由前面计算得：，查表得 =0.45，=0，=0，顶层不考虑的修正。=0.45得： 其余同理计算得表9 换表9 地震作用下框架柱剪力及柱端弯矩计算 、 框架梁端的弯矩 根据节点平衡，求梁端弯矩：对于中柱，左、右梁端弯矩可由上、下柱端弯矩之和按左、右梁的线刚度比例分配 对边柱节点： 以KJ-6第3层计算为例：柱A： ， ，=70.6+174.8=245.4柱B: ， ， =柱C： ， ，=85.8+201.8=287.6其余各梁端的弯矩计算雷同，见表10 、框架梁端的剪力计算根据框架梁隔离体的平衡条件，梁端弯矩的代数和除以梁的跨度即可得梁端剪力 （5-21）同样取第三层为例计算：AB轴梁AB：=BC轴梁BC：=其余见表10 、框架柱的轴力计算对于中柱，每个节点左、右梁端剪力之差即为柱的该层层间轴向力；对于边柱，节点一侧的梁端剪力即为柱的该层层间轴向力；从上到下逐层累加层间轴向力，即得柱在相应层的轴力。计算结果见表10 换表10 地震作用下框架梁端弯矩 此表须裁剪复印成A4大小图7-1 框架梁柱的弯矩图图7-2 框架柱的剪力图、轴力图八、竖向荷载作用下横向框架的内力分析1、横向框架梁上的线荷载（恒载和活荷载分别算）、楼（屋）面均布荷载传给梁的线荷载（双向板）板的等效均布荷载：（见表12）梯形分布：短向（三角形）分配荷载：长向（梯形）分配荷载：、梁上的永久荷载梁自重楼（屋）面板均布永久面荷载传给梁的线荷载梁上墙体自重、横向框架梁上线荷载1)、KJL-6恒载计算：1层KJL-6恒载：（A1/A跨）梁自重（包括粉刷） 6.83 kN/m 楼 面 传 来 恒 载 11.7kN/m 墙自重（包括粉刷） 0.00 kN/m 恒载标准值 gk18.53kN/m（1/AB跨）梁自重（包括粉刷） 6.83 kN/m 楼 面 传 来 恒 载 6.04kN/m 墙自重（包括粉刷） 0.00 kN/m 恒载标准值 gk12.87kN/m（BC跨）梁自重（包括粉刷） 6.83 kN/m 楼 面 传 来 恒 载 5.51kN/m 墙自重（包括粉刷） 11.5 kN/m 恒载标准值 gk23.84kN/m2层KJL-6恒载：（A1/A跨）梁自重（包括粉刷） 6.83 kN/m 楼 面 传 来 恒 载 11.7kN/m 墙自重（包括粉刷） 11.5 kN/m 恒载标准值 gk30.03kN/m（1/AB跨）梁自重（包括粉刷） 6.83 kN/m 楼 面 传 来 恒 载 6.04kN/m 墙自重（包括粉刷） 0.00 kN/m 恒载标准值 gk12.87kN/m（BC跨）梁自重（包括粉刷） 6.83 kN/m 楼 面 传 来 恒 载 5.51kN/m 墙自重（包括粉刷） 0.00 kN/m 恒载标准值 gk18.53kN/m3层KJL-6恒载：（A1/A跨）梁自重（包括粉刷） 6.83 kN/m 楼 面 传 来 恒 载 11.7kN/m 墙自重（包括粉刷） 11.5 kN/m 恒载标准值 gk30.03kN/m（1/AB跨）梁自重（包括粉刷） 6.83 kN/m 楼 面 传 来 恒 载 6.04kN/m 墙自重（包括粉刷） 0.00 kN/m 恒载标准值 gk12.87kN/m（BC跨）梁自重（包括粉刷） 6.83 kN/m 楼 面 传 来 恒 载 5.51kN/m 墙自重（包括粉刷） 11.5 kN/m 恒载标准值 gk23.84kN/m4层KJL-6恒载：（A1/A跨）梁自重（包括粉刷） 6.83 kN/m 屋 面 传 来 恒 载 14.51kN/m 恒载标准值 gk21.34kN/m（1/AB跨）梁自重（包括粉刷） 6.83 kN/m 屋 面 传 来 恒 载 7.49kN/m 恒载标准值 gk14.32kN/m（BC跨）梁自重（包括粉刷） 6.83 kN/m 屋 面 传 来 恒 载 9.04kN/m 恒载标准值 gk15.87kN/m、横向次梁上线荷载1）、次梁 CL2-4 （A1/A跨）恒载计算：12层（A1/A跨）恒载：梁自重（包括粉刷） 4.71 kN/m 楼面传来恒载 12.42kN/m 梁上横墙自重 0.00kN/m 恒载标准值 gk17.13kN/m3层（A1/A跨）恒载：梁自重（包括粉刷） 4.71 kN/m 楼面传来恒载 12.42kN/m 梁上横墙自重 11.5kN/m 恒载标准值 gk28.63kN/m4层（A1/A跨）恒载：梁自重（包括粉刷） 4.71 kN/m 楼面传来恒载 15.4kN/m 梁上横墙自重 0.00kN/m 恒载标准值 gk20.11kN/m2）、次梁 CL2-4（1/AB跨）恒载计算：13层（1/AB跨）恒载：梁自重（包括粉刷） 4.71 kN/m 楼面传来恒载 6.24kN/m 梁上横墙自重 0.00kN/m 恒载标准值 gk10.95kN/m4层（1/AB跨）恒载：梁自重（包括粉刷） 4.71 kN/m 楼面传来恒载 9.92kN/m 梁上横墙自重 0.00kN/m 恒载标准值 gk14.63kN/m5）、次梁 CL2-5（A1/A跨）恒载计算：12层（A1/A跨）恒载：梁自重（包括粉刷） 4.71 kN/m 楼面传来恒载 10.98kN/m 梁上横墙自重 0.00kN/m 恒载标准值 gk15.69kN/m3层（A1/A跨）恒载：梁自重（包括粉刷） 4.71 kN/m 楼面传来恒载 10.98kN/m 梁上横墙自重 11.5kN/m 恒载标准值 gk27.19kN/m4层（A1/A跨）恒载：梁自重（包括粉刷） 4.71 kN/m 楼面传来恒载 13.62kN/m 梁上横墙自重 0.00kN/m 恒载标准值 gk18.33kN/m6）、次梁 CL2-5（1/AB跨）恒载计算：12层（1/AB跨）恒载：梁自重（包括粉刷） 4.71 kN/m 楼面传来恒载 6.04kN/m 梁上横墙自重 0.00kN/m 恒载标准值 gk10.75kN/m3层（1/AB跨）恒载：梁自重（包括粉刷） 4.71 kN/m 楼面传来恒载 10.98kN/m 梁上横墙自重 11.5kN/m 恒载标准值 gk27.19kN/m4层（1/AB跨）恒载：梁自重（包括粉刷） 4.71 kN/m 楼面传来恒载 13.62kN/m 梁上横墙自重 0.00kN/m 7)、次梁 CL2-5 （BC跨）恒载计算：12层（B1/B跨）恒载：梁自重（包括粉刷） 4.71 kN/m 楼面传来恒载 5.52kN/m 梁上横墙自重 0.00kN/m 恒载标准值 gk10.23kN/m3层（B1/B跨）恒载：梁自重（包括粉刷） 4.71 kN/m 楼面传来恒载 10.98kN/m 梁上横墙自重 11.5kN/m 恒载标准值 gk27.19kN/m4层（B1/B跨）恒载：梁自重（包括粉刷） 4.71 kN/m 楼面传来恒载 13.62kN/m 梁上横墙自重 0.00kN/m 恒载标准值 gk18.33kN/m、纵向框架梁上线荷载1)、KJA-4（56跨）恒载计算：13层KJA-4恒载：梁自重（包括粉刷） 6.83 kN/m 楼面传来恒载 4.73kN/m 梁上纵墙自重 14.7kN/m 恒载标准值 gk26.26kN/m4层KJA-4恒载： 梁自重（包括粉刷） 6.83 kN/m 楼面传来恒载 5.86kN/m 女儿墙自重 2.59 kN/m 恒载标准值 gk15.28 kN/m 2)、KJA-5（67跨）恒载计算：13层KJA-5恒载：梁自重（包括粉刷） 6.83 kN/m 楼面传来恒载 3.94kN/m 梁上纵墙自重 14.7kN/m 恒载标准值 gk25.47kN/m4层KJA-5恒载： 梁自重（包括粉刷） 6.83 kN/m 楼面传来恒载 4.88kN/m 女儿墙自重 2.59 kN/m 恒载标准值 gk14.3 kN/m3)、KJB-5（56跨）恒载计算：13层KJB-5恒载：梁自重（包括粉刷） 6.83 kN/m 楼面传来恒载 7.77kN/m 梁上纵墙自重 14.7kN/m 恒载标准值 gk29.3kN/m4层KJB-5恒载： 梁自重（包括粉刷） 6.83 kN/m 楼面传来恒载 9.64kN/m 女儿墙自重 0.00 kN/m 恒载标准值 gk16.47 kN/m4)、KJB-6（67跨）恒载计算：13层KJB-6恒载：梁自重（包括粉刷） 6.83 kN/m 楼面传来恒载 7.20kN/m 梁上纵墙自重 14.7kN/m 恒载标准值 gk28.73kN/m4层KJB-6恒载： 梁自重（包括粉刷） 6.83 kN/m 楼面传来恒载 8.93kN/m 女儿墙自重 0.00 kN/m 恒载标准值 gk15.76 kN/m 5)、KJC-5（56跨）恒载计算：13层KJC-5恒载：梁自重（包括粉刷） 6.83 kN/m 楼面传来恒载 4.73kN/m 梁上纵墙自重 14.7kN/m 恒载标准值 gk26.26kN/m4层KJC-5恒载： 梁自重（包括粉刷） 6.83 kN/m 楼面传来恒载 5.86kN/m 女儿墙自重 2.59 kN/m 恒载标准值 gk15.28 kN/m 6)、KJC-6（67跨）恒载计算：13层KJC-6恒载：梁自重（包括粉刷） 6.83 kN/m 楼面传来恒载 3.94kN/m 梁上纵墙自重 14.7kN/m 恒载标准值 gk25.47kN/m4层KJC-6恒载： 梁自重（包括粉刷） 6.83 kN/m 楼面传来恒载 4.88kN/m 女儿墙自重 2.59 kN/m 恒载标准值 gk14.3 kN/m 、纵向次梁上线荷载1）、次梁 CL1-4 （56跨）恒载计算：13层CL1-4恒载：梁自重（包括粉刷） 3.63 kN/m 楼面传来恒载 10.21kN/m 梁上纵墙自重 14.70kN/m 恒载标准值 gk28.54kN/m4层CL1-4恒载：梁自重（包括粉刷） 3.63 kN/m 屋面传来恒载 12.66kN/m 恒载标准值 gk16.29kN/m2）、次梁 CL1-5 （67跨）恒载计算：13层CL1-5恒载：梁自重（包括粉刷） 3.63 kN/m 楼面传来恒载 9.17kN/m 梁上纵墙自重 14.70kN/m 恒载标准值 gk27.5kN/m4层CL1-5恒载：梁自重（包括粉刷） 3.63 kN/m 屋面传来恒载 11.38kN/m 恒载标准值 gk15.01kN/m、梁上的可变荷载楼（屋）面板均布可变面荷载传给梁的线荷载楼面板均布可变面荷载传给梁的线荷载、横向框架梁上线荷载1)、KJL-6活载计算：13层KJL-6活载：（A1/A跨） 楼面传来活载 18.38kN/m 活载标准值 qk18.38kN/m（1/AB跨） 楼面传来活载 9.50kN/m 活载标准值 qk9.50kN/m（BC跨） 楼面传来活载 8.68kN/m 活载标准值 qk8.68kN/m4层KJL-活载：（A1/A跨） 楼面传来活载 3.66kN/m 活载标准值 qk3.66kN/m（1/AB跨） 楼面传来活载 1.91kN/m 活载标准值 qk1.91kN/m（BC跨） 楼面传来活载 2.28kN/m 活载标准值 qk2.28kN/m、横向次梁上线荷载1）、次梁 CL2-4 （A1/A跨）活载计算：13层（A1/A跨）楼面传来活载 5.92kN/m 活载标准值 qk5.92kN/m4层（A1/A跨）活载计算：楼面传来活载 0.9kN/m 活载标准值 qk0.9kN/m2）、次梁 CL2-4（1/AB跨）活载计算：13层（1/AB跨）活载：楼面传来活载 2.88kN/m 活载标准值 qk2.88kN/m4层（1/AB跨）活载： 屋面传来活载 0.58kN/m 活载标准值 qk0.58kN/m3）、次梁 CL2-4 （BC跨）活载计算：13层（BC跨）楼面传来活载 2.62kN/m 活载标准值 qk2.62kN/m4层（BC跨）楼面传来活载 0.52kN/m 活载标准值 qk0.52kN/m、由次梁传给次梁、框架梁的集中荷载(恒载) 、屋顶集中力计算： A1轴：F=次梁CL1-4均布荷载作用转为集中力+次梁CL1-5均布荷载作用转为集中力+左右两侧纵向次梁传来集中力 =1.53.616.29+3.015.01+（14.632.3+20.115.51.5+12.192.3+18.335.5）=183.84 KN 柱 A： F=框架梁KJA-4均布荷载作用转为集中力+框架梁KJA-5均布荷载作用转为集中力+左右两侧纵向次梁传来集中力 =1.53.615.28+3.014.3+（1.55.520.11+ 3.018.33）=188.4 KN 柱 B： F=框架梁KJB-5均布荷载作用转为集中力+框架梁KJB-6均布荷载作用转为集中力+左右两侧纵向次梁传来集中力 =3.619.06+18.353.0+ （2.114.07+2.314.63+2.111.55+2.312.19）=92.16 KN 装订插入 表11 楼（屋）面均布荷载传给梁的线荷载. 柱 C： F=框架梁KJC-5均布荷载作用转为集中力+框架梁KJC-6均布荷载作用转为集中力+左右两侧纵向次梁传来集中力 =3.615.28+3.014.3+ （4.218.05+4.217.07） =106.27 KN、13楼楼面集中力计算： A-1轴：F=次梁CL1-4均布荷载作用转为集中力+次梁CL1-5均布荷载作用转为集中力+左右两侧纵向次梁传来集中力 =1.53.631.48+3.030.44+（10.952.3+17.135.51.5+10.752.3+15.695.5）=264.67 KN 柱 A： F=框架梁KJA-4均布荷载作用转为集中力+框架梁KJA-5均布荷载作用转为集中力+左右两侧纵向次梁传来集中力 =1.53.629.2+3.028.41+（1.55.517.13+ 3.015.69）=252.528 KN 柱 B： F=框架梁KJB-5均布荷载作用转为集中力+框架梁KJB-6均布荷载作用转为集中力+左右两侧纵向次梁传来集中力 =3.632.24+31.673.0+ （2.110.23+2.310.95+2.110.23+2.310.75）=191.48 KN 柱 C： F=框架梁KJC-5均布荷载作用转为集中力+框架梁KJC-6均布荷载作用转为集中力+左右两侧纵向次梁传来集中力 =3.629.2+3.028.41+ （4.215.47+4.214.67） =188.78 KN同理可算出活荷载作用下的集中荷载，KJ-6上的荷载如下：2、框架内力计算：框架内力计算用结构力学方法求解，借助结构力学求解器。具体计算过程见图：图8-1 框架荷载（恒载）分布图图8-2 恒载作用下弯矩图图8-3 恒载作用下剪力图图8-4 恒载作用下轴力图图8-5 框架荷载（活载）分布图图8-6 活载作用下弯矩图图8-7 活载作用下剪力图图8-8 活载作用下轴力图3、弯矩调幅：考虑梁端的塑性变形及内力重分布，对梁端负弯矩进行调幅，即人为地减小梁端负弯矩，调幅系数取0.85（用括号在图上标出），相应跨中、胯间弯矩乘1.1。对于活荷载，满布计算时跨中弯矩偏小，因此跨中弯矩乘系数1.1。具体调幅见表14九、荷载效应组合本部分计算只取轴线14层梁柱的内力组合过程，其余各轴线上梁柱的内力计算省略。在只考虑竖向荷载情况下，按规定应分别计算出在恒载和活载作用下结构的内力，然后乘上各自的分项系数以获得荷载和活载组合时的内力。在竖向荷载作用下，先考虑梁端负弯矩的调幅（见表14），然后再计算剪力和跨中弯矩，进行内力组合（见表15）。内力组合应考虑两种情况：（1）恒载和活荷载效应的组合； （2）竖向荷载和地震作用效应的组合。装订时换表14按下列各式组合：（计算过程见表15） （1）梁端负弯矩，取下式两者较大值（2）梁端正弯矩按下式确定 （3）梁端剪力，取下式两者较大值 支座正负弯矩、梁端剪力的组合结果见表15在计算强度时取支座边缘处截面内力作为支座截面配筋的依据。此截面的计算弯矩与计算剪力按下式由内力平衡条件求出：MCOM=M-V0.b/2VCOM=V-(g+p).b/2式中：M、V支座中心处截面上的弯矩和剪力V0按简支梁计算的支座边剪力g、p梁上均布恒载与活载b支座宽度其中 ： b0.7m，以第三层为例计算，其余计算见表15三层支座、跨中、胯间的恒载、活载和地震作用弯矩剪力表：截面部位恒载标准值活载标准值地震荷载MVMVMV5支座A-130.38101.04-48.0536.92-245.9-57.29B左259.83-241.8784.43-77.59-200.9357.29B右-157.03120.8-57.1452.407-248.67-85.8C32.93-42.3323.7-25.22-291.685.8跨中AB205.161.18BC68.638.01跨间AB286.180.06BC46.2146.21、支座弯矩组合：支座A 竖向内力组合： 1.2（-130.38）+1.4（-48.05）=-223.73 竖向内力和地震组合a：1.2-130.38+0.5(-48.05)+1.3（-245.9）0.75=-378.72 竖向内力和地震组合b: 1.2-130.38+0.5(-48.05)-1.3（-245.9）0.75=100.79支座： 竖向内力组合： 1.2259.83+1.484.43=430.00 竖向内力和地震组合a：1.2259.83+0.584.43+1.3（-200.93）0.75=75.93 竖向内力和地震组合b: 1.2259.83+0.584.43-1.3（-200.93）0.75=467.75、支座剪力组合：支座A 竖向内力组合： 1.2101.04+1.436.92=172.94 竖向内力和地震组合a：1.2101.04+0.536.92+1.3（-57.29）0.75=51.69 竖向内力和地震组合b: 1.2101.04+0.536.92-1.3（-57.29）0.75=163.41支座： 竖向内力组合： 1.2（-241.87）+1.4（-77.59）=-398.87 竖向内力和地震组合a：1.2-241.87+0.5(-77.59)+1.357.290.75=-196.74 竖向内力和地震组合b: 1.2-241.87+0.5(-77.59)-1.357.290.75=-308.46（二）、梁跨中最大弯矩(计算过程见表15)梁跨中正弯矩，取下式两者较大值 注意：上面第一式重力荷载代表值与地震作用组合后的最大值不一定在跨中，其位置和大小由解析法求得。解析法求： 如下图、AB跨竖向内力组合：跨中：1.2205.1+1.461.18=331.77胯间：1.2286.1+1.480.06=455.40地震作用组合一：【1.2（恒+0.5活）+1.3地震】0.75 1.2（恒+0.5活）1.3地震地震组合二：【1.2（恒+0.5活）-1.3地震】0.75 1.2（恒+0.5活）1.3地震 BC跨同理计算，结果见表15 柱的内力组合见表16、表17、表18 装订时换表15、表16、表17、表18十、按组合内力进行梁柱配筋计算为了较合理地控制强震作用下钢筋混凝土结构破坏机制和构件破坏形态，提高变形能力，抗震规范体现了能力控制设计的概念，并区别不同抗震等级，在一定程度上实现“强柱弱梁”、“强节点弱杆件”和“强剪弱弯”的概念设计要求。这个概念在设计时用调整内力的方式实现。（一）、框架梁1、正截面受弯承载力计算(计算过程见表19)、梁截面尺寸验算：以4层AB跨为例，其它层计算相同。b=350,h0=700-35=665mm,双层筋h0=700-60=640mm ，fc=16.7N/mm2，b=0.518，MUMAX=1fcbho2b(1-0.5b)=116.735066520.518（1-0.50.518）992.15KN/m|M|MAX=178.13 KN/mVMAX=0.25 fcbho=0.2516.7350665832.91103N=832.91KN|V|MAX=201.11 KN、配筋计算：a、左端截面配筋计算由于MUMAX M设=178.13 KN/m,可按单筋梁计算，设下部纵向钢筋为单排布置。s1-0.071As=fcbho/fy=0.06916.7350665360771.63mm2minbho=0.214350665426.9 mm2选用420，As1256 mm2其余梁配筋计算同理求得，见表19 2、斜截面受剪承载力计算，以4层AB跨为例，其它层计算相同b=350,h0=700-35=665mm,ft=1.57N/mm2，fy210 N/mm2。（二级框架）梁端加密区，剪力设计值由强剪弱弯要求计算、求剪力设计值（9度和二级框架结构）按“强剪弱弯”的原则，调整梁端剪力设计值Vb（注意：调整前内力除于，并将调整后的值放回组合表中备用）调整值： 9度和一级框架结构尚应符合 梁端剪力增大系数，一级为1.3，二级为1.2，三级为1.1。、验算截面尺寸对梁的剪压比的限制，也就是对梁的最小截面的限制。梁的组合剪力设计值应符合下列要求：0.75201.1150.83KN0.2516.7350665971.73KN截面尺寸符合要求。、确定箍筋用量 由于该梁既受集中荷载又受均布荷载，需验算是否以受集中荷载为主： A、B支座： 由 得选用8双支箍,即S250.3/（-0.02）= -6645mm,取S=150mmmin=0.20由以上计算选用8150的箍筋是符合要求的。其余计算见表20（二）、框架柱1、 柱截面尺寸验算轴压比：柱净高与截面长边尺寸之比（3.5-0.6）/0.65.5，为长柱，允许轴压比0.9。柱底轴压比均满足要求。轴压比的限制是为了保证柱具有一定的延性。 要满足规范要求。2、 柱计算长度各层柱的计算长度为01.0H，H为计算简图中的各层层高。3、 柱截面配筋计算、正截面：柱同一截面分别承受正反弯矩，故采用对称配筋，在弯矩作用方向两对边的纵向钢筋As=As。框架平面外，各层柱按轴心受压计算沿周边均匀布置的全部受力钢筋 0.4bh0.0046006001960 mm2 5bh0.0560060024500 mm2、各层柱控制截面的最不利内力选择各层柱控制截面的最不利内力组M、N由柱的内力组合表选择，对称配筋时柱界限破坏轴力：Nb=b1fcbho=0.518119.1600（60035）4605.56KN。当柱轴力组合值N Nb时，为小偏心受压破坏，这式应选择N值较大、M值较大的内力作为配筋计算的依据。柱的内力组合比较繁杂，由于M与N的相关性，严格说来应对每种组合情况进行配筋计算。最后决定选择一种最不利的配筋。但在实际工程中一般可以从内力组合表中所例各层柱上下截面3种荷载的3种组合中，分别选取M、N均为较大的一组进行设计计算。按“强柱弱梁”的原则，调整柱的弯矩设计值框架节点处柱弯矩，除顶层和柱轴压比小于0.15者外，其设计值应按下列各式调整： 9度和一级框架结构尚应符合 柱端弯矩增大系数，一级为1.4，二级为1.2，三级为1.1；一、二、三级框架结构的底层，柱下端截面的弯矩设计值，增大系数分别为：1.5、1.25和1.15。调整后的柱端弯矩按原有柱端弯矩之值分配。、各层柱控制截面最不利内力组合下的偏心距增大系数和稳定系数的计算（表21）。bh600600mm2，h060035565mm计算偏心矩e0M/N， e00.3 h0时，附加偏心矩ea0，e01.0时，取11.0；21.150.01 0/h,当11.0时，取21.0；.1. 2，当0/h8时，取1.0。取柱A4层为计算：M=418.57 ，N=381.52 ，则e0M/N=418.57/381.52=1097.1，取ea0eie0ea1097.1+0=1097.1111.0，取11.021.150.01 0/h1.150.014.20.71.09 1.0，取21.0.1. 21.0其余柱计算见表22、各层柱筋计算（表22）N/1fcbho（KN）a、b时，为大偏心受压柱：当2as/hob（mm），取值，当轴压比b时,为小偏心受压柱，需按小偏心受压对称配筋情况重新计算如下（mm2）、斜截面抗剪承（二级抗震）1） 剪压比的限制（见表23）对柱的剪压比的限制，也就是对柱的最小截面的限制。柱的组合剪力设计值应符合下列要求：2） 按“强剪弱弯”的原则，调整柱的剪力设计值（注意：调整前内力除于，并将调整后的值放回组合表中备用） 9度和一级框架结构尚应符合 柱端剪力增大系数，一级为1.4，二级为1.2，三级为1.1。3） 柱斜截面受剪承载力验算 剪跨比，。当时，取，当时，取。 N考虑地震作用组合的柱轴压力，当时，取。当柱出现拉力时，应按下式验算： 当右边的计算值小于时，取等于，且不应小于。分别列表进行梁柱正截面和斜截面的配筋计算。装订时换表19、表20、表21、表22、表23十一、延性构造措施 按抗震规范要求执行。（一）、梁钢筋的设置要满足下列要求： 柱端上部钢筋：0.40（一级）、0.30（二级）、0.25（三级） 且0.25（一级）、0.35（二级） 通长钢筋：214和之较大者（一级）、212（二级） 柱端下部钢筋：0.5（一级）、0.3（二、三级） 跨中钢筋： 0.3（一级）、0.25（二级）、0.2（三、四级） 箍筋间距： hb/4、6d、100（一级）hb/4、8d、100（二级）hb/4、8d、150（三、四级） 箍筋直径： 10（一级）8（二、三级）6（四级） 沿梁全长最小配箍率： 0.3（一级）、0.28（二级）、0.26（三、四级）（二）、梁柱节点处钢筋的锚固十二、楼梯设计楼梯的结构布置如图所示，斜板两端与平台梁和楼梯梁整结，平台板一端与平台梁整结，另一端则与窗过梁整结，平台梁两端都搁置在楼梯间的侧墙上。（一）、斜板TB1设计除底层第一楼梯跑斜板外，其余斜板均相同，而第一楼梯跑斜板的下端为混凝土基础，可按净跨计算。这里只对标准段斜板TB1进行设计。对斜板TB1取1m宽作为其计算单元。确定斜板厚度t斜板的水平投影净长为斜板的斜向净长为斜板厚度取t1=120mm荷载计算见下表：楼梯斜板荷载计算荷载种类荷载标准值/kNm-1荷载分项系数设计荷载/kNm-1恒载栏杆自重0.201.20.24锯齿形斜板自重1.26.3930厚地板砖面层1.21.3620厚板底粉刷层1.20.43活荷载q2.501.43.5总计 p9.5111.92计算简图 斜板的计算简图 平台板的计算简图如前所述，斜板的计算简图可用一根假想的跨度为l1n的水平梁替代，如图所示。计算跨度取斜板水平投影净长l1n=2800mm对于底层第一楼梯跑斜板的计算跨度，视