地下车库高大模板方案专项方案(已通过专家论证)

1、某某工程地下车库模架专项施工方案编制人：审核人：批准人： 有限公司二一二年八月六日 目 录一、工程概况2二、编制依据2三、施工要求2四、材料及设备选用3 五、模架设计及搭设参数3六、模架设计与安全验算4 七、施工顺序40 八、应急预案41九、附图42 某某工程地下车库模架专项施工方案一、工程概况工程基本情况：本地下车库工程为地下一层， 建筑柱网主尺寸以8.4×9.4m为主，地下室底板- 5.9m，顶板-1.4m、-1.7m、-2.0m、-2.3m、 顶板厚为250mm和180mm，模架高度3.60m、3.90m、4.2m、4.5m。大梁分别为400×900mm、400

2、15;1800mm；600×900mm、600×1200mm、600×1500；500×900mm、500×1200mm。地下室底板厚分别为500、700mm。二、编制依据本工程施工图纸。混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002。建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2001。建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011。建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008。江苏省建筑安装工程施工技术操作规程-混凝土结构工程。 危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）规定。 三、施工要求 1

3、、模架的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案，并由专业队伍搭设。 2、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠、满足施工安全要求。 3、该模架标高及几何尺寸繁杂，施工前必须由现场技术人员对施工人员进行安全、技术交底，避免出错。 4、模架立杆按平面图位置弹线定位，立杆支在地下室底板上。 5、先浇地下室墙板和柱，模架的纵横水平杆与柱以抱箍的形式固定，并用木楔打紧。 6、在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。 7、钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø48mm x2.8mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管的六杆

4、、扫地杆、水平拉杆应采用对接；剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用3个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。 8、垂直剪刀撑按纵横轴线设置，在后浇带处也设置垂直剪刀撑； 9、模架搭设完毕，必须经验收合格后方可进行下道工序。 10、砼浇筑时材料、人员不得集中，砼堆集高度不得超出现浇砼板面100mm，大梁从梁中向两边开展，并分层浇筑，每层不得大于400mm。 11、模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。 12、拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。 13、底模拆除梁长8米，混凝土强度达到100%；8米混凝土强度达到75%

5、；悬臂构件达到100%后方可拆除。四、材料及设备选用 1、材料序号名称标准要求1模板胶合板厚度不小于15mm2木方尺寸不小于45×95mm3钢管外径48mm 壁厚不小于2.8mm4扣件单扣件抗滑移承载力不小于8KN、双扣件不小于12KN5U托30KN 2、设备（1）、经纬仪：1台 ； （2）、水准仪：2台；（3）、拉线、线坠； （4）、力矩扳手：2把（5）、钢卷尺：50m长2把、5m长5 把 ； 五、 模架设计及搭设参数1、 400×900mm梁按400×1800mm梁进行验算。2、 500×900mm梁按500×1200mm梁进行验算。2、6

6、00×900、600×1200mm梁按600×1500mm梁验算。3、 地下室顶板厚为250mm和180mm，选择250mm板进行验算。4、 本工程采用48×3.5mm脚手架钢管，计算时按壁厚2.8mm计算。5、梁底采用U型可调支托，梁两侧、板底采用双扣件。6、模架构造及模架用材技术参数： 表一 13#地下车库梁、板模架搭设参数 梁板规格（mm） 木方数量或间距（mm） 立杆间距（mm）横向跨距（mm）水平杆步距（mm）备注纵向间距横向间距250、180板2008507661700板底采用 双扣件400×900400×18004根4根

7、850600+600450+300+45012001700梁底用U托梁两侧用双扣500×900500×12004根850600+600450+300+45012001700梁底用U托梁两侧用双扣600×900600×1200600×1500 5根840850675450+300+45012001700梁底用U托梁两侧用双扣300×9003根850600+60012001700梁底用U托梁两侧用双扣立杆严格按平面尺寸布置表二： 模架材料技术参数材料名称材料规格（mm）材料性能钢管48×2.8f=200N/mm2；A=3.97c

8、m2；I=10.2 cm4；W=4.25 cm3；i=1.60 cm；E=2.06×105N/mm2。木方45×95IX=416.6667N/cm4;WX=83. 333cm3;fV=15.44N/mm2;fM=13N/mm2; E=9350N/mm2。模板15厚胶合板W=24000mm3;E=5000N/mm2;I=144000mm4;f=17N/mm2; =1.2N/mm2。螺栓12N=12.9KN14N= 17.8 KN表三： 施工荷载选用表序号名称荷载序号名称荷载1模板自重0.3KN/m26施工人员及设备荷载算底模及小横杆4.0 KN/m2，计算弯矩时再以集中力2.

9、5KN验算，取最大值2砼自重24KN/m23梁钢筋自重1.5 KN/m2算大横杆时1.5 KN/m24板钢筋自重1.1 KN/m2算立杆及其他1.0KN/m25振捣荷载水平2.0 KN/m2垂直4.0 KN/m2六、模架设计与安全验算 （一）、250mm(180)板模板计算书 1、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高9.00m新浇混凝土楼板板厚(mm)250新浇混凝土楼板边长L(m)5.5新浇混凝土楼板边宽B(m)4.5 2、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1

10、.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 3、模板体系设计模板支架高度(m)4.5立柱纵向间距la(mm)850立柱横向间距lb(mm)766水平拉杆步距h(mm)1700立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(

11、mm)200立柱距混凝土板长边的距离(mm)335主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)200小梁距混凝土板长边的距离(mm)50小梁两端各悬挑长度(mm)200，200 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=1000×

12、15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 1）、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.1+(1.1+24)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×2.5 ×1=10.04kN/m q

13、20.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m p0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max10.04×0.22/8，0.11×0.22/8+3.15×0.2/4= 0.16kN·m Mmax/W0.16×106/375004.21N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2）、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)×h)×

14、b=(0.1+(1.1+24)×0.25)×1=6.38kN/m 5ql4/(384EI)5×6.38×2004/(384×10000×281250)0.05mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)45×95小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.69小梁截面惯性矩I(cm4)321.52 因L/la取整5500/850取整6，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大

15、悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1）、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9×max1.2×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×2.5×0.22.05kN/m 因此，q1静0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×

16、h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.25)×0.21.42kN/m q1活0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.20.63kN/m M10.077q1静L2+0.1q1活L20.077×1.42×0.852+0.1×0.63×0.8520.12kN·m q20.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.20.06kN/m p0.

17、9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.53.15kN/m M20.077q2L2+0.21pL0.077×0.06×0.852+0.21×3.15×0.850.57kN·m M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.05×0.22/2，0.06×0.22/2+3.15×0.20.63kN·m MmaxmaxM1，M2，M3max0.12，0.57，0.630.63kN·m Mmax/W0.63×106/676909.33N/m

18、m2f15.44N/mm2 满足要求！ 2）、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.607×1.42×0.85+0.62×0.63×0.851.06kN V20.607q2L+0.681p0.607×0.06×0.85+0.681×3.152.18kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.05×0.2，0.06×0.2+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.06，2.18，3.163.16kN max3Vmax/(2bh0)=3×3.16×

19、1000/(2×95×45)1.11N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3）、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.21.32kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.632×1.32×8504/(100×9350×3215200)0.14mml/400850/4002.12mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.32×2004/(8×9350×3215200)0.01mml1/40

20、0200/4000.5mm 满足要求！6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48×2.8可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25 1）、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.5+(1.1+

21、24)×0.25)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×1.5×0.21.91kN/m q1静0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.21.65kN/m q1活0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.20.38kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)&#

22、215;h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.2=1.36kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.143×1.65×0.85+1.223×0.38×0.851.99kN 按悬臂梁，R1q1l=1.91×0.20.38kN RmaxRmax，R11.99kN; 同理，R'1.25kN，R''1.25kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.143×1.36×0.851.32kN 按

23、悬臂梁，R1q2l=1.36×0.20.27kN RmaxRmax，R11.32kN; 同理，R'0.82kN，R''0.82kN 2）、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kN·m) Mmax0.52kN·m Mmax/W0.52×106/4250121.68N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3)、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.65kN max2Vmax/A=2×4.65×1000/39823.34N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4)、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.35

24、mm 跨中max=0.29mm=766/400=1.92mm 悬挑段max0.35mm=285/400=0.71mm 满足要求！7、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型48×2.8立柱截面面积A(mm2)398立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25 h/i1700/16107150 满足要求！ 查表得，0.54 Mw=0.92×1.4klah2/10=0.92×1.4×0.22×0.85×1.72/100.06kN·m Nw0.91.2NGik+0.9&#

25、215;1.4(NQik+Mw/lb)=0.9×1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1×0.85×0.77+0.92×1.4×0.06/0.775.77kN f Nw/(A)+ Mw/W5767.32/(0.54×398)+0.06×106/425040.8N/mm2f205N/mm2 满足要求！8、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N5.77kNN30kN 满足要求！（二）、 600*1500梁模板（扣件式）计算

26、书1、工程属性新浇混凝土梁名称KL14新浇混凝土梁计算跨度(m)7混凝土梁截面尺寸(mm×mm)600×1500新浇混凝土结构层高(m)4.2梁侧楼板厚度(mm)2502、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2模板支拆环境不考虑风荷载3、模板体系设计新浇混凝土梁支撑

27、方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)675梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1700新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)675、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450,750梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)125 设计简图如下：平面图立面图4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度

28、1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1.4×0.

29、7×2×148.36kN/m q1静0.9×1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×b0.9×1.35×0.1+(24+1.5)×1.5×146.6kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×2×11.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=0.1+(24+1.5)×1.5×138.35kN/m 1）、强度验算 Mmax-0.

30、107q1静L2+0.121q1活L2-0.107×46.6×0.152+0.121×1.76×0.1520.11kN·m Mmax/W0.11×106/375002.86N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2）、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.632×38.35×1504/(100×10000×281250)0.044mml/400150/4000.38mm 满足要求！ 3）、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q

31、1活l=0.393×46.6×0.15+0.446×1.76×0.152.86kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×46.6×0.15+1.223×1.76×0.158.31kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×46.6×0.15+1.142×1.76×0.156.79kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×38.35×0.152

32、.26kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×38.35×0.156.58kN R3'=0.928 q2l=0.928×38.35×0.155.34kN5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)45×95小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.69小梁截面惯性矩I(cm4)321.52 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.86+0.9×1.35×

33、;(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.5-0.25)+0.9max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×1×max0.6-0.6/2，(1.2-0.6)-0.6/2/2×1，8.31+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.6/4=8.35kN/m q2max2.26+(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.5-0.25)+(0.5

34、+(24+1.1)×0.25)×max0.6-0.6/2，(1.2-0.6)-0.6/2/2×1，6.58+(0.3-0.1)×0.6/46.61kN/m 1）、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.107×8.35×0.682，0.5×8.35×0.1220.41kN·m Mmax/W0.41×106/676906.01N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2）、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.607×8.35&

35、#215;0.68，8.35×0.123.421kN max3Vmax/(2bh0)=3×3.421×1000/(2×45×95)1.2N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3）、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.632×6.61×6754/(100×9350×3215200)0.29mml/400675/4001.69mm 2q2l24/(8EI)6.61×1254/(8×9350×3215200)0.01mml/400125/4000.31mm 满足

36、要求！ 4）、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.143×8.35×0.68，0.393×8.35×0.68+8.35×0.126.44kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R53.88kN，R2R46.44kN，R35.27kN 正常使用极限状态 R'maxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.143×6.61×0.68，0.393×6.61×0.68

37、+6.61×0.125.1kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1R'53.41kN，R'2R'45.1kN，R'34.15kN6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48×2.8可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1）、抗弯验算 主梁弯矩图(kN·m) Mmax/W0.26×106/425

38、061.18N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2)、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.177kN max2Vmax/A=2×3.177×1000/39815.97N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3）、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.13mml/400450/4001.12mm 满足要求！ 4）、扣件抗滑计算 RmaxR1,R40.7kN8kN 单扣件在扭矩达到4065N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.7kN8kN 单扣件在扭矩达到4065N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满

39、足要求！7、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型48×2.8立柱截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1700/16=106.25=150 长细比满足要求！ 查表得，0.54 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2max0.7+0.9max1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7

40、15;1×(0.9+0.6-0.6/2)/2×0.68，12.25，12.25，0.7+0.9max1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×1×(0.9+1.2-0.6-0.6/2)/2×0.6812.25kN fN/(A)12.25×103/(0.54×398)56.59N/mm2f205N/mm2 满足要求！8、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由"

41、主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R3×112.25kNN30kN 满足要求！（三）、600*1500梁侧模板计算书支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数8主梁间距(mm)675主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)125对拉螺栓水平向间距(mm)675支撑距梁底距离依次为0，350，700，1050 设计简图如下：模板设计剖面图 结论：满足要求！（四）、600*900梁模板计算书（略） 模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)850梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1700新浇混凝土楼

42、板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)850、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400,800梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)75 设计简图如下：平面图 立面图 结论：满足要求！（五）、600*900梁侧模板计算书（略）支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数4主梁间距(mm)600主梁合并根数1小梁最大悬挑长度(mm)200对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为0，450 设计简图如下：模板设计剖面图 满足要求！（六

43、）、600*1200梁模板计算书（略）模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)850梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1700新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)850、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400,800梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)75 设计简图如下：平面图立面图结论：满足要求！（七）、600*1200梁侧模板计算书（略）支撑体系设计小梁

44、布置方式水平向布置小梁道数6主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为0，350，750 设计简图如下： 满足要求！（八）、500*1200梁模板计算书1、工程属性新浇混凝土梁名称KL14新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8混凝土梁截面尺寸(mm×mm)500×1200新浇混凝土结构层高(m)3.6梁侧楼板厚度(mm)2502、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(

45、kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.83、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)850梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)850、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)

46、600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400,800梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)75 设计简图如下：平面图立面图4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k

47、)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×2×139.06kN/m q1静0.9×1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×b0.9×1.35×0.1+(24+1.5)×1.2×137.3kN/m q1活0.9&

48、#215;1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×2×11.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=0.1+(24+1.5)×1.2×130.7kN/m 1）、强度验算 Mmax-0.1q1静L2+0.117q1活L2-0.1×37.3×0.172+0.117×1.76×0.1720.1kN·m Mmax/W0.1×106/375002.61N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2)、挠度验算

49、max0.677qL4/(100EI)=0.677×30.7×166.674/(100×10000×281250)0.057mml/400166.67/4000.42mm 满足要求！ 3)、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×37.3×0.17+0.45×1.76×0.172.62kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×37.3×0.17+1.2×1.76×0.177.19kN 标准值(

50、正常使用极限状态) R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×30.7×0.172.05kN R2'=R3'=1.1 q2l=1.1×30.7×0.175.63kN5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)45×95小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.69小梁截面惯性矩I(cm4)321.52 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.62+0.9×1.35

51、15;(0.3-0.1)×0.5/3+0.5×(1.2-0.25)+0.9max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×1×max0.6-0.5/2，(1.2-0.6)-0.5/2/2×1，7.19+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.5/3=7.23kN/m q2max2.05+(0.3-0.1)×0.5/3+0.5×(1.2-0.25)+(0

52、.5+(24+1.1)×0.25)×max0.6-0.5/2，(1.2-0.6)-0.5/2/2×1，5.63+(0.3-0.1)×0.5/35.66kN/m 1)、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.107×7.23×0.852，0.5×7.23×0.0820.56kN·m Mmax/W0.56×106/676908.26N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2)、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.607×7.2

53、3×0.85，7.23×0.083.731kN max3Vmax/(2bh0)=3×3.731×1000/(2×45×95)1.31N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3）、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.632×5.66×8504/(100×9350×3215200)0.62mml/400850/4002.12mm 2q2l24/(8EI)5.66×754/(8×9350×3215200)0mml/40075/4000.19mm 满足要求

54、！ 4）、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.143×7.23×0.85，0.393×7.23×0.85+7.23×0.087.03kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R44.69kN，R2R37.03kN 正常使用极限状态 R'maxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.143×5.66×0.85，0.393×5.66×0.85+5.66×

55、0.085.5kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1R'44.14kN，R'2R'35.5kN6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48×2.8可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)200主梁抗剪强度设计值(N/mm2)115主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1）、抗弯验算 主梁弯矩图(kN·m) Mmax/W0.422×106/425099.27N/mm2f=200N/mm2 满足

56、要求！ 2）、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax7.03kN max2Vmax/A=2×7.03×1000/39835.33N/mm2115N/mm2 满足要求！ 3）、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.22mml/400400/4001mm 满足要求！ 4）、扣件抗滑计算 RmaxR1,R40.49kN8kN 单扣件在扭矩达到4065N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.49kN8kN 单扣件在扭矩达到4065N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！7、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型48×2.8立柱截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25