高层住宅楼工程高层转换层专项施工方案

1、高层住宅楼工程高层转换层专项施工方案高层住宅楼工程高层转换层专项施工方案编制：审核：批准：编制单位：建筑工程有限公司（章）二0 一年 月 日第一章转换层工程概况3设计概况 3.转换层框支柱概况 3.转换层框支梁概况 .3 .转换层结构板概况 .-4-.转换层砼概况 4 .第二章转换层各工序施工流程.5结构层各工序施工流程 .施工流水段的划分施工时间 6.第三章 施工测量 .7首层楼面控制线及上部结构内控点布臵 .首层轴线、柱及梁边线 .7-.二层楼面控制线、轴线及柱边线.高程控制测量 8.第四章转换层模板施工 .9模板体系选择及施工工艺 .楼梯模板支设 .10高支模设计及验算 .1.0.模板验

2、收 .-.43模板拆除 .43 .梁板模板支架搭设技术要求-44-.转换层荷载对首层及以下结构的要求 46第五章转换层钢筋施工 47钢筋抽料、制作的通用要求 .7.4钢筋连接 .49.柱子钢筋预插、绑扎及焊接 .52梁钢筋连接及绑扎 .54板钢筋绑扎.6.5钢筋验收 .6.5第六章 转换层砼施工 58转换层砼施工的难度58砼浇捣顺序 .58-.砼浇捣时的运输机械 58技术要求 59.施工要求 59.第七章施工安全注意事项 2-6高层转换层专项施工方案住宅小区一期高层工程（1#3#楼）转换层层高（9.55m）较高，框支 柱、框支梁、框架梁的截面较大，楼层板厚度 （0.2m）较厚，对模板制 安、钢

3、筋制绑及砼浇捣具有较高的技术要求，为保证工程质量，避免 安全事故的发生，为此特编制该方案以指导该工程转换层安全顺利施 工!1.1 设计概况：住宅小区一期高层工程（13#楼）为“框支-剪力墙”结构，该工程转换层均 设在主体结构二层，在二层上下部的柱截面尺寸、 位臵均作了较大的变化，在二 层上部的大部分柱均为梁上柱。1.2转换层框支柱概况：分别设有矩形、长方形、L形、Z字形、U形及工字形等极不规则的形 状，对模板的支设、安装及加固造成极大的困难。框支柱的柱身断面尺寸较大，钢筋布臵较密。 框支柱钢筋全部为二级钢，钢筋直径为 2032。1.3转换层框支梁概况：框支梁截面尺寸分别有 500X2000、6

4、00 >2000、700 >2000、800 >2000、 1100 >2000、1300 >2250、2250X500 等。框支梁跨度一般在5m、6m、7m等，最大跨度为8.3m。 框支梁钢筋全部为三级钢，钢筋直径为 2032。框支梁底筋大部分只有一排，大梁配筋均为两排，梁底部最大配筋为42根32钢筋。框支梁面筋除部分一般梁只有一排外，其余大梁配筋均为两排。框支梁腰筋间距均为200mm 01.4转换层结构板概况：转换层结构板100、120、大部分为200。转换层结构板底、面配筋均为 12 150。1.5转换层砼概况：框支柱砼强度C50,框架柱、花架柱砼强度 C3

5、0,梁板砼强度C40, 砼强度不统一，浇捣难度较大。梁、柱钢筋多而密，梁截面相对较大。转换层层高为9.55M，相对较高，给柱砼的浇捣带来较大困难。板面标高变化较大，给梁板砼的浇捣带来较大困难。2.1结构层各工序施工流程：首层施工放线f首层柱钢筋制绑及二层框支梁底板模板制安f首层柱模板制安一首层柱砼浇捣（浇至首层梁底弯锚段底部往下500位臵）f二层框支梁钢筋建筑工程公司第5页共62页高层住宅楼工程高层转换层专项施工方案制绑二层框支梁侧模制安T二层板模制安二层板钢筋制绑T二层剪力墙柱 放线定位二层剪力墙柱插筋二层梁板砼浇捣砼养护。施工放线施工流程：首层楼面控制线 一首层轴线一首层柱边线一二层 楼面

6、控制线一二层轴线一二层柱边线。首层柱施工流程：柱钢筋制绑 T柱模制安及加固T首层梁底部柱砼浇 捣一柱模板拆除及砼养护。二层框支梁施工流程：梁模支架搭设及加固 一梁底板模制安一二层框 支梁钢筋制绑T梁侧板模制安T二层梁板砼浇捣T砼养护。二层板施工流程：板模支架搭设及加固一板模制安一板钢筋制绑一二 层梁板砼浇捣f砼养护。2.2施工流水段的划分：本工程转换层施工段作业按 1#3#楼建筑物位臵、建筑物间的沉降伸缩缝 等划分为五个施工段，即1#施工段、2#-A施工段、2#-B施工段、3#-A施工段、 3#-B施工段。1#楼因在地下室出首层地面后未同 2#楼连接，故1#楼独立划分为一个 施工段施工。2#楼

7、、3#楼分别各在中部设有一条沉降伸缩缝，故2#楼、3#楼划分为2#-A施工段、2#-B施工段、3#-A施工段、3#-B施工段。施工段的划分如下图：3#-A施工段/2#-A施工段2#-B施工段1#施工段说明：建筑工程公独立自成一个施工段。第62 、2#楼以沉降伸缩缝为界划分为2#-A施工段、2#-B施工段。3 、3#楼以沉降伸缩缝为界划分为3#-A施工段、3#-B施工段。高层住宅楼工程高层转换层专项施工方案2.3 施工时间：按总计划要求每段在25天内施工完成，具体计划安排如下:1#楼因只有一个施工段，故只能一个工序一个工序的施工，下一道工 序的施工只有待上一工序施工完成后进行。2#、3#楼的施工

8、可以划分为两个施工段进行流水施工，当一个工序在 最开始施工的施工段上完成后可转入第二个施工段继续进行，依此类 推,以此避免产生窝工现象。住宅小区一期高层工程（13#楼）由于在转换层上下的结构发生 变化，相应在该位臵的施工放线也应作一定的调整，为此特编制该章节以指导施工放线工作。3.1首层楼面控制线及上部结构内控点布臵 该项工作在首层楼面砼浇捣完毕并可上人后进行。根据基坑四周设臵的外控点用全站仪或经纬仪引测放出各控制线，并在砼地面上弹出相应的墨线。按 测量方案”在首层楼面上布臵出上部结构的内控点，并按要求作好 相应的保护措施。3.2首层轴线、柱及梁边线该项工作在首层楼面控制线施测完毕后进行。根据

9、基坑四周引测放出控制线用 30m、50M、5m钢卷尺分别按设计图 纸放出首层轴线，并在砼地面上弹出相应的墨线。根据设计图纸轴线用5m钢卷尺施放出各柱边线，并在砼地面上弹出 相应的墨线以作为柱子安装模板的依据。根据设计图纸轴线用5m、30m、50M钢卷尺施放出各梁边线，并在砼 地面上弹出相应的墨线以作为梁支架搭设、 加固及梁模板安装的依据。3.3二层楼面控制线、轴线、柱边线该项工作在二层楼面框架梁钢筋绑扎安装完毕后进行。根据首层布臵的内控点利用相应楼板位臵预留的 300mm< 300mm激光 传递孔引测放出二层楼面控制线，并在相应的梁钢筋上作出油漆标记。根据二层楼面控制线用5m、30m、5

10、0M钢卷尺引测放出经转换层变化 后的主轴线，并在相应的梁钢筋位臵作出标记。根据二层经转换变化后的主轴线放出所有截面变化的框架柱、框支柱 及需重新预插的梁上柱，并在相应的梁钢筋位臵作出标记。3.4高程控制测量在该工程开工前将业主方提供的坐标控制点高程引测到施工现场且不 受沉降影响的标志物上，用红油漆作好标记并作为该工程各栋建筑物、 构筑物、室内外相对标高及高程控制的依据。在首层楼面板砼浇捣完成后将各建筑物首层 +1.000m相对标高引测到 框支柱竖筋上，用红油漆作好标记并作为转换层框支柱顶面、结构梁、 结构板等底、面标高施工的依据。在二层楼面板钢筋绑扎完毕后，将二层楼面板的板面标高引测到板面控制

11、桩上并作为板面砼浇捣的依据。在二层楼面板砼浇捣前将各建筑物二层 +1.000m相对标高引测到剪力 墙柱竖筋上，用红油漆作好标记并作为转换层框支柱顶面、结构梁、结 构板等砼面标高施工的依据。由于部分柱筋为插筋，砼浇捣时还得借助水准仪控制砼浇捣面标高。本工程转换层层高（9.55m）较高；框支柱、框支梁、框架梁的截 面较大，形状不规则；楼层板厚度（0.2m）较厚，对模板制作、安装及 加固具有较高的要求！4.1模板体系选择及施工工艺：4.1.1主要部位配模方案：序号工程部位模板支撑及加固体系1框支柱九夹板散拼由 50x 100mr木方、© 48x 3.5mm钢管、© 12高强对拉螺

12、栓及相应夹具等组成2梁板、楼梯九夹板散拼（封闭式楼梯）由50 x 100mm木方、可调节钢支撑、©48 x3.5mm钢管、碗扣式脚手架组成以及© 12高强对拉螺栓组成。建筑工程公司第11页共62页高层住宅楼工程高层转换层专项施工方案3电梯井九夹板散拼由50 x 100mm木方、$ 48 x 3.5mm钢管以及 碗扣式脚手架组成以及 $ 12高强对拉螺 栓组成。4梁、柱接头九夹板散拼由50 x 100mm木方、可调节钢支撑、$48 x3.5mm钢管以及$ 12咼强对拉螺栓 组成4.1.2施工准备对施工班组做详细的技术交底，对高支模等作专项计算。钢筋等隐蔽工程检查合格后，由项目

13、部通知后有关施工人员方可进行 墙、梁、柱模板支设。每个施工段内支模顺序是：框支柱模板框支梁底模板框支梁侧模 板楼板模板梁柱接头。4.1.3模板施工工艺流程模板施工顺序为：支架柱墙模板梁模板顶板模板粱柱头模板。 其中各段施工工艺流程：柱模：放线 木模板拼装第一块拼装第 二块背枋条连接螺栓背钢管调垂直及加固；梁、板模：轴线 水平线复核搭设支架支梁底模支梁侧模支顶板模验收。4.2楼梯模板支设将楼梯底模2钉于倾斜的木楞1 上,楼梯的踏步钉在侧板10 上,并用 反扶梯基4、木楞6和顶木5进行加强定位，斜撑7与木楞1成90。地 支撑楼梯模板、斜撑用木楔固定于木板上。踏步模板采用全封闭，在梯段中间开一个 3

14、00宽振捣孔，用作加强楼 梯砼振捣。在踢步面板支设时，可先将踢面面板11和踢面板先钉在木 楞6上，呈“L形，然后再钉到侧板10上。见下图：I- 50乂100木 6002-九夹板底板3-50X100夹板，4-反扶梯基(50X100木楞)5-顶木(50X50)6-50X100木楞7-斜木撑(50X0 1000立柱(50X1® 600) 9-50乂100木 60010-九夹板侧板第10页共62页II- 九夹板踏面12-九夹板踢面建筑工程公司第17页共62页4.3咼支模设计及验算4.3.1工程概况深圳住宅小区一期高层（13#楼）转换层层高为9.55m,根据深圳市的有关规 定，层高超过4.0米

15、的模板支设即为高支模，必须进行专项的模板及支架设计， 以确保施工安全并进行验算。4.3.2模板设计计算的相关参数及计算公式4.3.2.1模板及支撑系统的相关参数本次施工模板支撑系统材料拟采用九夹板、木方、焊接钢管和对拉螺栓。根 据简明施工计算手册（第二版）、混凝土结构工程以及相关规范和资料内 容，确定所用材料相关参数如下：模板采用915mm< 1830mm< 18mm（宽X长刈厚）九夹板，有关力学计算参数如下：弹性模量E=9.5X103N/mm2，抗弯强度fm=13N/mm2,抗剪强 度t =2.2N/mm支撑柱、墙、梁模板的小楞采用50<00mm木方，有关力学参数如下：弹性

16、模量E=9.5X03N/mm2,抗弯强度fm=13N/mm2，抗剪强度 t =1.4N/mm支撑小楞的钢管采用双排 48 < 3.5m焊接钢管,有关力学计算参数如下：弹性模量 E=2.1 X05N/mm2,抗弯强度f=215N/mm2，抗剪强度 t =110N/mng A=489mm2, 1=12.19 <04mm4，W=5.08X103mm3。对拉螺栓采用© 12高强对拉螺栓（容许拉力达到750N/mm2）,螺栓外 加PVC套管，经试拉其容许最大拉力N=57KN,其© 12高强对拉螺栓、 螺帽、夹具等见以下两张图片（施工时必须强制采用，并不得更换）：A强对拉螺

17、栓螺帽自制高强对拎螺栓夹具高强对拉螺栓史良自制奇强对扭螺栓夹具高强对拉螺栓先具4.322模板验算的计算公式柱、墙、梁的侧压力计算公式F 722存仇窗 FyH式中：八砼的重力密度，取 25kN/m3；t新浇砼的初凝时间，取200/(T+15)，取4h;T砼的入模温度，取25 C；V砼的浇筑速度，取10m/h；H 砼侧压力计算位臵处至新浇砼顶面总高度，柱取5m；墙取3.5m;梁取 2m；1 1外加剂影响修正系数，取1.2；2砼坍落度影响修正系数，取1.15。4.3.3柱模板的设计计算 4.3.3.1相关参数资料及荷载计算根据工程实际情况，本次设计选用KZZ1为计算对象，2栋、3栋(2-23)、(2

18、-30)/(2-N)轴处 KZZ1 : 800mm< 2500mm< 9550mm(宽 >长 >高)柱模板基本参数柱模板的截面宽度B=800mm，B方向对拉螺栓2道，柱模板的截面高度H=2500mm，H方向对拉螺栓6道，柱模板的计算高度L = 7700mm，柱箍间距计算跨度d = 500mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm，间距150mm。柱箍采用圆钢管48X3.5,每道柱箍2根钢箍，间距400mm。柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。高层住宅楼工程高层转换层专项施工方案800125125125124125125柱模板计算

19、简图4.3.3.2柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇砼侧压力和倾倒砼时产生的荷载；挠度验算只考 虑新浇砼侧压力。新浇砼侧压力计算：F ".22兀t卩屆打F =根据前述公式参数计算得出新浇砼侧压力标准值F1=96.01kN/m2实际计算中采用新浇砼侧压力标准值F仁96.01kN/m2倾倒砼时产生的荷载标准值 F2= 3kN/m2。4.3.3.3柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下：59.70kN/mA ', ' B|153|153|153|面板计算简图面板强度计算支座最大弯矩计算公式:“_ ：:二跨中最大弯矩计算公

20、式:二 " 厂其中:q强度设计荷载(kN/m);q=(1.2 85.87+1.4 3) >0.4=42.9kN/md竖楞的距离，d=150mm；经过计算得到最大弯矩 M=0.1M2.898 0L15 %.15=0.097kN.M面板截面抵抗矩 W=40(X 18>18/6=21600mm3经过计算得到 =M/W =0.097 X106/21600=4.469N/mm2面板的计算强度小于15N/mm2,满足要求！抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6qd截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bhvT其中:最大剪力 Q=0.6X0.15 X42.898=3.86kN截面抗剪强

21、度计算值 T=3X3861/(2 400 %8)=0.804N/mm2 截面抗剪强度设计值T=1.4N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求！面板挠度计算最大挠度计算公式：其中q砼侧压力的标准值，q=85.87区.4=34.348kN/m；E面板的弹性模量，取6000N/mm2;I面板截面惯性矩 1=400 )18 >18 >18/12=194400mrn|4;经过计算得到 v=0.677 (85.87 区4) 1504/(100 6000 Xl94400)=0.101mmv面板最大允许挠度，v=150/250 = 0.6mm ;面板的最大挠度满足要求！4.3.3.4竖楞方木的计算竖

22、楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下18.28kN/mAr *rf*h p1 f1%r *r % r13fFr * 、r =500zrF500E1500J竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH两方向最大间距0.153m。荷载计算值 q =1.2 96 >0.153+1.4 3>0.153=18.283kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载 q = 9.142/0.5=18.283kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 为8.283 0.5 0.5=0.457kN.m

23、最大剪力 Q=0.6 >0.5 X8.283=5.485kN最大支座力 N=1.1 >0.5 18.283=10.056kN本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 5 X0 >10/6 = 83.33cm3;I = 5 10 >10 >10/12 = 416.67cm4;建筑工程公司第35页共62页抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.457 K)6/83333.3=5.49N/mm2抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求！抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3X5

24、485/(2 50 X100)=1.645N/mm2 截面抗剪强度设计值T=1.7N/mm 2 抗剪强度计算满足要求！挠度计算最大变形 v=0.677 15.236 S004/(100 9500 >4166666.8)=0.163mm最大挠度小于500/250,满足要求！4.3.3.5 B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P=(1.2 96+1.4 3) >0.125 0.5=7.46kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。3.73kN 7.46kN 7.46kN 7.46kN 7.46kN 7.46kN 3.73kNl鼻#山心心口330400.33

25、0|支撑钢管弯矩图(kN.m)0.0090.121支撑钢管变形图（mm）"伯1.1910.26).2613.733.732.802.800.93JL0.931_£厂i0.930.932.82.803.733.731U110.26).2611.1911.19支撑钢管剪力图（kN）经过连续梁的计算得到：最大弯矩 Mmax=0.717kN.m最大变形 vmax=0.121mm最大支座力Qmax=21.454kN抗弯计算强度 f=0.717 W6/10160000=70.57N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于400/150与 10

26、mm,满足要求！4.3.3.6 B方向对拉螺栓的计算计算公式：N<N=fA其中N对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积（mm2）;f对拉螺栓的抗拉强度设计值，取750N/mm2;对拉螺拴的强度要大于最大支座力17.17kN0经计算B方向采用© 12高强螺栓达到受力要求！4.3.3.7 H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P=（1.2 96+1.4 B） >0.153 &5=9.14kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。4.57kN4kN9kN9N9kN9kN9N9N9N919kN91«kN9N91Nlk57kNA上、/

27、 、ffXtf产、ffff、/R330 | 420心£十420十£420十凸BE 420| 420| 330 |支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN.m）116221133.718.698 .697.07 7.071.05 1.0511.21.214.57 4.579.599 .591126673.52 扭°.45 0.451126379.599 .592.07 2.0711.21.214.57 4.57U133.712.07 2.070.45 0.453.52 3.527.07 7.07T他211.05 1.058.698 .69支撑钢管剪力图（kN）经过连续梁

28、的计算得到：最大弯矩 Mmax=0.717kN.m最大变形 vmax=0.121mm最大支座力Qmax=21.454kN抗弯计算强度 f=0.717 W6/10160000=70.57N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于400/150与 10mm,满足要求！4.3.3.8 H方向对拉螺栓的计算计算公式：N<N = fA其中N对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积（mm2）;f© 1高强对拉螺栓，容许拉力达到750N/mm2;经计算H方向采用© 1高强螺栓达到受力要求！4.3.3.9柱模板小结具体结构详见 柱模板结构图”

29、及支撑系统：模板:915x1830x18mm（宽x长x厚）九夹板内楞:50 X00x4000（长）木方，间距为150mm外楞：双排 48 x 3.5mm旱接钢管，间距沿竖向中下部500，中上部500mm。M12高强对拉螺栓：竖向中距 500,水平向中距400420mm,距柱边 统一为 200mm。4.3.4墙模板的设计计算根据工程实际情况，本次设计选用 2栋核心筒（2-13）、（2-40）/（2-A）（2-D）轴 500厚剪力墙为计算对象。4.3.4.1墙模板基本参数墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成，直接支撑模板的龙 骨为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成

30、墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为 外龙骨的支点。模板面板厚度h=18mm ,弹性模量E=7500N/mm2 ,抗弯强度 f=17N/mm 2。内楞采用方木，截面50X100mm,每道内楞1根方木，间距150mm。外楞采用圆钢管48X3.5,每道外楞2根钢楞，间距400mm。400mm,直径M12高穿墙螺栓水平距离400mm,穿墙螺栓竖向距离 强对拉螺栓，螺栓外加PVC套管。寸穿墙螺栓墙模板组装示意图4.3.4.2墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇砼侧压力和倾倒砼时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇砼侧压力。新浇砼侧压力计算：F八.22存卩屆揖F = yH根据前述公式

31、参数计算得出新浇砼侧压力标准值F1=85.87kN/m2实际计算中采用新浇砼侧压力标准值F仁85.87kN/m2倒砼时产生的荷载标准值 F2=4kN/m2。4.3.4.3墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨 的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。q7严、_玄:R-*-11501501504面板计算简图强度计算：i=M/W < f其中一 板的强度计算值（N/mm2）;M板的最大弯距（N.mm）;W面板的净截面抵抗矩，W=4OX1.8 X8/6=21.6cm3;f面板的强度设计值（N/mm2）。M=ql2/10其中：q 用在模板上的侧

32、压力，它包括：新浇砼侧压力设计值,q1=1.2 （X4 85.87=41.22kN/m；倾倒砼侧压力设计值，q2=1.4 0.4 4=2.24kN/m ;l <算跨度（内楞间距）,l=150mm ;面板的强度设计值f=17N/mm2;经计算得到，面板的强度计算值4.527N/mm2;面板的强度验算< f,满足要求！挠度计算：v=0.677ql4/100EI<v=l/250其中q 用在模板上的侧压力，q=34.35N/mm；l <算跨度（内楞间距）,l=150mm ;E板的弹性模量,E=7500N/mm2;I 板的截面惯性矩，1=40 *8 1.8 1.8/12=19.4

33、4cm4;面板的最大允许挠度值，v=0.6mm ；面板的最大挠度计算值,v=0.081mm;面板的挠度验算v<v,满足要求！4.3.4.4墙模板内外楞的计算内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续 梁计算。本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为:W=5< 10X10/6=83.33cm3;I=5 <0X10X10/12=416.67cml4;q: 1 * -/ ',J Fa F* 740071400内楞计算简图内楞强度计算：T =M/W<f其中 楞强度计算值（N/mm2）;M内楞的最大弯距（N.mm）;W内楞的净截面抵

34、抗矩；f舟楞的强度设计值（N/mm2）。M=ql2/10其中 q用在内楞的荷载，q=（1.2 85.87+1.4 4< <.15=16.3kN/m ;l 楞计算跨度（外楞间距）,l = 400mm;内楞强度设计值f=13N/mm2;经计算得到，内楞的强度计算值3.129N/mm2;内楞的强度验算<f,满足要求！内楞的挠度计算v= 0.677ql4/100EI<v=l/250其中E 楞的弹性模量,E=9500N/mm2;内楞的最大允许挠度值，v=1.6mm ;内楞的最大挠度计算值,v=0.056mm;内楞的挠度验算v<v,满足要求！外楞（木或钢）承受内楞传递的荷载，

35、按照集中荷载下的三跨连续梁计算。外钢楞的规格:圆钢管48 >3.5;外钢楞截面抵抗矩W=5.08cm3;外钢楞截面惯性矩I=12.19cm4;P 1P 2P 31本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩L400L400L |400TjrI和截面抵抗矩W分别为:外楞计算简图外楞强度计算：J= M/W<f其中卜楞强度计算值（N/mm2）;M 卜楞的最大弯距（N.mm）;W外楞的净截面抵抗矩；f外楞的强度设计值（N/mm2）。M=0.175PI其中 P 用在外楞的荷载，P=（1.2 85.87+1.4 4） %.4 %.4=17.38kN;I 倂楞计算跨度（对拉螺栓水平间距）,l=400mm

36、 ;外楞强度设计值f=205N/mm2;经计算得到，外楞的强度计算值119.765N/mm2;外楞的强度验算<f,满足要求！外楞的挠度计算：v=1.146Pl3/100EI<v=l/400其中E卜楞的弹性模量,E=210000N/mm2;外楞的最大允许挠度值，v=1mm ;外楞的最大挠度计算值，v=0.197mm；外楞的挠度验算v<v,满足要求！4.3.4.5穿墙螺栓的计算计算公式：N<N=fA其中N 墙螺栓所受的拉力；A墙螺栓有效面积（mm2）;f穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取750N/mm2;穿墙螺栓的直径（mm）: 12穿墙螺栓有效直径（mm）: 10穿墙螺栓有效面

37、积（mm2）: A=76穿墙螺栓最大容许拉力值（kN）: N=57穿墙螺栓所受的最大拉力（kN）:N=13.739穿墙螺栓强度验算满足要求！4.3.4.6墙模板小结具体结构详见墙体模板结构图”墙体模板及支撑系统。模板：915X1830XI8mm（宽长厚）九夹板内楞：50X00mm木方,间距为150mm外楞：双排 48 X 3.5mm旱接钢管，间距沿竖向中下部400,中上部500mm。M12高强对拉螺栓：中下部竖向及水平向中距500,中上部竖向500mm,距柱边统一为200mm。4.3.5梁模板的设计计算本工程框支梁截面尺寸分别有 500X2000、600X2000、700X2000、800X2

38、000、 1100X000、1300X2250、2250X1500等梁，在设计计算中应分别以以上截面尺寸 进行验算，最后确定出相应的设计数据，设计中拟采用下列数据：支架立杆：采用 48 X 3.5mm旱接钢管，管顶设可调节的顶丝撑，对500800X2000梁设四根立杆支柱，立杆纵横向间距均为450>450;对 1100X000、1300X250梁设五根立杆支柱，立杆纵横向间距均为450>450; 2250X1500梁设七根立杆支柱，立杆纵横向间距均为 450X450。对拉螺栓：采用 创2高强对拉螺栓，沿跨度方向的间距均为 500;对 梁高在1500内梁设3道；对梁高在2000内梁设

39、4道;对梁高超过2000 的梁设5道，螺栓外加PVC套管。梁底木枋：采用50X00X000木枋，其搁臵间距为200mm。梁侧木枋：采用50X100X2000木枋，其搁臵间距为：对梁高在2000内梁250mm；对梁高超过2000的梁为200mm。梁底侧模板：采用915X830X8mm（宽X长X厚）九夹板，散支散拆。4.3.5.1转换层梁设计验算 似验算1300 X 2250梁木模板与支撑）4.3.5.1.1梁侧模板、穿梁螺栓的计算4.3.5.1.1.1梁侧模板基本参数计算断面宽度1300mm，高度2250mm，两侧楼板高度200mm，模板 面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用50

40、X100mm木方，外龙骨采用双钢管48mnX 3.5mm。高强对拉螺栓布臵5道，在断面内水平间距150+400+400+450+450mm,断面跨度方向间距m500mm，直径 12mm。-J!*1F*-a 亠匕*., * *$=fir -F4 1300m高层住宅楼工程高层转换层专项施工方案oooA0.656弯矩图（kNm）3.1216.40第27页共62页模板组装示意图4.3.5.1.1.2梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇砼侧压力和倾倒砼时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇砼侧压力根据前述公式参数计算得出新浇砼侧压力标准值F1=50kN/m2实际计算中采用新浇 砼侧压力标准值F仁50kN/

41、m2倒砼时产生的荷载标准值 F2= 4kN/m24.3.5.1.1.3梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算，面板的计算宽度取2m荷载计算值 q=1.2 30 >2+1.4 M>2=131.2kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=20(X 1.8 1.8/6=108cm3;I=200 >1.8 1.8 >1.8/12=97.2cm4;131.20kN/m新浇砼侧压力计算公式为下式中的较小值F = O.22yjF =计算简图0.820八 19.6816.4019.6

42、8250250250建筑工程公司高层住宅楼工程高层转换层专项施工方案剪力图(kN)变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=13.12kN ; N2=36.08kN;N3=36.08kN; N4=13.12kN。最大弯矩M=0.82kN.m最大变形V=0.5mm抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.82 W00 >1000/108000=7.593N/mm 2面板的抗弯强度设计值f，取15N/mm2;面板的抗弯强度验算f<f,满足要求！抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Xl9680/(2 2000 >18)=0.82N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.

43、4N/mm 2抗剪强度验算T<T，满足要求！挠度计算面板最大挠度计算值v=0.476mm面板的最大挠度小于250/250,满足要求！4.3.5.1.1.4梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。q=36.08/2=18.04kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。18.04kN/m内龙骨弯矩图（kNm）0.005内龙骨变形图（mm）内龙骨剪力图（kN）经过计算得到最大弯矩 M=0.360kN.m经过计算得到最大支座 F=8.025kN经过计算得到最大变形 V=0.1mm本算例中，截面惯性矩I和

44、截面抵抗矩W分别为：W=5< 10X10/6=83.33cm3;I=5 >10X10X10/12=416.67cm4;内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.360 K）6/83333.3=4.32N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于17N/mm2,满足要求！内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bhvT截面抗剪强度计算值 T=3>4199/（2 50 >00）=1.26N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.7N/mm 2内龙骨的抗剪强度计算满足要求！内龙骨挠度计算最大变形v =0.1mm内龙骨的最大挠度小于450/250满足要求！4.3.5.1.1.5梁侧模板外

45、龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。8.02kN8.02kN8.02kN8.02kN8.02kN8.02kN8.02kN 1 1500IS500(F=5L500|支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kNm）支撑钢管变形图（mm）4.014.01皿竺2.812.81JL-厂2 812.814.014.015.225.22建筑工程公司第41页共62页高层住宅楼工程高层转换层专项施工方案支撑钢管剪力图（kN）经过连续梁的计算得到：最大弯矩 Mmax=0.702kN.m最大变形vmax=0.231mm最大支座

46、力Qmax=17.253kN抗弯计算强度 f=0.702 106/10160000.0=69.09N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！4.3.5.1.1.6对拉螺栓的计算计算公式：N<N=fA其中N对拉螺栓所受的拉力； A对拉螺栓有效面积（mm2）;f对拉螺栓的抗拉强度设计值，取750N/mm2;对拉螺栓的直径（mm）:12对拉螺栓有效直径（mm）:10对拉螺栓有效面积（mm2）: A=76对拉螺栓最大容许拉力值（kN）: N=57对拉螺栓所受的最大拉力（kN）:N=16.756对拉螺栓强度验算满足要求！4.3.5.1.2 1300*2250梁支撑架立杆、

47、梁底模板、木枋、立杆顶托梁等的计算4.3.5.1.2.1基本参数高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。模板支架搭设高度为7.45米，基本尺寸为：梁截面BXD=1300m叶2250mm,梁支撑立杆的横距（跨度方向）1=0.45米，立杆的步距h=1.5米，梁底增加5道承重立杆。梁顶托采用100X100mm木方。1 300*162第31建筑工程公司高层住宅楼工程高层转换层专项施工方案图1梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板 砼荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F=1.2 忽5>0.2 %.5 %.2=0.6kN。4.3.5.122模板面

48、板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连 续梁计算。静荷载标准值 q仁25225 X.3+0.35 X3=73.58kN/m活荷载标准值 q2=(2+2) 1.3=5.2kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=13(X 1.8 1.8/6=70.20cm3;I=130 X1.8 1.8 X.80/12=63.18cml4;抗弯强度计算：f=M /W<f其中f面板的抗弯强度计算值(N/mm2);M面板的最大弯距(N.mm);W面板的净截面抵抗矩；f面板的抗弯强度设计值，取15N/mm2;M=0.1ql2其中

49、q荷载设计值(kN/m);建筑工程公司第43页共62页高层住宅楼工程高层转换层专项施工方案经计算得到 M=0.1.2 73.58+1.4 5.2)区2 &2=0.382kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.382 1000 >1000/70200=5.446N/mm 2面板的抗弯强度验算f<f,满足要求！抗剪计算：T=3Q/2bhvT其中最大剪力 Q=0.6 >(1.2 73.58+1.4 52) 0；2=11.469kN截面抗剪强度计算值 T=3X14336/(2 1300 >18)=0.919N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.4N/mm2抗剪强度验算

50、T<T，满足要求！挠度计算：v=0.677ql4/100EI<v=l/250面板最大挠度计算值 v=3 >11469/(2 1300 >18)=0.735mm面板的最大挠度小于200/250,满足要求！4.3.5.123梁底支撑木方的计算4.3.5.123.1梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，荷载的计算：钢筋混凝土梁自重(kN/m): q仁25 >2.25 0.2=11.25kN/m模板的自重线荷载(kN/m): q2=0.35 0.2 (2 >2.250+1.3)/1.3=0.312kN/m活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷

51、载(kN):经计算得至V,活荷载标准值 P仁(2+2) >1.3 >0.2=1.04kN均布荷载 q=1.2 11.25+1.2 0<312=13.875kN/m集中荷载 P=1.4 X.04=1.456kN0.60kN1.46kNL 0.60kN13.87kN/m4 ¥ i i i vo oi i450350.350450木方计算简图0.245卜八建筑工程公司.第33页共62页0.180高层住宅楼工程高层转换层专项施工方案木方弯矩图（kNm）木方变形图（mm）N3=5.429kN; N4=6.315kN ; N5=1.317kN。经过计算得到最大弯矩 M=0.24

52、4kN.m经过计算得到最大支座 F=6.315kN经过计算得到最大变形 V=0.1mm截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5< 10X10/6=83.33cm3;I=5 >10X10X10/12=416.67cm4;木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.244 K）6/83333.3=2.93N/mm2木方的抗弯计算强度小于17N/mm2,满足要求！木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bhvT截面抗剪强度计算值 T=3X3.445/（2 5®Xl00）=1.034N/mm2 截面抗剪强度设计值T=1.7N/mm 2木方的抗剪强度计算满足要求！木方挠度计算最大变形v=0.1mm木方的最大挠度小于450/250,满足要求！4.3.5.1.2.3.2梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q=0.096kN/m。1f rr*14