某中学办公楼建筑结构计算书结构设计

1、某中学办公楼建筑结构计算书结构设计1 设计资料（钢筋：梁、柱中的纵向钢筋采用 HRB335，板中钢筋和箍筋采用 HPB235；基础中除分布钢筋和箍筋采用 HPB235 外，其余钢筋采用 HRB335。混凝土：采用 C30 混凝土；墙体：采用加气混凝土砌块，重度=5.5 kN/m 3 ；窗：铝合金窗，=0.35 kN/m 3 ；（8） 墙体厚度：医务室和卫生间的隔墙厚150mm，其余墙厚为250mm。结构平面布置图如 图 1 所示。KL-1 （ 6）250 600KZ-1KZ-2KZ-2KZ-2KZ-2KZ-2KZ-1500 500500500500 500500 500500500500 50

2、0500 500000000000000555555000000555555222222111111-LLLLLLKZ-3KZ-4KZ-4KZ-4KZ-4KZ-4KZ-3500 500500500500 500500 500500 500500 500500500000000000KL-1 （ 6）250 6000000044444440000000555555522KL-1 （ 6）250 60022222KZ-3KZ-4KZ-4KZ-4KZ-4KZ-4KZ-35005005005000500 5000500 50005005000500 5000500 500000000000050505

3、05050550000005050505050500555555502020202020225）5）5）5）5）5）222222）1313131313133-（-（-（-（-（-（L2L2L2L2L2L22-LLLLLLLKKKKKKK KZ-1KZ-2KZ-2KZ-2KZ-2KZ-2KZ-1500 500500500500 500500 500500500500 500500 500KL-1 （ 6）250 600图 1结构平面布置图2 梁、柱截面尺寸估算2.1梁截面尺寸估算1111框架梁截面高度 h( )l ，截面宽度 b( )h ，本结构中取：16 1232纵向框架梁：b=250mmh=

4、600mm横向 AB、CD 跨框架梁：b=250mmh=500mm横向 BC 跨框架梁：b=250mmh=400mm次梁：b=250mmh=500mm2.2柱截面尺寸估算框架柱的截面尺寸 bc1 1H i ， h1 : 2b ， H i 为第 i 层层高。本结构中层高cc1218为 3.6m，故 bc =（200300）mm。N框架柱截面尺寸还应根据公式Ac估算。式中： N1.1 : 1.2Nv ， N v负荷Nfc面积（ 1214） kN/ m 2层数，N 为轴压比，可根据规查出。2仅估算底层柱。本结构中，边柱和中柱负荷面积分别为（7.23） m，（7.24.35 ）2m，层数为 5层；该框

5、架结构抗震设防烈度为七度，建筑高度18.45m30m，因此为三级抗震，其轴压比限值N=0.9 。2C30 混凝土 ， fc =16.7 N/mm1.2 7.2 31451032边柱 Ac140980 mm0.914.31.2 7.2 4.3514 51032中柱 Ac204420mm0.914.3取柱截面为正方形，则边柱、中柱截面分别为375 mm375 mm，452 mm 452 mm，考虑到施工、计算简便以及安全因素， 各柱截面尺寸从底层到顶层均取为500 mm 500 mm。3 框架计算简图及梁柱线刚度3.1 确定框架计算简图（KJ-4）框架的计算单元如图1 所示，选取轴线上的一榀框架进

6、行计算，其余框架可参照此框架进行配筋。假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼面，基础顶面至室外地面的高度为0.5 m ，室外高差为0.45 m ，因此基顶标高为 -0.95 m ，二层楼面标高为 3.6 m，故底层框架柱高为 4.55 m，其余各层柱高从楼面算至上一层楼面（即层高），故均为 3.6 m 。由此可绘出框架的计算简图，如图 2 所示。3.2梁柱线刚度计算对于现浇楼板，中框架梁取 I 2I 0 ， I 01bh3， iEcI。12l各跨框架梁和各层框架柱的线刚度计算分别见表 1 和表 2 。

7、由于该榀框架结构对称，因此只需计算半边结构。表 1梁线刚度 ib 的计算Eb hILC0构件24(N/mm )(mm mm)(mm)(mm)边框架梁 AB3.0 104250 5002.6042 1096000中框架梁 BC3.0 104250 4001.3333 1092700表 2柱线刚度 ic 的计算Eb hIC0层24(N/mm)(mmmm)(mm)13.0 1045005005.2083109253.0 1045505005.2083109令 i2: 5 层柱1.0 ，则其余各杆件的相对线刚度1.0为：1.02.6042 1010iAB、CD 梁0.60 ，4.3403 10101.

8、02.9630 1010iBC 梁0.68 ，4.3403 10101.01.5E I/L2E I /LC0C0(N mm)(Nmm)1.953210102.6042 10102.222210102.9630 1010hE I/hC0(mm)(N mm)45503.4341 101036004.3403 10100.60.680.61.01.01.00.60.680.61.01.01.00.60.680.61.01.01.00.60.680.61.01.01.03.4341 1010i1 层柱0.794.3403 1010框架结构的相对线刚度如图 2 所示。0.60.680.60.790.79

9、0.790.794 荷载计算4.1恒荷载标准值计算屋面图 2计算简图2高聚物改性沥青卷材防水屋面2.20 kN/m结构层： 120 厚现浇钢筋混凝土板0.12 25 =3 kN/m22抹灰层：粉刷石膏砂浆0.15 kN/m2合计5.35 kN/m各层楼面2瓷地砖楼面0.70 kN/m2结构层： 100 厚现浇钢筋混凝土板0.12 25 =3 kN/m2抹灰层粉刷石膏砂浆0.15 kN/m2合计3.85 kN/m4.1.3 梁自重（1）bh=250 mm600 mm梁自重25 0.25 （ 0.6-0.12 ） =3kN/m抹灰层：粉刷石膏砂浆0.15（0.6-0.12） 2+0.25 =0.1

10、8 kN/m合计3.18 kN/m（2）bh=250 mm500 mm梁自重25 0.25 （ 0.5-0.12 ） =2.38kN/m抹灰层：粉刷石膏砂浆0.15（ 0.5-0.12 ） 2+0.25 =0.15kN/m合计2.53 kN/m（3）bh=250 mm400 mm梁自重25 0.25 （ 0.4-0.12 ）=1.75 kN/m抹灰层：粉刷石膏砂浆0.15（0.4-0.12） 2+0.25 =0.12 kN/m合计1.87 kN/m（4）基础梁 250 mm 400 mm梁自重25 0.25 0.4=2.5kN/m柱自重b h=450 mm 450 mm柱自重25 0.5 0.

11、5=6.25kN/m抹灰层：粉刷石膏砂浆0.15 0.5 4=0.3 kN/m合计6.55 kN/m4.1.5 外纵墙自重（1）标准层7.2 0.53.60.62.12.1 2纵墙在计算单元相当于高度为1.68 m 的墙，铝合金7.20.5窗在计算单元相当于高度为2.12.1 21.32m 的窗。7.20.5纵墙1.68 0.25 5.5=2.31kN/m铝合金窗1.32 0.35=0.46kN/m水刷石外墙面1.68 0.5=0.84kN/m粉刷石膏砂浆墙面1.680.15=0.25 kN/m合计3.86 kN/m（2）底层7.2 0.54.550.60.42.12.12纵墙在计算单元相当于

12、高度为2.23 m 的墙，7.20.5铝合金窗在计算单元相当于高度为1.32m 的窗。纵墙2.23 0.25 5.5=3.07kN/m铝合金窗1.32 0.35=0.84kN/m水刷石外墙面2.23 0.5=1.12kN/m粉刷石膏砂浆墙面1.680.15=0.25 kN/m合计4.90 kN/m4.1.6 纵墙自重（1）标准层纵墙（ 3.6-0.6 ） 0.25 5.5kN/m粉刷石膏砂浆墙面（3.6-0.6）0.15 2=0.90 kN/m合计5.03 kN/m（2）底层纵墙（4.55-0.6-0.4） 0.25 5.5=4.88kN/m粉刷石膏砂浆墙面（3.6-0.6）0.15 2=0.

13、90 kN/m合计5.78 kN/m4.1.7 外横墙自重（1）标准层横墙（ 3.6-0.5） 0.25 5.5=4.26kN/m水刷石外墙面（ 3.6-0.5 ） 0.5=1.55kN/m粉刷石膏砂浆墙面（3.6-0.5） 0.15=0.47 kN/m合计6.28 kN/m（1）标准层横墙（ 4.55-0.5-0.4） 0.25 5.5=5.02kN/m水刷石外墙面（3.6+0.45-0.5 ） 0.5=1.78kN/m粉刷石膏砂浆墙面（3.6-0.5） 0.15=0.47 kN/m合计7.27 kN/m4.1.8 横墙自重（1）标准层横墙（ 3.6-0.5） 0.25 5.5=4.26kN

14、/m粉刷石膏砂浆墙面（3.6-0.5）0.15 2=0.93 kN/m合计5.19 kN/m（2）底层横墙（4.55-0.5-0.4） 0.25 5.5=5.02kN/m粉刷石膏砂浆墙面（3.6-0.5） 0.15 2=0.93 kN/m合计5.95 kN/m4.1.9 走廊尽头墙（2）底层2.70.53.60.51.82.1纵墙在计算单元相当于高度为1.38 m 的墙，铝合金窗2.70.51.82.1在计算单元相当于高度为1.72m 的窗。2.70.5走廊尽头墙1.38 0.25 5.5=1.90kN/m铝合金窗1.72 0.35=0.60kN/m水刷石外墙面1.38 0.5=0.69kN/

15、m粉刷石膏砂浆墙面1.380.15=0.21 kN/m合计3.40 kN/m（2）底层2.70.54.550.50.41.82.1纵墙在计算单元相当于高度为1.93 m 的墙，铝合2.70.5金在计算单元相当于高度为1.72m 的窗。走廊尽头墙1.93 0.25 5.5=4.13kN/m铝合金窗1.72 0.35 =0.60 kN/m水刷石外墙面1.93 0.5=0.97kN/m粉刷石膏砂浆墙面1.380.15=0.21 kN/m合计4.43 kN/m女儿墙自重做法： 100 mm 混凝土压顶， 1200 mm 加气混凝土墙0.5 0.25 5.5=0.69kN/m压顶的混凝土0.1 0.25

16、 25=0.63kN/m水刷石外墙面（0.6 2+0.25 ）0.5=0.73 kN/m合计2.05 kN/m4.2活荷载标准值计算屋面和楼面活荷载标准值不上人屋面0.5 kN/ m房间2.0 kN/ m走廊2.0 kN/ m222雪荷载标准值Sk =1.0 0.40 kN/ m 2屋面活荷载和雪荷载不同时考虑，两者中取大值。4.3恒荷载和活荷载作用下框架的受荷图AB 轴间梁上板的l 0 y / l 0 x6000 / 36001.672 ，按双向板进行计算， 长边支承梁上荷载呈梯形分布，短边支承梁上荷载呈三角形分布；BC轴间梁上板的l 0 y / l 0 x7200 / 27002.672

17、，按单向板进行计算， 荷载平均分给两长边的支承梁。本结构楼面荷载的传递示意图见 图 3。图 3板传荷载示意图板传 至梁 上的 三角形荷 载等效 为均 布荷载 q15 q ； 梯形 荷载 等效 为均布 荷载8q11 2 23 q ，a1.80.3，1 2 231 2 0.320.330.847 ， q1 0.847q 。l6B 轴间框架梁屋面板传给梁（即屋面板两个梯形荷载等效为均布荷载）：恒荷载： 5.35 1.8 0.847 2=16.31 kN/m活荷载： 0.5 1.8 0.847 2=1.52 kN/m楼面板传给梁（即楼面板两个梯形荷载等效为均布荷载）：恒荷载： 3.85 1.8 0.8

18、47 2=11.74 kN/m活荷载： 2.0 1.8 0.847 2=6.10 kN/mAB 轴间框架梁均布荷载为：屋面梁恒荷载 =梁自重 +板传恒荷载 =2.53+16.31=18.84 kN/m活荷载 =板传活荷载 =6.6 kN/m楼面梁恒荷载 =横墙自重 +梁自重 +板传恒荷载 =2.53+5.19+11.74=19.46 kN/m活荷载 =板传活荷载 =6.10kN/mC 轴间框架梁BC 轴间框架梁均布荷载为：屋面梁、楼面梁恒荷载 =梁自重 =1.87 kN/m活荷载 =0轴柱纵向集中荷载的计算屋面板三角形荷载等效为均布荷载：恒荷载： 5.35 1.8 5 =6.02 kN/m8活

19、荷载： 0.5 1.8 5 =0.56 kN/m8楼面板三角形荷载等效为均布荷载：恒荷载： 3.85 1.8 5 =4.33 kN/m8活荷载： 2.0 1.8 5 =2.25kN/m8顶层柱恒荷载 =女儿墙自重 +外纵框架梁自重 +板传恒荷载 +次梁传恒荷载=2.05 7.2+3.18 （ 7.2-0.5） +6.02 （ 7.2-0.5）+16.31 62+2.53 6244=132.92 kN顶层柱活荷载 =板传活荷载=3.18 （ 7.2-0.5 ）+1.52 624=8.31kN标准层柱恒荷载 =外纵墙自重 +外纵框架梁自重 +板传恒荷载 +次梁传恒荷载=3.86（ 7.2-0.5）

20、 +3.18 （ 7.2-0.5） +4.33 （ 7.2-0.5）+11.74 6 2 +2.53 6 244=118.99kN标准层柱活荷载 =板传活荷载=2.25 （ 7.2-0.5） + 6.106 24=33.38 kN基础顶面恒荷载 =底面外纵墙自重 +基础梁自重=4.90（ 7.2-0.5 ） +2.5 （ 7.2-0.5 ）=49.58 kN轴柱纵向集中荷载的计算走廊屋面板均布荷载：恒荷载： 5.35 1.35=7.22 kN/m活荷载： 0.5 1.35=0.68 kN/m走廊楼面板均布荷载：恒荷载： 3.85 1.35=5.20 kN/m活荷载： 2.0 1.35=3.38

21、kN/m顶层柱恒荷载 =纵框架梁自重 +板传恒荷载 +次梁传恒荷载=3.18（7.2-0.5 ）+6.02 （ 7.2-0.5）+16.31 62 +7.22 （7.2-0.5 ）4+ 2.53624=166.53kN顶层柱活荷载 =板传活荷载=0.56 （ 7.2-0.5 ）+1.52 62 +0.68 （ 7.2-0.5 ）4=12.87 kN标准层柱恒荷载 =纵墙自重 +纵框架梁自重 +板传恒荷载 +次梁传恒荷载=5.03（7.2-0.5）+3.18 （7.2-0.5 ）+4.33 （ 7.2-0.5）+11.74 6 24+5.20 （ 7.2-0.5）+ 2.536 24=161.6

22、7 kN标准层柱活荷载 =板传活荷载=2.25 （ 7.2-0.5） + 6.106+（）2 3.387.2-0.54=56.03kN基础顶面恒荷载 =底面纵墙自重 +基础梁自重=5.78（ 7.2-0.5 ） +2.5 （ 7.2-0.5 ）=55.48 kN132.92166.53166.53132.92(8.31)(12.87)(12.87)(8.31)18.841.8718.84(1.52)(0)(1.52)G=23.58G=23.58G=23.58G=23.58118.99161.67161.67118.99(33.38)(56.03)(56.03)(33.38)19.461.871

23、9.46(6.10)(0)(6.10)G=23.58G=23.58G=23.58G=23.58118.99161.67161.67118.99(33.38)(56.03)(56.03)(33.38)19.461.8719.46(6.10)(0)(6.10)G=23.58G=23.58G=23.58G=23.58118.99161.67161.67118.99(33.38)(56.03)(56.03)(33.38)19.461.8719.46(6.10)(0)(6.10)G=23.58G=23.58G=23.58G=23.58118.99161.67161.67118.99(33.38)(56.

24、03)(56.03)(33.38)19.461.8719.46(6.10)(0)(6.10)G=29.80G=29.80G=29.80G=29.8049.5855.4855.4849.58图 4恒荷载和活荷载作用下框架的受荷图注： 1. 图中集中力的单位为kN，均布力的单位为kN/m； 2. 图中数值均为标准值；3. 括号外数值表示恒荷载，括号数值表示活荷载。框架在恒荷载和活荷载作用下受荷图如图 4 所示，竖向荷载与柱轴心有偏心，偏心距均为 125mm。4.4风荷载标准值计算为简化计算，将计算单元围外墙面的风荷载化为等量的作用于楼面的集中风荷载，计算公式为：kzsz0 (hihj ) B /

25、22式中：0 基本风压，为0.45 kN/mz 风压高度变化系数，地面粗糙度为C 类s 风荷载体形系数 ,s =0.8-(-0.5)=1.3（迎风面、背风面叠加）z 风振系数，因房屋高度小于30m，所以z =1.0hi 下层柱高hj 上层柱高，对于顶层为女儿墙高2 倍B计算单元迎风面宽度， B=7.2m计算过程见 表 3。表 3各层楼面处集中风荷载标准值离地高度 (m)zzshi (m)h j (m)k (kN)18.450.8091.01.33.61.28.1814.850.741.01.33.63.611.2211.250.741.01.33.63.611.227.650.741.01.3

26、3.63.611.224.050.741.01.34.053.611.92风荷载作用下结构的受荷图如图 5 所示。4.5水平地震作用计算重力荷载代表值计算屋面处重力荷载标准值计算G女儿墙2.0543.214.70.52239.44kNkNG屋面板5.3543.20.514.7 0.53553.68G梁3.18 7.20.5242.536 0.5 142.53 6 12 1.87 2.7 0.5 7=917.11kN8.1811.2211.2211.2211.92图 5风荷载作用下框架的受荷图注： 1. 图中各值的单位为kN； 2. 图中数值均为标准值G柱6.551.80.1228308.11k

27、NG墙外纵墙 +纵墙 +外横墙 +横墙 +走廊尽头墙= 13.867.20.51215.037.20.51116.2860.5 4222115.1960.5133.402.70.5222=602.63kNG顶层G女儿墙G屋面板G梁G柱G墙 =239.44+3553.68+917.11+308.11+602.63=5620.97 kN标准层楼面处重力荷载标准值计算G墙602.63 21205.26 kNG楼面板3.8543.2 0.5 14.7 0.52557.32 kNG梁 =917.11 kNG柱6.553.60.1228638.23 kNG标准层 =G墙 + G楼面 + G梁 +G柱 =1

28、205.26+2557.32+917.11+638.23=5317.92 kN底层楼面处重力荷载标准值计算111G底层墙4.907.20.5125.787.20.5117.27 6 0.5 4222+ 15.9560.51514.432.70.5222=747.88 kNG墙602.63747.881350.51 kNG楼面板 =2557.32 kNG梁 =917.11 kNG柱 =638.23 1.136=725.34 kNG底层 = G墙 +G楼面板 + G梁 +G柱 =1350.51+2557.32+917.11+725.34=5550.28kN屋顶雪荷载标准值计算Q雪q雪S0.4043

29、.20.514.70.5265.70kN楼面活荷载标准值计算Q楼面q房间S房间q走廊S走廊= 2.0120.543.20.52.52.743.2 0.5=1387.48 kN总重力荷载代表值计算屋面处： GEW =屋面处结构和构件自重 +0.5雪荷载标准值=5620.97+0.5265.70=5753.82 kN标准层楼面处： GEi =楼面处结构和构件自重+0.5活荷载标准值=5317.92+0.51387.48=6011.66 kN底层楼面处： GE1 =楼面处结构和构件自重 +0.5活荷载标准值=5550.28+0.51387.48=6244.02 kN总重力荷载设计值计算屋面处： GE

30、W =1.2屋面处结构和构件自重 +1.4雪荷载标准值=1.25620.97+1.4265.70=7117.14 kN标准层楼面处： GEi =1.2屋面处结构和构件自重 +1.4活荷载标准值=1.25317.92+1.41387.48=8323.98kN底层楼面处 GE1 =1.2屋面处结构和构件自重 +1.4活荷载标准值=1.25550.28+1.41387.48=8602.81 kN框架柱抗侧刚度 D 和结构基本自振周期计算横向 D 值计算各层柱的 D 值及总 D 值见表 4表 9。表 4横向 25 层中框架D 值计算ibi构件名称ic2ic2 i20.60框架柱 A0.600.232

31、1.020.600.68框架柱 B1.280.3921.0表 5横向底层中框架D 值计算ib0.5i构件名称icic2 i0.60框架柱 A0.760.460.790.600.68框架柱 B1.620.580.79表 6横向 25 层边框架D 值计算i bi构件名称ic2ic2 i21.9532框架柱 A0.450.1824.340321.95322.2222框架柱 B0.960.5824.340312Dci c hc292431567312Dcic hc291561154512Dcic hc2723411545表 7横向底层边框架D 值计算ib0.5i构件名称icic2 i1.9532框架柱

32、 A0.570.423.43411.95322.2222框架柱 B1.220.533.4341表 8横向 25 层总 D 值计算构件名称D 值（ kN/m）数量中框架 A 轴92435中框架 B 轴156735边框架 A 轴72342边框架 B 轴128602D =1647682=329536表 9横向底层总D 值计算构件名称D 值（ kN/m）数量中框架 A 轴91565中框架 B 轴115455中框架 A 轴83602边框架 B 轴105502D =1413252=28265012Dci c hc2836010550D (kN / m)46215783651446825720D( kN /

33、 m)457805772533440422004.5.2.2 结构基本自振周期计算用假想顶点位移T 计算结构基本自振周期，计算结果见表 10。表 10假想顶点侧移T 计算结果层次Gi(kN)Gi (kN)D (kN/m)uiGi (m)ui (m)D55753.825753.823295360.01750.285646011.6611765.483295360.03570.268136011.6617777.143295360.05390.232426011.6623788.803295360.07220.178516244.0230032.822826500.10630.1063结构基本自振

34、周期考虑非结构墙影响折减系数T =0.6 ，则结构基本自振周期为：T11.7 TT1.70.60.28560.55 s多遇水平地震作用计算由于该工程所在地区抗震设防烈度为七度，场地土为类，设计地震分组为第一组，故：max0.12Tg0.35 sFEX=796.87Geq0.85GE0.8530032.8225527.90 kNFEX=477.65Tg由于 TgT15Tg ，故 12 maxT1FEX=365.63式中：衰减指数，在 TgT1 5Tg 区间取 0.92 阻尼调整系数，取 1.0FEX=253.600.90.35所以， 10.120.079890.55FEX=145.67T1 =0

35、.55s V ，箍筋按构造要求配置。对比抗震与非抗震作用下箍筋的配置，应选抗震作用下的组合剪力设计值进行框架梁斜截面承载力计算。7.3框架梁裂缝宽度验算以验算顶层的裂缝宽度为例。计算过程见表 48。表 48顶层框架梁裂缝宽度计算框架梁 AB框架梁 BC左截面跨中截面右截面左截面跨中截面M kkNgm47.2442.9726.7615.6413.21h0mm440465440340365As (mm2 )603462402402226skM kN / mm2204.65229.91173.90131.53184.070.87h0 AsAte0.5bh mm26250062500625005000

36、050000Aste0.010.010.010.010.01Ateftk1.10.650.4620.5320.3490.1070.390deq =?te skni di2(mm)1614161612ni vi dimaxcrsk (1.9c 0.08deq ) mm0.1740.2050.1120.0260.108Este其中： c25mm,Es2.0105 N / mm2 ，若 0.2 ，取 0.2 ，若te As实配钢筋10200实配钢筋面积mm239310.2 B2 计算荷载计算荷载同 B1 荷载。力计算取 1m 宽板带作为计算单元，计算简图分别如图29、 30 所示。图 29 WB2

37、计算简图图 30 LB2 计算简图屋面板跨中弯矩M =1 ( g + q)l02=1 创7.122.7 2= 5.19 kN gm1010楼面板跨中弯矩M =1 ( g + q)l 02=1 创7.422.72= 5.28kNgm1010截面承载力计算f t1.43min0.450.45f y210截面M kN gmb mmh0mmMa s =afbh 21c0 x = 1-1-2a sAs = a1x fcbh0 (mm2 )f yAsminminbh mm2实配钢筋实配钢筋面积mm2另外在板的长边方向配0.306%0.2% ，计算过程见 表 57。表 57 B2 跨中配筋计算WB2LB2跨

38、中跨中5.195.2810001000.0360.0370.0370.038251.8256.3367.7 As1020039310200 (As = 393mm2 )的分布钢筋。11 楼梯设计11.1设计资料楼梯采用板式楼梯，楼梯踏步尺寸 150mm300mm。楼梯上均布荷载标准值qk = 2.5kN / m2 。楼梯结构平面布置图如 图 31 所示，剖面图如 图 32 所示。- 13TB-2-B1B1T3-T-LLLK2TTTB-3T-B-LTL-21TKL-1TB-2TL-1TL-3图 31楼梯结构平面布置图图 32楼梯剖面图11.2踏步板设计（ TB1）确定踏步板的基本尺寸踏步板计算跨

39、度 l 0 = l n + b = 3.3 + 0.2 = 3.5m骣11 斜板厚度通常取= ?=，t?(110 132)mm?桫3025取 t=120mm，如图 33 所示。图 33踏步板300c=150mm cosa = 0.89422(150) + (300)计算时板厚取 h = c +t= 150+120 = 209mm2cosa20.894取 1m 宽斜向板带作为计算单元。踏步板截面尺寸b? h 1000mm? 209mm ，有效高度h0 = 209- 20 = 189mm 。11.2.2 荷载计算恒荷载踏步板自重：1.2 创 0.209 1? 25 6.27kN / m瓷地砖面层：

40、1.2 创 10.7 = 0.84kN / m粉刷石膏砂浆板底抹灰：1.2 创 10.15 = 0.18kN / mg = 7.29kN / m活荷载q = 1.4 创 12.5 = 3.50kN / m总计g + q = 10.79kN / m11.2.3 力计算踏步板计算简图如 图 34 所示。跨中弯矩M =1 (g + q)l02 =1 创 10.79 3.52= 13.22kN gm图 341010踏步板计算简图11.2.4配筋计算M13.22106as =2 =创?2 = 0.026a1 fcbh01.0 14.31000 189x = 1- 1- 2a s= 1-1- 2? 0.0

41、260.026 2 按单向板计算。平台板计算跨度 l0 = 1.6ml0 x1.6板厚取 h=120mm，取 1m 宽板带作为计算单元。 平台板截面尺寸 b? h 1000mm? 120mm，有效高度 h0 = 120-20 = 100mm。11.3.2荷载计算恒荷载平台板自重：1.2 创0.121? 25 3.60kN / m瓷地砖面层：1.2 创 10.70= 0.84kN / m粉刷石膏砂浆板底抹灰：1.2 创 1 0.15 = 0.18kN / mg = 4.62kN / m活荷载：q = 1.4 创 1 2.5 = 3.5kN / m荷载总计g + q = 8.12kN / m11.

42、3.3力计算平台板计算简图如 图 35 所示。跨中弯矩M =1 (g + q)l0 2 = 1 创 8.12 1.62= 2.08kN gm图 35 平台板计算简图1010截面承载力计算M2.08106as =2 =创?2 = 0.015a1 fcbh01.0 14.31000 100 x = 1-1- 2a s = 0.015 M = 33.35kN gm因此截面按第一类T 形截面计算。M33.35106as = 0.031 2创?2a1 fcbfh01.014.3564365x = 1- 1-2a s = 0.032 V = 49.25kN按构造要求配置箍筋，选用28250(As = 25

43、1mm2 )的箍筋。Asv101ft1.43sv0.202%，sv,min0.240.240.163%bs200 250f y210svsv,min ，满足要求。11.5其它梁、板设计TL-2、 TL-3 配筋同平台梁 TL-1 的配筋； TB-3 配筋同平台板 TB-2 的配筋。12 基础设计基础下设 100mm 厚 C10 的素混凝土垫层。基础平面布置图如图 37 所示。JC-2JC-1图 37基础平面布置图12.1作用于基础顶面上的荷载计算12.1.1 A轴基础12.1.1.1标准组合框架柱传来（轴心力）： M 1k= 6.65 + 31.76 + 0.7? 2.8340.39kN gm

44、N1k = - 1030.15- 222.34 - 0.6? 26.93 - 1268.65 kNV1k = -5.09 - 12.03- 0.7? 2.17 -18.64kN底面外纵墙和基础梁传来（偏心力） ： N 2k = - 49.58kN 。见 表 58。12.1.1.2基本组合框架柱传来（轴心力）：N max 及相应的 M 、 V ：M 1 = 38.43kN gm ， N1 = - 1631.22kN ， V1 = - 19.10kNN min 及相应的 M 、 V ： M 1 = - 33.71kN gm ， N1 = - 1416.37kN ， V1 = 8.61kNM max

45、 及相应的 N 、 V ： M 1 = 55.22kN gm ， N1 = - 1491.78kN ， V1 = - 25.08kN底面外纵墙和基础梁传来 （偏心力）：N2 = 1.2? (49.58) = - 59.50kN 。组合值见 表 59。12.1.2 B轴基础12.1.2.1标准组合框架柱传来（轴心力）： M 1k = - 4.22 - 35.32 - 0.6?2.06- 40.78kN ?mN1k = - 1232.88 - 312 - 0.6? 22.75- 1558.53kNV1k = 3.34 + 14.85 + 0.6? 1.63 19.17kN底面外纵墙和基础梁传来（偏

46、心力） ： N 2k = - 55.48kN 。见 表 58。基本组合框架柱传来（轴心力）：N max 及相应的 M 、 V ：M 1 = 21.95kN gm ， N1 = - 1989.26kN ， V1 = - 6.37kNN min 及相应的 M 、 V ： M max 及相应的 N 、 V ：M 1 = - 56.53kN gm ， N1 = - 1753.37 kN ， V1 = 26.40kN底面外纵墙和基础梁传来（偏心力） ： N2 = 1.2? (55.48)= - 66.58kN 。组合值 表 59。M 1k kN gmN1k kNV1 k kNN2 k kN表 58础顶面

47、作用力的标准组合A 轴B 轴40.39-40.78-1268.65-1558.53-18.6419.17-49.58-55.48表 59基础顶面作用力的基本组合A 轴B 轴M 1kN gm38.43-33.7255.2221.95-56.53N1kN-1631.22-1416.37-1491.78-1989.26-1753.4V1kN-19.18.61-25.08-6.3726.4N2kN-59.5-66.5812.2 A 柱基础的计算初步确定基础尺寸A柱采用柱下独立基础。选择基础埋深d=1.1m0.5m，地基承载力特征值需要进行深度修正。地基承载力特征值修正人工填土 hb = 0 ， hd

48、= 1.4 ，m20kN / m3假定基础宽度 b3m ，faf akd 0d0.5280 1.0201.1 0.5292kN / m2基础尺寸先按轴心荷载作用下，估算基底面积：N1kN 2k1268.6549.582A4.88mfaG d292 201.1考虑偏心影响，将基底面积增加20%，即 A = 1.2? 4.88 5.86m2选用正方形截面： lb2.5m，实际基底面积为 6.25m2 。 b3m , 与假设相符，地基承载力不必对宽度进行修正。初步确定基础高 h600mm。基础尺寸如 图 38 所示。1-111JC-1图 38 A 柱基础平、立、剖面图地基承载力验算（采用标准组合）作

49、用与基底的竖向力FkN1kN2k G Ad1268.65 49.58 206.25 1.11455.73kN作用与基底的弯矩M kM 1kV1k0.6N2k0.12540.3918.640.649.58 0.125 57.77kNgm基础底面抗弯刚度 W =1bl 2= 1创 2.5 2.52 = 2.60m366Pk max =邋Fk?M k1455.73 ? 57.77255.14kN / m2Pk minAW6.252.60210.70Pk max = 255.14kN / m2 1.2 fa= 350.40 kN / m21 P+ P=1255.14+ 210.70 = 232.92k

50、N / m2 Fl冲切验算满足要求。基础底面配筋计算（采用基本组合）计算截面取柱边，采用基底净反力最大的基本组合进行配筋计算。p j1292.56248.461.5 248.46 274.92kN / m22.5M=1 l - a22b + bp+ pI(c )(c )(j maxj 1)48=1 ? (2.50.5)2创(22.5+0.5)? (292.56 274.92 )48=260.10 kN gmM I260.101062A =创= 1720.24mm0.9 f yh00.9 300560A =A = 1720.24 = 688.10 mm2 / msb2.5选配14200(As =

51、 770mm2 ) 的受力钢筋，两个方向采取相同配筋，另一方向选配14200(As = 770mm2 )的受力钢筋。12.3 B 柱基础的计算初步确定基础尺寸当采用柱下独立基础时，计算出基础面积过大，B 柱基础采用联合基础。选择基础埋深d=1.1m0.5m，地基承载力特征值需要进行深度修正。地基承载力特征值修正人工填土 hb = 0 ， hd= 1.4 ， m20kN / m3假定基础宽度 b3m ,faf akd 0 d0.5280 1.0 20 1.1 0.5 292kN / m212.3.1.3基础尺寸先按轴心荷载作用下，估算基底面积：A2 N1kN2 k2 1558.53 55.481

52、1.96m2f aG d292 20 1.1考虑偏心影响，将基底面积增加20%，即 A = 1.2? 11.96 14.35m2取 b2.7m ，l5.4m ，实际基底面积为 14.58m2 。 b 3m, 与假设相符，地基承载力不必对宽度进行修正。初步确定基础高 h600mm。基础尺寸如 图 40 所示。1-12-22112JC-2图 40 B 柱基础平、立、剖面图地基承载力验算（采用标准组合）作用与基底的竖向力Fk2 N1kN2 kG Ad21558.53 55.4820 22.68 1.13548.78kN作用与基底的弯矩和剪力大小相等，方向相反，相互抵消，故作用与基底的弯矩M k0Pk

53、 max邋FkM k3548.78243.402=? 0kN / mPk minAW14.58243.40Pk max= 243.40kN / m2 1.2 fa = 350.40 kN / m21(Pk max + Pk min )= 243.40kN / m2 fa = 292kN / m22地基承载力满足要求。力分析（采用基本组合）采用基底净反力最大的基本组合进行配筋计算，由于弯矩和剪力相互抵消，因此，轴力最大，基底净反力便最大，即采用轴力最大的基本组合进行配筋计算。NN1N 21989.2666.582055.84kN=N ?M22055.84 ? 0282.01kN / m2Pj m

54、axPj minAW15.48282.01基础梁配筋计算基底净反力折算为线荷载p j282.012.7761.43kN / m 。图 41基础梁的计算简图基础梁计算简图如 图 41 所示。507.302700其中，悬臂部分长675mm，取 700mm。4l0 4.1m 。186.55186.55图 42基础梁的 M 图（单位： KN m）基础梁弯矩图和剪力图分别如图 42、43 所示。基础梁计算截面尺寸 b? h600mm? 1100mm 。1027.93533.0012.3.4.1正截面承载力计算533.00min0.45 ft0.451.430.215%0.2%1027.93fy300图

55、43基础梁的 V 图（单位： KN）计算过程见 表 60。表 60基础梁正截面承载力计算截面跨中支座M kN gm507.30186.55h0mm10601060Ma s =0.0530.019a1 fcbh020.0540.020 x = 1-1-2a s0.55 0.55As = a1x fcbh0 (mm2 )1639.6592.4f yAsminminbh mm21415.7实配钢筋2 22+320520实配钢筋面积mm21702157112.3.4.2斜截面承载力计算ft1.43sv,min0.240.240.163%，计算过程见 表 61。f y210表 61基础梁斜截面承载力计算截面支座左截面支座右截面V kN533.001027.930.25bc fcbh02273.7 V0.7 ft bh0636.64 V636.64 VAsv= V - 0.7 ft bh0 01.41S1.25 f vyh0箍筋选取5858Asv (