地下室顶板回顶方案5

1、专业资料目录一、编制依据1二、工程概况1三、回顶加固情况说明1四、回顶加固施工区域概况2五、汽车吊行驶验算2六、楼板回撑计算书3七、汽车吊作业验算6八、施工安全措施8九、附图10word 完美格式专业资料一、编制依据1、施工图纸广州市东风广场五期发展项目结构施工图纸2、主要规范、规程（1）建筑施工安全技术规范(JGJ130-2001)（2）建筑施工模板安全技术规范 (JGJ162-2008) （3）建筑施工高处作业安全技术规范 （JGJ80-91）（4）建筑施工安全检查标准 （ JGJ59-2011）（5）建筑结构荷载规范（GB50009-2012）（6）建筑施工手册（第四版）（7）简明施工计

2、算手册（第三版）（8）建筑施工脚手架实用手册（9）建筑施工安全设施计算书编制范例（10）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（ JGJ 130-2011 ）（11）钢结构设计规范（GB50017-2003）二、工程概况本工程工程名称：新建商业、办公楼 1 幢。位于东风东路 787 号，南邻东风东路，西邻梅花东路，北邻环市东路，建设单位为广州丽兴房地产开发有限公司，设计单位为中天王董国际工程设计顾问有限公司，监理单位为广州市财贸建设开发监理有限公司，施工总承包单位为汕头市建安（集团）公司。本工程包括综合办公楼（酒店式办公 / 公寓式办公）及附属会所商业裙房地上部分。综合楼为三十八层，采用框架 -

3、 核心筒结构，其中首至十三层为钢骨柱，十四层以上为钢筋混凝土墙柱，总建筑高度为 181.85m；商业裙房及会所部分为三层钢筋混凝土框架结构。 工程地上总建筑面积： 70505.9 ，其中商业裙房及会所面积： 10066.6 ，办公面积： 57496.80 ，其他配套服务及避难层建筑面积： 2942.5 。本工程基础、地下室结构前期已经施工完成，现主要施工内容包括主体部分、装修、水电、通风空调、安装工程、钢结构工程、防水和室外园建等专业工程。三、回顶加固情况说明前期由于施工吊装需要， 在核心筒与框架柱中间安装一台中联 D800-42 塔吊，塔吊基础附于地下室底板上，现时首至十三层型钢柱已经全部施

4、工完毕，为促进施工进度，加快材料垂直运输速度，现计划采用 500T 汽车吊将重型塔吊拆除。word 完美格式专业资料鉴于现场实际情况， 500T 汽车吊需进入地下室范围内作业，为保证不影响已经完工的地下室结构，本方案对需进入地下室区域的汽车吊进行验算，采用有效加固回顶措施。（详见附后施工平面布置图）四、回顶加固施工区域概况本工程地下室已经施工完毕，共两层，负二层层高5m，负一层层高 5.15m，拟加固区域范围为办公楼东南面首层台阶两个边角与地下室南侧侧壁垂直区间，该区域采用无梁板设计，负二层板厚 1m，负一层板厚（± 0.00 ）0.8m，原设计为室外绿化用地，设计荷载10KN/。回

5、顶加固必须按照专项方案进行搭设，回顶搭设 -1F 、 -2F 两层，将地面荷载传递至地下室底板，回顶钢管立杆或钢格构柱上下两层必须对齐， 以确保力的传递通过钢管立杆或钢格构柱直线下传。五、汽车吊行驶验算1、汽车行驶作用下楼面等效均布活荷载的确定按建筑结构荷载规范 GB50009-2012附录 C：楼板等效均布活荷载，可按单跨简支计算。但计算内力时，仍应按连续考虑。按建筑结构荷载规范GB50009-2012附录 C：单向板上局部荷载（包括集中荷载）的等效均布活荷载 qe=8Mmax/bL 2 式中 L 板的跨度，取最大轴线间距 8300mm；b板上荷载的有效分布宽度，按本附录C确定；Mmax简支

6、单向板的绝对最大弯矩，按设备的最不利布置确定。根据汽车吊厂家提供的资料，500T 汽车吊自重 84 吨，共有 7 个车轮轴，每轴 12 吨，按汽车吊行驶时的最不利情况汽车吊三分之二车身处于两条结构柱之间考虑，后车轮作用在跨中考虑，后轮均作用在一个共同的平面上，轮胎着地尺寸为0.6m×0.2 5m，后车轮作用荷载取 60 吨。word 完美格式专业资料2630165016502800165016502250165027000003234018630Mmax=600KN× 8.3m/4=1245KN.m按建筑结构荷载规范GB50009-2012附录 C由于汽车吊行驶时车轮下无垫

7、板，帮bcx 、bcy 按车轮接触面积取值：bcx=0.25m，bcy =0.6mbcx bcy , b cy 2.2l ，bcx l 时b=2/3b cy+0.73lb=（ 2/3*0.6 ）+（0.73 ×8.3 ） =6.459因两个车轮相邻，且eb，故荷载的有效分布宽度折减：b=b/2+e/2=6.459/2+2.75/2=4.612× 1245)/(4.6122q =8M /bl =(8×8.3 )=31.36KN/memax原设计该位置荷载为20 KN/m2，不能满足汽车吊行驶要求，需进行回顶加固。2、偏于安全考虑，不计算梁板的承载能力，只考虑支撑钢管

8、的承载能力，计算荷载取安全系数 1.5 倍计算，即 31.36 ×1.5 47.04KN/m2 计算。现场根据实际情况顶撑架体的立杆纵、横向间距均按 450 设置，水平杆步距为 1200，具体验算如下：六、楼板回撑计算书计算书参考书籍(1) 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011(2) 建筑施工安全检查标准（ JGJ 59-2011 ）(3) 建筑结构荷载规范 (GB 50009-2012)(4) 混凝土结构设计规范 (GB 50010-2010)word 完美格式专业资料(5) 建筑工程模板施工手册 ( 第二版 )(6) 施工图纸。1. 计算参数设定项目楼层采

9、用梁板结构，结构完成时间为28d，施工环境温度30，混凝土采用42.5级水泥；每层楼层重量2.00kN/m2，设计墙体荷载0kN/m2 , 设计楼面粉刷荷载0kN/m2，设计22活荷载 10.00kN/m 。上部施工荷载 Q=50.00kN/m回撑材料为：采用单枋b=160mm， h=80mm，枋材弹性模量2E=9000.00N/mm，抗弯强度m2v2f =13.00N/mm ，顺纹抗剪强度 f=1.40N/mm；钢管支撑间横向间距 450mm，钢管支撑间纵向间距 450mm，钢管支撑顶调节螺杆伸出长度150mm。回撑支承面为 C30 混凝土楼板，板厚1000mm。2. 楼板容许荷载值计算施工

10、阶段 28 天强度楼板的容许荷载值计算2N28=(1.2 ×静载 +1.4 ×活载 )/0.85= 1.2 ×(2.00+0+0)+1.4 ×10.00)/0.85=19.29kN/m利用混凝土强度增长曲线，查出采用42.5 级水泥，在温度30时， 28d 龄期混凝土强度百分比分别为 100%，则： N28d=19.29×1.00=19.29kN/m 23. 回撑荷载值计算回撑荷载值 =上部施工荷载 Q-楼板容许荷载值N28d=50.00-19.29=30.71kN/m 2word 完美格式专业资料4. 木枋验算223钢 管 支 撑 间 横 向

11、 间 距 =450mm； b=160mm， h=80mm； W=bh/6= 160×80 /6=170667mm；334I=bh /12= 160×80 /12=6826667mm。(1) 抗弯强度验算q=q×钢管纵向间距 =30.71 ×0.5=13.82 kN/m22.Mmax=qL /8= 13.82×450 /8=349819N.mm=0.35kN m2 =Mmax/W=349819/170667=2.05N/mm22木枋 =2.05N/mm fm=13.00N/mm，满足要求。(2) 抗剪强度验算Vmax=qL/2=13.82 

12、15;450/2=8292N=3.11kN2 =3Vmax/ （ 2bh） =3×3.11 ×1000/(2 ×160×80)=0.36 N/mm22木枋 =0.36N/mm fv=1.40N/mm ，满足要求。(3) 挠度验算 max=5qL4/(384EI)= 5×13.82 ×4504/(384 ×9000×6826667)=0.12 mm =1200/250=4.80/mm木枋 max=0.12mm =4.80/mm，满足要求。5. 支撑承载力验算(1) 荷载计算钢管纵向间距 450mm钢管支撑立柱上力N=

13、q×钢管纵向间距×钢管横向间距=30.71 ×0.5 ×0.5=6.22kN(2) 钢管支撑稳定性验算L0=h=1.20m,钢管的 i=1.59cm, =L0/i=120.00/1.59=75.47=0.750,P=N/( A)=6220/(0.7502× 424.00)=19.56 N/mm钢管立杆稳定性计算22满足要求。19.56N/mm205.00N/mm,6. 支撑支承面验算扣件式钢管脚手架立杆设配套底座100mm×100mm，支承面为（按C30考虑）混凝土楼板。楼板厚 1000mm，上部荷载 F=N=6.22kN。（ 1）支

14、承面受冲切承载力验算2 S=2.00,ft =1.43N/mm,h O=1000-15=985mm,=0.4 1.2/ S=1.002 pc,m=0N/mm,Um=2×(100+985)+2 ×(100+985)=4340mm, h =1.00(0.7 hf tword 完美格式专业资料0.25 pc,m) UmhO=(0.7 ×1×1.43+0.25 ×0) ×1.00 ×4340×985/1000=4279.17kN钢管支承面受冲切承载力4279.17kN>上部荷载 F=6.22kN，满足要求。（ 2）支

15、承面局部受压承载力验算Ab=(0.10+0.10 ×2) ×(0.10 ×3)=0.09m 2,A l =0.10 ×0.10=0.01m2 l =(Ab/A l )0.52=3.00,f cc =0.85 ×14300=12155kN/m, =0.75 fA =0.75 ×3×12155×0.01=273.49kNlcc l钢管支承面局部受压承载力273.49kN>上部荷载 F=6.22kN，满足要求。为加快施工进度， 现场拟采用盘扣式快速架加扣件件式钢管架交错布置来搭设回顶架，即盘扣式架采用标准杆件900

16、×900 布置立杆间距，再于盘扣架内采用扣件式钢管架加满至方案设计的 450× 450 间距，步距按方案设计 1200 不变，由于现时盘扣式没有相关规范，根据搭设方式及材料材质，与扣件式钢管架受力方式基本相同，因此计算时参考扣件式钢管架计算，根据本计算书计算结果反应，各项数值参数富余较大，架体安全系数较大，满足上部荷载要求。七、汽车吊作业验算拆除塔吊时最大吊重为塔吊大臂，重量为 24 吨，根据汽车吊自身吊装计算软件，汽车吊支腿最大下压力为 91 吨，按动荷载 1.4 倍考虑，最大荷载值为 91× 1.4 127.4T 。汽车吊每个支腿下部采用自带 2.4 

17、5; 4m 道桥箱铺垫，道桥箱为原装设计，满足汽车吊自身荷载分散受力需要，本方案不再重新计算，每个支腿下部于道桥箱范围内布置四条钢格构柱进行加固回顶， 即每条钢格构柱需承受 127.4 ÷431.85T 下压力，方案设计时按 35T 计算，以余留安全储备，具体做法及布置详见附图。汽车吊支腿下采用角铁格构柱具体验算如下：计算依据：1、钢结构设计规范 GB50017-2003（一）、基本参数格构柱轴向力设计值 N(kN)35格构柱计算长度 L0(mm)4350格构柱参数格构柱截面类型四肢格构柱缀件形式缀条缀件间净距 l 01(mm)300格构柱截面边长 a(mm)300格构柱分肢参数格构

18、柱分肢材料L70X5分肢材料截面积 A0(cm2 )6.88分肢对最小刚度轴的回转半径i y0(cm) 1.39分肢平行于对称轴惯性矩 I 0(cm4)32.21word 完美格式专业资料分肢形心轴距分肢外边缘距离Z0 (cm) 1.91分肢材料强度设计值 f y(N/mm2)235分肢材料抗拉、压强度设计值215f(N/mm 2)格构柱缀件参数缀条材料L50X5缀条最小回转半径 i nim(cm)0.98缀条截面积 Az (cm2 )4.81 、杆件轴心受拉强度验算分肢毛截面积之和：2A=4A 0=4×6.88 ×100=2752mm22=N/A=35000/2752=1

19、2.718N/mmf=215N/mm满足要求！2 、格构式钢柱换算长细比验算整个格构柱截面对 X、Y轴惯性矩：Ix=4I0+A0(a/2-Z0) 2 =4 ×32.21+6.88×(30/2 -1.91) 2=4844.34cm4整个构件长细比：x= y=L0/(Ix/(4A 0)0.5=435/(4844.34/(4×6.88) 0.5 =32.787分肢长细比：1=l 01/iy0=30/1.39=21.5832分肢毛截面积之和： A=4A0=4×6.88 ×100=2752mm构件截面中垂直于 X轴的各斜缀条的毛截面积之和：2A1x=2A

20、z =2×480=960mm格构式钢柱绕两主轴的换算长细比： 0max=( x2+40A/A1x) 0.5 =(32.787 2+40×2752/960) 0.5 =34.491各格构柱轴心受压稳定系数： 01max=34.491 =150 ，查规范表得： 1=0.92满足要求！221 N1/(1 A)=35000/(0.92 ×2752)=13.824N/mmf=215N/ mm满足要求！3 、格构式钢柱分肢的长细比验算 1 =21.5830.7 01max=0.7 ×34.491=24.144满足要求！（三）、钢格构柱顶升措施由于本方案所述加固体系为后期加固措施，原有地下室结构已经施工完毕，加固支撑体系必须与原地下室上下楼板有效连结，才能确保地下室结构板在受力时发生变形、开裂。word 完美格式专业资料钢格构柱焊接时，根据现场实测楼层高度，将钢格构柱分成两段，上下段端头板焊接完成后，在下段钢格构柱四条竖向角铁外分别加焊一段 200长角铁，外边角铁与下段竖向角铁上下错位 100，形成一个承插口，将上段钢格构柱插入下段钢格构柱中，连接成为整条钢格构柱后按测量放线位置坚立， 在上下段柱间安装一台液压千斤顶， 利用千斤顶将上下两段钢格构柱与结构楼板顶结牢固， 再将上段钢格构柱与承插段角铁焊接， 卸除千斤顶后