黑梁矿井食堂模板专项施工方案

1、目录2245253586061第一章工程概况本工程为内蒙古上海庙黑梁矿井食堂工程，由大地工程开发有限公司设计。该工程为框架结构， 建筑高度为 13.4m, 建筑面积 3344 平方米 ,平面尺寸为 53.8m ×34m 。基础为钢筋砼独立基础，现浇钢筋砼梁板，砼采用 C30 砼；墙体为 Mb7.5 混合砂浆砌筑加气混凝土砌块，外墙为 50 厚挤塑保温板外保温。屋面为高分子卷材防水（不上人）保温屋面；配有水 .电 .暖工程。第二章施工工序和施工工艺本工程所用模板为胶合板，自备二层胶合板，要求钢架管支撑，柱、梁模板固定采用钢管，立柱垫板及楔子采用硬木，统一规格。一、模板安装1.柱模板：（

2、 1）柱模板的下端应有空位的基础和防止模板位移固定措施。（ 2）模板及其支撑等的排列布置应按设计图进行，柱箍间距应按模板设计计算确定。（ 3）安装预拼装大块模板，应同时安设临时支撑支稳，严禁将大片模板系于柱子钢筋上， 待四周侧板全部就位后， 应随时进行校正，并紧固四个角步，按规定设柱箍，安设支撑永久固定。（ 4）安装预拼装整体柱模时，应边就位边校正边安设支撑。支撑与地面的倾角不能小于 60°。2.梁和整体楼层结构模板：（ 1）安装独立梁模板应设操作平层或搭设脚手架，严禁操作人员在独立梁底模或柱模支架上操作或上下通行。（ 2）楼上下层模板的支柱，应安装在同一垂直中心线上，在已拆模板的楼

3、面上支模时，必须验算该楼层结构的负荷能力。（ 3）模板的支柱间距，横纵向应按模板设计计算书进行布置。（ 4）模板的主柱应选用整料，若不能满足要求时，支柱的接头不宜超过 2 个（包括 2 个），对接的支撑要用三面固定。（ 5）底层模板的支撑，宜先做好地面的垫层再支模，在原地上支模时，应整平夯实，做好排水措施，支柱下端应设通长垫板，并设一对木楔并用铁钉钉牢固。（ 6）在砼楼面上支模时，支柱下端就垫木板，并加设一对木楔用铁钉钉牢固。（ 7）模板的支撑，双向水平拉撑从地面上来 50cm 设一道，再搁 2 米设一道。二、模板的拆除模板拆除时， 砼的强度必须达到一定的要求， 如砼没达到规定的强度要提前拆模

4、时，必须经过计算（多留砼试块，拆模前砼试块经试压）确认其强度能够拆模，才能拆除。1. 拆模的顺序和方法，应按照模板支撑设计书的规定进行，或采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板， 后拆承重模板的方法，严格遵守从上而下的原则进行拆除。2. 现浇柱子模板拆除（ 1）拆除要从上到下，模板及支撑不得向地面抛掷。（2）应轻轻撬动模板，严禁锤击，并应随拆随按指定地点堆放3.楼板模板拆除（ 1）现浇楼板的模板拆除顺序：拆除部分水平拉杆、剪刀撑拆除梁连接件及侧模松动支架柱头调节螺栓，使模板下降 2-3cm 分段分片拆除楼板模板及支承件拆除梁底模和支承件。（ 2）拆除模板时，要站在安全的地方。（ 3）拆除模

5、板时，严禁用撬棍或铁锤乱砸，对拆下的大块胶合板要有人接应拿稳，应妥善传递放至地面，严禁抛掷。（ 4）拆下的支架，模板应及时拨钉，按规格堆放整齐，用塔吊吊运或人工捣运（严禁模料从高处抛掷） ，到指定地点堆放。（ 5）拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。（ 6）对活动部件必须一次拆除， 拆完后方可停歇， 如中途停止，必须将动部分固定牢靠，以免发生事故。（ 7）水平拉撑，应道先拆除上拉撑， 最后拆除后一道水平拉撑。（ 8）多层楼板模板支柱的拆除，当上层楼正灌筑砼时，下层楼板的支柱得拆除， 待砼浇筑完毕 7 天后进行拆除下层楼板支柱 （但砼强度必须达到设计要求）。（ 9）拆除完的

6、模板严禁堆入在外脚手架上。第三章理论计算一、柱模板设计计算书(一)柱模板基本参数柱断面长度 B=500mm ；柱断面宽度 H=500mm ；木方截面宽度 =40mm ；木方截面高度 =80mm ；木方间距 l=200mm,胶合板截面高度 =12mm 。取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。（二）柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：式中c为混凝土重力密度，取24(kN/m3) ；t0 新浇混凝土的初凝时间，为 0时(表示无资料 )取 200/(T+15),取

7、5.714h ；T混凝土的入模温度,取20( )；V混凝土的浇筑速度，取2.5m/h ；1外加剂影响系数，取1；2混凝土坍落度影响修正系数，取 .85 。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.547kN/m2 。实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值F1=40.55kN/m2 。倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4kN/m2 。（三）柱箍间距验算依据规范建筑施工模板安全技术规程(JGJ162-2008) ，柱模为木面板时的柱箍间距必须同时满足下面两式:式中 E柱木面板的弹性模量(kN/mm2) ；I柱木面板的弹惯性矩(mm4) ；F新浇混凝土侧压力设计值；Fs新浇混凝土作用于模板上的侧

8、压力、振捣混凝土倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值；b柱木面板一块的宽度(mm) ；W 木面板的抵抗矩；fm 木材抗弯强度设计值。计算过程如下：胶合板截面抵抗矩W=bh2/6=500 ×(12)2/6=12000.00mm3胶合板截面惯性矩 I=bh3/12=500 ×(12)3/12=72000.00mm4Fs=0.95 ×(1.2 ×40.55+1.4 ×4)/1000=0.0515N/mm2第一式：0.783× 9000× 72000.00/(48.66/1000×500.00)1/3=233.83mm第

9、二式： 8×12000 ×13/(0.0515 ×500)1/2=220.05mm由于柱箍间距实际取200mm 不大于上面两式计算的最小间距220.05mm, 所以满足要求 !（四）柱箍强度验算依据规范建筑施工模板安全技术规程 (JGJ162-2008) ，柱箍强度应按拉弯杆件采用下式验算：式中 N柱箍轴向拉力设计值；q沿柱箍方向垂直线荷载设计值；An 柱箍净截面面积；An=40 ×80=3200mm2Mx 柱箍承受的弯矩设计值；Wnx 柱箍截面抵抗矩；计算过程如下：q=Fs ×l=0.0515 ×200=10.309N/mmN=10

10、.309 ×500/2=2577.35NMx=10.309 ×5002/8=322168.75NN/An+Mx/Wnx=2577.35/3200+322168.75/42666.67=7.55fm=13N/mm2所以满足要求 !（五）胶合板侧模验算胶合板面板 (取长边 )，按三跨连续梁， 跨度即为木方间距 ,计算如下:胶合板计算简图(1) 侧模抗弯强度验算 : M=0.1ql2其中 q强度设计荷载(kN/m):q=(1.2 ×40.55+1.4 ×4.00) ×500.00/1000=27.130kN/ml木方间距,取l=200mm ；经计算得

11、M=0.1 ×27.130 ×胶合板截面抵抗矩W=b ×h2/6=500 ×(12)2/6=12000.00mm3= M/W=0.109 ×106 /12000.000=9.043N/mm2胶合板的计算强度不大于12.5N/mm2, 所以满足要求 !(2) 侧模抗剪强度验算 :=3V/2bh其中 V为剪力 :v = 0.6 ×q×l=0.6 ×(1.2 ×40.55+1.4 ×4)×500×200/106=3.256kN经计算得 =3×3.256 ×103

12、/(2 ×500.000 ×12.000)=0.814N/mm2胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2, 所以满足要求 !(3) 侧模挠度验算 :W=0.677qa4/(100EI)其中 q强度设计荷载(kN/m):q=40.55 ×500/1000=20.275kN/m侧模截面的转动惯量I=b× h3/12=500.000×12.0003/12=72000.000mm4；a木方间距,取a=200mm ；E弹性模量,取E=9000N/mm2 ；经 计 算 得W=0.677 ×20.275 ×200.0004/(100 &

13、#215;9000.00 ×72000.00)=0.34mm最大允许挠度W=l/250=200/250=0.80mm胶合板的计算挠度不大于允许挠度W, 所以满足要求 !（六）木方验算木方按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋 )对拉拉力 ,计算如下 :木方计算简图(1) 木方抗弯强度验算 : M=qB2/8其中 q强度设计荷载(kN/m):q=(1.2 ×40.550+1.4 ×4.000) ×200/1000=10.852kN/mB截面长边,取B=500mm ；经计算得M=10.852 ×；木方截面抵抗矩W=b ×

14、;h2/6=40 ×802/6=42666.667mm3；= M/W=0.339 ×106/42666.667=7.945N/mm2 ；木方的计算强度不大于 13N/mm2, 所以满足要求 !(2) 木方抗剪强度验算 :=3V/2bh其中 V为剪力 :v=0.5× q × B=0.5 × (1.2 × 40.550+1.4× 4.000) × 200 ×500/106=2.713kN经计算得=3×2.713 ×103/(2 ×40.000 ×80.000)=1.27

15、2N/mm2木方的计算强度不大于1.5N/mm2, 所以满足要求 !(3) 木方挠度验算 : W=5qB4/(384EI)其中 q设计荷载(kN/m):q=40.55 ×I=b ×h3/12=40 ×803/12=1706666.667mm4B柱截面长边的长度,取B=500mm ；E弹性模量,取E=10000N/mm2 ；经计 算得W=5× 8.110× 5004/(384× 10000.00×1706666.67)=0.387mm允许挠度W=B/250=500/250=2.000mm木方的计算挠度不大于允许挠度W, 所以满

16、足要求 !二、梁侧模板计算书（一）梁模板基本参数计算断面宽度 400mm ，高度 1400mm ，两侧楼板厚度 100mm 。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置 11道，内龙骨采用 50 ×80mm 木方。外龙骨间距 1000mm ，外龙骨采用双钢管 48mm ×3.0mm 。对拉螺栓布置 4道，在断面内水平间距 150+250+350+400mm ，断面跨度方向间距 1000mm ，直径 20mm 。面板厚度 12mm ，剪切强度 1.5N/mm2 ，抗弯强度 13.0N/mm2 ，弹性模量 10000.0N/mm2 。木方剪切强度 1.5N/mm2 ，抗弯强度 13.0

17、N/mm2 ，弹性模量 10000.0N/mm2 。400mm5251251250120m5142m51020501524531120515250122511模板组装示意图（二）梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3 ； t 新浇混凝土的初凝时间，为 0时(表示无资料 )取200/(T+15) ，取 5.714h ；T 混凝土的入模温度，取 20.000 ； V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h ；H

18、混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ；1 外加剂影响修正系数，取1.000 ；2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850 。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.540kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9 ×40.550=36.495kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9 ×4.000=3.600kN/m2 。（三）梁侧模板面板计算面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。面板的计算宽度取 0.13m 。荷载计算值q = 1

19、.2 ×36.495 ×0.125+1.40 ×3.600 ×0.125=6.104kN/m面板的截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为 :本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩 W 分别为 :W = 12.50 ×1.20 ×1.20/6 = 3.00cm3 ；I = 12.50 ×1.20 ×1.20 ×1.20/12 = 1.80cm4 ；6.10kN/mAB 125 125 125 125 125 125 125 125 125 125计算简图0.0100.007弯矩图 (kN.m)0.460.300.

20、400.380.38 0.380.38 0.380.39 0.360.300.460.360.39 0.380.38 0.380.38 0.380.40剪力图 (kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：4.56kN/mA125125125125125125125125B125125变形计算受力图0.0020.040变形图 (mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.301kNN2=0.865kNN3=0.736kNN4=0.770kNN5=0.761kNN6=0.764kNN7=0.761kNN8=0.770kNN9=0.736kNN10=0.865kNN1

21、1=0.301kN最大弯矩最大变形V = 0.040mm(1) 抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f = 0.010 ×1000 ×1000/3000=3.333N/mm2面板的抗弯强度设计值f ，取 13.00N/mm2 ；面板的抗弯强度验算f < f, 满足要求 !(2) 抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值T=3 ×462.0/(2 ×125.000 ×12.000)=0.462N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.50N/mm2抗剪强度验算T < T ，满足要求 !(3) 挠度计算面板最大挠度计算值v = 0.040

22、mm面板的最大挠度小于 125.0/250, 满足要求 !（四）梁侧模板内龙骨计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.2 ×0.13 ×36.50+1.4 ×0.13 ×3.60=6.104kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.13 ×36.50=4.562kN/m按照三跨连续梁计算， 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q = 6.104/1.000=6.104kN/m最大弯矩M = 0.1ql2=0.1 ×6.104 ×1.00

23、×最大剪力Q=0.6 ×1.000 ×6.104=3.663kN最大支座力N=1.1 ×1.000 ×6.104=6.715kN截面力学参数为 :本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩 W 分别为 :W = 5.00 ×8.00 ×8.00/6 = 53.33cm3 ；I = 5.00 ×8.00 ×8.00 ×8.00/12 = 213.33cm4 ；(1) 抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.610 ×106/53333.3=11.45N/mm2抗弯计算强度小于 13.0N/mm2, 满足

24、要求 !(2) 抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值T=3 ×3663/(2 ×50×80)=1.373N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.50N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3) 挠度计算最大变形v =0.677 ×4.562 ×1000.04/(100 ×10000.00 ×2133333.5)=1.448mm最大挠度小于 1000.0/250, 满足要求 !（五）梁侧模板外龙骨计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中

25、荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P取横向支撑钢管传递力。A250350400B150150支撑钢管计算简图0.8390.416支撑钢管弯矩图 (kN.m)1212.11.15.895.894.984.985.395.396.716.710.000.00.820.821.741.741.321.320.000.06.716.718.458.458.048.04支撑钢管剪力图 (kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：A250350400B150150支撑钢管变形计算受力图0.0350.089支撑钢管变形图 (mm)经过连续梁的计算得到

26、最大弯矩最大变形vmax=0.089mm最大支座力Qmax=21.465kN抗弯计算强度f=0.839 ×106/8982.0=93.41N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2, 满足要求 !支撑钢管的最大挠度小于400.0/150 与10mm, 满足要求 !（六）对拉螺栓的计算计算公式:N < N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2) ；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):20对拉螺栓有效直径(mm):17对拉螺栓有效面积 (mm2): A = 225.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN)

27、: N = 38.250对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N = 21.465对拉螺栓强度验算满足要求!三、梁模板扣件钢管支撑架计算书计算依据 1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（ JGJ130-2001 ）。计算依据 2施工技术 2002.3. 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 (杜荣军 )。计算参数 :模板支架搭设高度为 8.0m ，梁截面B×D=400mm ×1400mm ，立杆的纵距 (跨度方向 )l=0.70m ，立杆的步距h=1.20m ，梁底增加 1道承重立杆。面板厚度 12mm ，剪切强度 1.5N/mm2 ，抗弯强度 13.0N/mm2 ，弹性模量

28、10000.0N/mm2 。木方 40×80mm ，剪切强度 1.5N/mm2 ，抗弯强度 13.0N/mm2 ，弹性模量 10000.0N/mm2 。梁两侧立杆间距0.70m 。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重 0.50kN/m2 ，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3 ，施工活荷载4.50kN/m2 。梁两侧的楼板厚度 0.10m ，梁两侧的楼板计算长度7.00m 。扣件计算折减系数取 2.40 。400004100000821350350图1 梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.20 ×25.5

29、00 ×0.100 ×7.000 ×0.700=14.994kN 。采用的钢管类型为48×3.5。（一）模板面板计算面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1. 荷载的计算：(1) 钢筋混凝土梁自重 (kN/m) ：q1 = 25.500 ×1.400 ×0.700=24.990kN/m(2) 模板的自重线荷载 (kN/m) ：q2 = 0.500 ×0.700 ×(2×1.400+0.400)/0.400=2.800kN/m(

30、3) 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 (kN) ：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000) ×0.400 ×0.700=1.260kN均布荷载q = 1.20 ×24.990+1.20 ×2.800=33.348kN/m集中荷载P = 1.40 ×1.260=1.764kN面板的截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为 :本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩 W 分别为 :W = 70.00 ×1.20 ×1.20/6 = 16.80cm3 ；I = 70.00 ×1.20 

31、5;1.20 ×1.20/12 = 10.08cm4；1.76kN33.35kN/mA100100B100100计算简图0.0360.026弯矩图 (kN.m)1.792.021.311.551.551.312.021.79剪力图 (kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：27.79kN/mA100100B100100变形计算受力图0.0000.017变形图 (mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.310kNN2=3.811kNN3=4.861kNN4=3.811kNN5=1.310kN最大弯矩最大变形V = 0.017mm(4) 抗弯强度计算

32、经计算得到面板抗弯强度计算值f = 0.035 ×1000 ×1000/16800=2.083N/mm2面板的抗弯强度设计值f ，取 13.00N/mm2 ；面板的抗弯强度验算f < f, 满足要求 !(5) 抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值T=3 ×2024.0/(2 ×700.000 ×12.000)=0.361N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.50N/mm2抗剪强度验算T < T ，满足要求 !(6) 挠度计算面板最大挠度计算值v = 0.017mm面板的最大挠度小于 100.0/250, 满足要求 !（二）梁底支撑

33、木方的计算1、梁底木方计算按照三跨连续梁计算， 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q = 4.861/0.700=6.944kN/m最大弯矩M = 0.1ql2=0.1 ×6.94 ×0.70 ×最大剪力Q=0.6 ×0.700 ×6.944=2.916kN最大支座力N=1.1 ×0.700 ×6.944=5.347kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩 W 分别为 :W = 4.00 ×8.00 ×8.00/6 = 42.67cm3 ；I

34、= 4.00 ×8.00 ×8.00 ×8.00/12 = 170.67cm4 ；(1) 木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.340 ×106/42666.7=7.97N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2, 满足要求 !(2) 木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值T=3 ×2916/(2 ×40×80)=1.367N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.50N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3) 木方挠度

35、计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到4.537kN/m最大变形v =0.677 ×4.537 ×700.04/(100 ×10000.00 ×1706666.8)=0.432mm木方的最大挠度小于 700.0/250, 满足要求 !（三）梁底支撑钢管计算1、梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P取木方支撑传递力。1.31kNAB350350支撑钢管计算简图0.6431.038支撑钢管弯矩图 (kN.m)10.9210.925.125.121.311.310.000.004.07 4.075.38

36、5.389.199.19支撑钢管剪力图 (kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：12.49kN1.09kN3.18kN2.58kN3.18kN1.09kNAB350350支撑钢管变形计算受力图0.0510.294支撑钢管变形图 (mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩最大变形vmax=0.294mm最大支座力Qmax=19.175kN抗弯计算强度f=1.038 ×106/5080.0=204.28N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2, 满足要求 !支撑钢管的最大挠度小于350.0/150 与10mm, 满足要求 !2、梁底支撑纵向钢管计算

37、梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。（ 四）扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取19.20kN ；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R取最大支座反力， R=19.18kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!（ 五）立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=19.18kN ( 已经包括组合系数 )脚手架钢管的自重N2 = 1.20 ×0.149 ×8.000=1.429kNN = 19.175+1.429=2

38、0.604kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm) ；i = 1.58A 立杆净截面面积(cm2) ； A = 4.89W 立杆净截面抵抗矩 (cm3) ；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2) ；f 钢管立杆抗压强度设计值， f = 205.00N/mm2 ；l0 计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0= k1uh(1)l0= (h+2a)(2)k1 计算长度附加系数，按照表1取值为 1.185 ；u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心

39、线至模板支撑点的长度； a =0.09m ；公式 (1)的计算结果： l0=1.185 ×1.700 ×1.20=2.417m=2417/15.8=153.000=0.298=20604/(0.298 ×489)=141.551N/mm2 ，立杆的稳定性计算< f, 满足要求 !公式 (2)的计算结果： l0=1.200+2 ×0.090=1.380m=1380/15.8=87.342=0.679=20604/(0.679 ×489)=62.034N/mm2 ，立杆的稳定性计算<f,满足要求 !如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公

40、式(3)计算l0 = k1k2(h+2a)(3)k2 计算长度附加系数，按照表2取值为 1.022 ；公式 (3)的计算结果：l0=1.185 ×1.022 ×(1.200+2 ×0.090)=1.671m=1671/15.8=105.777=0.552=20604/(0.552 ×489)=76.347N/mm2 ，立杆的稳定性计算<f,满足要求 !表 1模板支架计算长度附加系数k1步距 h(m)h0.90.9<h 1.21.2<h 1.51.5<h 2.1k11.2431.1851.1671.163表 2模板支架计算长度附加系

41、数k2H(m)46810121416182025303540h+2a 或u1h(m)1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.090

42、1.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.016

43、1.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091以上表参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全四、楼板模板扣件钢管支撑架计算书计算依据 1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（ JGJ130-2001 ）。计算依据 2施工技术 2002.3. 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 (杜荣军 )。计算参数 :模板支架搭设高度为 4.9m ，立杆的纵距b=1.20m ，立杆的横距l=0.90m ，立杆的步距h=1.50m 。面板厚度 18mm ，剪切强度 1.4N/mm2 ，抗弯强度 15.0N/mm2 ，弹性模量 6000.0N/mm2 。木方

44、40×80mm ，间距 350mm ，剪切强度 1.3N/mm2 ，抗弯强度13.0N/mm2 ，弹性模量 9500.0N/mm2 。梁顶托采用钢管 48×3.5mm 。模板自重 0.30kN/m2 ，混凝土钢筋自重 25.10kN/m3 ，施工活荷载4.50kN/m2 。地基承载力标准值 180kN/m2 ，基础底面扩展面积 0.250m2 ，地基承载力调整系数 0.40 。扣件计算折减系数取 1.00 。图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。（一）模板面板计算面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1 = 25.100 ×0.120 ×1.200+0.300 ×1.200=3.974kN/m活荷载标准值q2 = (