钢管脚手架方案

1、目录一、工程概况 . 1二、编制依据 . 1三、脚手架搭设及平安措施 11. 搭设前的准备工作 12. 落地式脚手架的搭设方案 13. 质量要求 44. 撤除 45. 平安 5四、落地脚手架 . 61. 脚手架参数 62. 活荷载参数 63. 风荷载参数 64. 静荷载参数 65. 地基参数 66. 大横杆的计算 77. 小横杆的计算 98. 扣件抗滑力的计算 119 脚手架立杆荷载计算 1110. 立杆的稳定性计算 1211. 最大搭设高度的计算 1412. 连墙件的稳定性计算 1513. 立杆的地基承载力计算 16五、悬挑脚手架 . 161. 脚手架参数 172. 活荷载参数 173. 风

2、荷载参数 174. 静荷载参数 175. 水平悬挑支撑梁 176. 拉绳与支杆参数 187. 大横杆的计算 198. 小横杆的计算 209. 扣件抗滑力的计算 2210. 脚手架立杆荷载的计算 2211. 立杆的稳定性计算 2313. 悬挑梁的受力计算 2614. 悬挑梁的整体稳定性计算 2815. 拉绳的受力计算 2916. 拉绳的强度计算 2917. 锚固段与楼板连接的计算 30、工程概况迪维置业D3地块1楼工程；工程建设地点：青岛开发区滨海大道南侧； 属于剪力墙结构； 地上18层；地下1层；建筑高度：56m标准层层高：2.8m ;总 建筑面积： 10200 平方米；总工期： 520天。本

3、工程由青岛迪维置业投资建设，山东原创立筑设计事务所设计，青岛瑞 源勘察测绘院地质勘察，青岛市工程建设监理公司监理，青岛德泰建设工程组 织施工。二、编制依据扣件式钢管落地脚手架的计算依据?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准?(JGJ130-2001) 、?建筑地基根底设计标准? (GB 50007-2002) 、?建筑结构荷载标准? (GB 50009-2001) 、?钢结构设计标准? (GB 50017-2003) 等编制。三、脚手架搭设及平安措施地下室局部采用双排外脚手架，主楼局部采用型钢悬挑双排外脚手架。1. 搭设前的准备工作采用外径巾48mm壁厚3.5mm的钢管，立杆和纵向水平杆的长度

4、为 46m横向水 平杆1.42.3m。塔吊位置已确定，不阻碍脚手架搭设，脚手架搭设后必须不影响其他施工机械设备 正常运行。脚手架搭设方案经审批完毕方准实施， 由工程技术人员向施工作业人员作详细的技 术及平安交底。搭设作业人员持证上岗，平安带、平安帽、防滑鞋配备齐全。2. 落地式脚手架的搭设方案脚手架搭设的工艺流程为：场地夯实平整砼垫层一检查准备，材料配备一定位设置 木垫板纵向扫地杆内外立杆横向扫地杆纵向水平杆剪刀撑连墙杆铺脚手板f扎防护栏杆f绑扎平安网f验收。定位定距：脚手架立杆距建筑物外皮 1.25m,搭设时先定出四周角点，中间立杆均 匀分布，要求落地式脚手架立杆间距不大于 1.5m。排放垫

5、木，垫铁：夯实脚 手架附近的地基土，浇筑10cm厚的C15砼，并设排水沟,使架底不存水，根据脚手架立杆的位置排放垫木，垫铁。垫木用5cm厚20cm宽4m长木板，垫铁用15cmX 15cmX 5mm的铁板，中间焊支点。竖立杆：由至少三人合作完成，首先竖两个立杆，立杆竖起后，由两人扶住，一人在这两人的帮助下搭设第一步纵向水平杆，然后在两侧设临时抛撑，予以固定，然后 继续排放立杆、立杆排放要求长短错开，并满足相邻立杆接头错开50cm的要求。门洞处留通道，需减少一根立杆，在两侧设置双立杆，搭设大样如下列图。设扫地杆：扫地杆距地150mm连续设置连接立杆，防止立杆在纵向发生位移，在 设扫地杆时校正立杆的

6、垂直度，立杆的垂直允许偏差不大于架高的1/200，同时全高垂直偏差不大于100mm假设发现有不正的立杆应在拧紧扫地杆扣件前予以调正。继续设纵向水平杆，接长立杆，增设抛撑： 纵向水平杆间距1.5m,拉结点应符合两 步三跨的要求。设剪刀撑：剪刀撑跨四跨五杆，与地面呈45°60°夹角搭设，剪刀撑间距915m 一般选9m并随着脚手架高度连续设置。内脚手架纵横方向均设置剪刀撑。平安网的防护：在距地面3m高处挂平安平网，在施工层脚手板底挂一道平安平网， 每不超过10m挂层间平网一道。脚手架外立杆内侧挂2000目密目式平安网。用直径8mm 尼龙绳全眼绑扎封闭，不准用铁丝绑扎。设横向水平杆

7、：横向水平杆设在靠近纵向水平杆的立杆上，横向水平杆伸出扣件外 大于10cm,在高度方向上沿脚手架立杆两侧交替布置， 沿纵向在两横排立杆之间相向布 置。铺脚手板：脚手板底增加横向水平杆，横向水平杆间距0.75m，脚手板满铺，并用18号铁丝与横向水平杆扎实，应平整牢固。无探头板，对接小于15cm,搭接大于15cm,设25cm高的挡脚板，在两纵向水平杆之间绑扎防护栏杆。防护棚：在物料提升机上料口、上人斜道入口、楼梯口设平安防护棚，棚宽大于出入口的宽度，长3mi5m,宽3n。下列图洞口防护：楼板、屋面和平台上短边尺寸小于 25cm长度大于25cm的洞口，必须用 坚实的盖板盖设，并且能防止盖板移位，边长

8、 2550cm的洞口，用盖板盖住洞口，盖 板四周能保持搁置均衡，并有固定其位置的措施；边长50150c m的洞口用贯穿于砼板的钢筋组成护网，钢筋网间距小于 20cm,上面用木板覆盖；边长在1.5m以上的洞口， 四周设防护栏杆洞口下张挂平安平网如下列图。临边防护：基坑周边、尚未安装栏杆的阳台、料台、挑平台周边，无外脚手架的 层面及楼层周边必须设防护栏杆。头层墙高度超过3.2m的二层楼面，以及无外脚手架高度超过3.0m的楼层周边，必须在其外围架设平安平网一道。分层施工的楼梯口 和梯段边必须安装临时护栏，顶层楼梯口应随工程结构进度安装正式防护栏杆。井架 和脚手架等建筑物的两侧边必须设防护栏杆。接料平

9、台除两侧设防护栏杆外，平台口 还应设置平安门或活动防护栏杆，防护栏杆与框架连接固定或与其他物体固定，用扣件 固定或焊接，在0.6m、1.2m高度处设防护栏杆。设踢脚板并张挂密目网。见下列图避雷设置：脚手架每隔50m设避雷接地，与根底钢筋相接，接地电阻小于10Q。3. 质量要求立杆的垂直允许偏差不大于架高的 1/200，同时全高垂直偏差不大于100mm相邻两 根立杆的接头应错开50 cm以上，尽量不在同一步距内，立杆的对接扣件距离主接点的 距度小于1/3h。要求立杆首根有长有短，错开搭设。纵向水平杆四周交圈。同一排水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/300且不大于5cm纵向水平杆应布置在立杆的里

10、侧，且各接头中心距立杆的距离应小于1/3跨度。同一跨度内上下两根纵向水平杆接头应错开 50cm以上，不宜出现在同一跨内。 用于连接纵向水平杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，不应朝上螺栓要朝上，以防 止水进入钢管内；直角扣件开口不得朝下，确保平安 如直角扣件开口朝下，螺丝一断 钢管即滑脱掉下来，内外立杆连接必须用对接扣件，不得采用搭接。剪刀撑的搭设，将斜杆连接在立杆上，用扣件扣牢，防止钢管扭曲，斜端两端扣件 与立杆接点的距离不大于200mm中间12个扣接点，剪刀撑钢管的接长用搭接方法； 用3个扣件固定搭接长度不少于50cm,采用三只回转扣件接紧。连墙杆应与脚手架垂直，并尽量拉撑在立杆与纵向水平杆的

11、交接处。脚手架各杆件相交伸出的端头均应大于 10cm,以防杆件滑脱。底座沉降小于10mm步距偏差土 20mm纵距偏差土 50mm横距偏差土 20mm 卸料平台与悬挑脚手架从阳台等悬臂构件挑出时，应加长槽钢，并将锚固件固定在 非悬挑构件上。4. 撤除脚手架撤除前由工程经理部召开集有关人员对工程进行全面检查，确认已不需要脚手架时，方可进行撤除。撤除外脚手架前应进行平安技术交底。撤除脚手架应设置警戒区，并应派专人负责警戒。撤除脚手架前应将脚手架上的遗留材料、 杂物等去除干净，接自上而下，先装后拆, 后装先拆的顺序进行。一般的撤除顺序为平安网一栏杆一脚手板-剪刀撑一纵杆一纵向 水平杆一横向水平杆一立杆

12、不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。作到一步一清、一杆一清。剪刀撑应先撤除中间后撤除两端扣，拆立杆时应先抱住立杆再撤除开最后两个扣，所有拉结点必 须随脚手架撤除同步下降，所有杆件和扣件在撤除时应别离，不准在杆件上附着扣件或 两杆连着送到地面。所有的脚手架应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。 拆下的杆件与零配件送到地面后，应随时整理检查按品种，分规格堆放整齐，妥善 保管。撤除脚手架时，要加强对成品的保护，以防损坏门窗玻璃和外墙面。每天拆架下班时，不应留下隐患部位。5. 平安搭设或撤除脚手架时，必须划出平安区，设警戒标志、应有专人负责，阻止其他人 员靠近工作区域。搭拆脚手架必

13、须持证上岗，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适合于高空作 业者一律不得上脚手架操作。搭拆脚手架时，操作人员必须戴好平安帽，袖口裤口要扎紧。拆下的零配件要装入容器中用吊篮吊下，拆下的钢管要绑扎牢固， 双点起吊严禁从 高空抛掷，可利用滑轮徐徐下送或利用塔吊吊运。搭设脚手架起步时， 应设临时剪刀撑及临时抛撑搭设中要随时按规定做好脚手架与主体拉结工作，铺好脚手板固定好挡脚板和防护栏杆，拉好平安网。遇有恶劣天气或当风力大于六级以上时不得进行高空脚手架的搭拆工作。脚手架设防雷装置。脚手架每隔 50m设一处接地，接地电阻不得超过 10Q。严禁在脚手架上接缆网绳和设置起重把杆。严格控制脚手架上的施工荷载，

14、 不准在脚手架上堆放多余的材料， 以确保脚手架畅 通和平安。撤除架子在使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备材料，防止火星和切 割物溅落。扣件必须拧紧，尤其注意拉结点拧紧力矩为 40-65KN?M。四、落地脚手架1. 脚手架参数双排脚手架搭设高度为 6.5 m ，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的横距为1.05m，立杆的纵距为1.5m,大小横杆的步距为0.9 m 内排架距离墙长度为 0.20m；大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48 X 3.5 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00 ； 连墙件采用两步三跨,竖向间距 1.8 m ,

15、水平间距 4.5 m ,采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件；2. 活荷载参数施工均布活荷载标准值 :3.000 kN/m 2；脚手架用途 : 结构脚手架； 同时施工层数 :1 层；3. 风荷载参数本工程地处山东青岛市,根本风压 0.57 kN/m 2； 风荷载高度变化系数“为1.00，风荷载体型系数ps为1.13 ; 脚手架计算中考虑风荷载作用；4. 静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值 (kN/m):0.1611 ； 脚手板自重标准值 (kN/m2):0.300 ；栏杆挡脚板自重标准值 (kN/m):0.150 ； 平安设施与平安网 (kN/m2):0.005 ；脚手板类别 : 竹笆片

16、脚手板；栏杆挡板类别 : 栏杆、竹笆片脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值 (kN/m):0.038 ；脚手板铺设总层数 :1 ；5. 地基参数地基土类型 : 岩石；地基承载力标准值 (kPa):750.00 ； 立杆根底底面面积 (m2):0.20 ；地基承载力调整系数 :1.00 。魁W手架服碑1050单 Ct: (irm)200Z吕8 J单位:(mml单立杆落地架脚爭架正立面图6. 大横杆的计算按照?扣件式钢管脚手架平安技术标准?(JGJ130-2001)第条规定，大横杆 按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板 自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横

17、杆的最大弯矩和变形。6.1均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P 1=0.038 kN/m ;脚手板的自重标准值：P2=0.3 X 1.05/(2+1)=0.105 kN/m ;活荷载标准值：Q=3 X 1.05/(2+1)=1.05 kN/m ;静荷载的设计值:q 1=1.2 X 0.038+1.2 X 0.105=0.172 kN/m ;活荷载的设计值:q 2=1.4 X 1.05=1.47 kN/m ;丄104毛1心04£A1_L_I_1图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)q】q=!丨11丨！丨门1 I H丨！!门j ! I E.hA"aAA>

18、ijkk>图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)6.2强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：跨中最大弯距为 Mmax=0.08 X 0.172 X 1.52+0.10 X 1.47 X 1.52 =0.362 kN.m ;支座最大弯距计算公式如下：心一 CH如Fill沟f支座最大弯距为 M2max= -0.10 X 0.172 X 1.52-0.117 X 1.47 X 1.52 =-0.426 kN.m ; 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：(T =Max(0.362 X 他.426 X06)/5080=83.858 N/mm 2;大横

19、杆的最大弯曲应力为(T = 83.858 N/mm2小于 大横杆的抗压强度设计值f=205 N/mm 2,满足要求!6.3挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：100SZ100-ff/其中：静荷载标准值:q 1= P1+巳=0.038+0.105=0.143 kN/m ；活荷载标准值：q 2= Q =1.05 kN/m ；最大挠度计算值为：V =0.677 >0.143 X5004/(100 送.06 X05X121900)+0.990 X1.05 X5004/(100 送.06 X105X121 900) = 2.291 mm ;大横杆的最大挠度 2.29

20、1 mm小于 大横杆的最大容许挠度1500/150 mm与10 mm，满足要求！7. 小横杆的计算根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆 在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载 布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。7.1荷载值计算大横杆的自重标准值：P1= 0.038 X 1.5 = 0.058 kN ;脚手板的自重标准值：P2=0.3 X 1.05 X 1.5/(2+1)=0.158 kN ;活荷载标准值：Q=3X 1.05 X 1.5/(2+1) =1.575 kN ;集中荷载的设计值:P=1.2 X (0.058

21、+0.158)+1.4 X 1.575 = 2.463 kNq小横杆计算简图7.2强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯 矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下：M二=护吃Mqmax = 1.2 X 0.038 X 1.05 2/8 = 0.006 kN.m ;集中荷载最大弯矩计算公式如下：P1胚论-yMPmax = 2.463 X 1.05/3 = 0.862 kN.m ;最大弯矩M= Mqmax + M pmax = 0.868 kN.m ;最大应力计算值(T = M / W = 0.868 X80=170.953 N/mm 2 ;205小横杆的最大弯曲

22、应力(7 =170.953 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值N/mr2，满足要求！7.3挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠 度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下大横杆传递荷载 P = p 1 + p 2 + Q = 0.058+0.158+1.575 = 1.79 kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：PlBWWkj ifk y j12E1vmax = 1790.1 W50x(3 XI0502-4 XI0502/9 )/(72 2.06 X05X121900) = 2.929mm ；最大挠度和 V = qnvx +

23、 vmax = 0.024+2.929 = 2.953 mm ;小横杆的最大挠度为 2.953 mm小于 小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10 mm, 满足要求！8. 扣件抗滑力的计算按标准表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数 1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(标准5.2.5):Rw Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取8.00 kN ;R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值：P 1 = 0.038 X 1.5 X2/2=0.

24、058 kN ;小横杆的自重标准值：P 2 = 0.038 X 1.05/2=0.02 kN ;脚手板的自重标准值：P 3 = 0.3 X 1.05 X 1.5/2=0.236 kN ;活荷载标准值:Q = 3 X 1.05 X 1.5 /2 = 2.362 kN ;荷载的设计值：R=1.2 X (0.058+0.02+0.236)+1.4 X 2.362=3.684 kN ;R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！9脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为 0.1611kN/mN

25、 G1 = 0.1611+(1.50 X 2/2) X 0.038/0.90 X 6.50 = 1.463kN ; 脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2N G2= 0.3 X 1X 1.5 X (1.05+0.2)/2 = 0.281 kN ;(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mN G3 = 0.15 X 1 X 1.5/2 = 0.112 kN ; 吊挂的平安设施荷载，包括平安网；0.005 kN/m 2N G4 = 0.005 X 1.5 X 6.5 = 0.049 kN ;经计算得到，静荷载标准值N G =NG1

26、+ N32 + N33+N34 = 1.906 kN ；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值N Q= 3 X 1.05 X 1.5 X 1/2 = 2.362 kN ;风荷载标准值按照以下公式计算其中 Wo -根本风压(kN/m2)，按照?建筑结构荷载标准?(GB50009-2001)的规 定采用：W o = 0.57 kN/m 2;U z -风荷载高度变化系数，按照?建筑结构荷载标准?(GB50009-2001)的规定采用：U z= 1 ；U S -风荷载体型系数：取值为1.13 ;经计算得到，风荷载标准值W k = 0.

27、7X 0.57 X 1 X 1.13 = 0.451 kN/m不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N g+1.4Nq= 1.2 X 1.906+ 1.4 X 2.362= 5.594 kN ; 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 N g+0.85 X 1.4NQ = 1.2 X 1.906+ 0.85 X 1.4 X 2.362= 5.098 kN ;X 1.4 X 0.451 X 1.5 X风荷载设计值产生的立杆段弯矩 Mw为M w = 0.85 X 1.4WkLah2/10 =0.8500.92/10 = 0.065 kN.m ;10.立杆的稳定性计算

28、不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:立杆的轴向压力设计值：N = 5.594 kN ;计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm ;计算长度附加系数参照?扣件式标准?表 得：k = 1.155;当验算杆件长细比时，取块1.0 ;计算长度系数参照?扣件式标准?表 得：卩=1.5 ;计算长度,由公式I o = k x 确定：I o = 1.559 m ;长细比L o/i = 99;轴心受压立杆的稳定系数©由长细比I o/i的计算结果查表得到：© = 0.595 ;立杆净截面面积：A = 4.89 cm 2;立杆净截面模量抵抗矩：W = 5.08 cm 3;钢管立杆抗压强

29、度设计值：f =205 N/mm 2;T = 5594/0.595 x 489=19.227 N/n2m立杆稳定性计算7 = 19.227 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f = 205N/mm,满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值 ：N = 5.098 kN ;计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm ;计算长度附加系数参照?扣件式标准?表 得：k = 1.155;计算长度系数参照?扣件式标准?表 得：卩=1.5 ;计算长度,由公式I 0 = kuh 确定：|0 = 1.559 m ;长细比:L 0/i = 99;轴心受压立杆的稳定系数©，长细比

30、I o/i的结果查表得到：© = 0.595 立杆净截面面积：A = 4.89 cm 2 ;立杆净截面模量抵抗矩：W = 5.08 cm 3 ;钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm 2 ;(T = 5098.155/(0.595 X 489)+65189.039/5080 = 30.355 N/mm立杆稳定性计算(7 = 30.355 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f = 205 N/mrh,满足要求！11.最大搭设高度的计算按?标准?条不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚 手架可搭设高度按照下式计算：口 _均71册亦+1.4£%)* j 1

31、4构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：Ng2k = N G2+NG3+NG4 = 0.442 kN ；活荷载标准值：Nq = 2.362 kN ；每米立杆承受的结构自重标准值：G = 0.161 kN/m ;HS =0.595 X 4.89 X 10-4X 205X 103-(1.2 X 0.442+1.4 X 2.362)/(1.2 X 0.161)=288.678 m ;按?标准?条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米,按照下式调整且不超过50 米：H = 288.678 /(1+0.001 X 288.678)=224.011 m ;H= 224.011和50比拟取较

32、小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值H =50脚手架单立杆搭设高度为6.5m，小于H，满足要求！按?标准?条考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手 架可搭设高度按照下式计算：4/8构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为:Ng2k = N G2+N33+N34 = 0.442 kN ；活荷载标准值：Nq = 2.362 kN ;每米立杆承受的结构自重标准值：G = 0.161 kN/m ;计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=MW / (1.4X 0.85) = 0.065 /(1.4X 0.85) = 0.055 kN.m ;H =( 0.595 X 4

33、.89 X 10-4X 205X 103-(1.2 X 0.442+0.85 X 1.4 X (2.362+0.595 X4.89 X 100X 0.055/5.08)/(1.2 X 0.161)=271.931 m ;按?标准?条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米,按照下式调整且不超过50米：1/昨気瓦H = 271.931 /(1+0.001 X 271.931)=213.794 m ;H= 213.794和50比拟取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值H =50脚手架单立杆搭设高度为6.5m，小于H，满足要求！12. 连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：N l = N

34、 lw + N 0 风荷载标准值 W = 0.451 kN/m 2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw = 8.1 m 2;按?标准?条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), Nd= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nw = 1.4 X WkX Aw = 5.113 kN ;连墙件的轴向力设计值 Nl = N lw + N0= 10.113 kN ;连墙件承载力设计值按下式计算：N f = ©A f其中©-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i = 200/15.8的结果查表得到© =0.966，l为内

35、排架距离墙的长度;又： A = 4.89 cm 2; f=205 N/mm 2;连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.966 X 4.89 X 10-4X 205X 103 = 96.837 kN ;N = 10.113 < N f = 96.837,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Ni = 10.113小于双扣件的抗滑力16 kN，满足要求！1n腓手架WL连墙件扣件连接示意图13. 立杆的地基承载力计算立杆根底底面的平均压力应满足下式的要求p< f g地基承载力设计值：f g = f gkX kc = 750 kPa ；其中，地基承载力标准值

36、：fgk= 750 kPa ;脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；立杆根底底面的平均压力：p = N/A =27.971 kPa ;其中，上部结构传至根底顶面的轴向力设计值：N = 5.594 kN ;根底底面面积：A = 0.2 m 2。p=27.971 < f g=750 kPa。地基承载力满足要求！五、悬挑脚手架主楼局部采用悬挑脚手架，分三次悬挑至顶。1. 脚手架参数双排脚手架搭设高度为19 m,立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为1.05m,立杆的步距为0.9 m ; 内排架距离墙长度为 0.30 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2

37、根；采用的钢管类型为 48 X 3.5 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00 ； 连墙件布置取两步两跨，竖向间距 1.8 m，水平间距3 m,采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件；2. 活荷载参数施工均布荷载 (kN/m2):3.000 ；脚手架用途 : 结构脚手架；同时施工层数 :2 层；3. 风荷载参数本工程地处山东青岛市，查荷载标准根本风压为 0.600kN/m2，风荷载高度变化系数 甲为1.000，风荷载体型系数e为1.128 ;计算中考虑风荷载作用；4. 静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值 (kN/m):0.1611 ； 脚手板自重标准值 (kN/m2

38、):0.300 ；栏杆挡脚板自重标准值 (kN/m):0.150 ； 平安设施与平安网自重标准值 (kN/m2):0.005 ；脚手板铺设层数 :8 层； 脚手板类别 : 竹笆片脚手板；栏杆挡板类别 : 栏杆、竹笆片脚手板挡板；5. 水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度2.3 m。与楼板连接的螺栓直径 (mm):16.00；楼板混凝土标号 :C30；6. 拉绳与支杆参数悬挑脚半架侧面图钢丝绳平安系数为6000 ;钢丝绳与梁夹角为度:60 ;悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.3 m。单位:mm1500悬挑架正立

39、面图7. 大横杆的计算按照?扣件式钢管脚手架平安技术标准?(JGJ130-2001)第524条规定，大横杆按 照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自 重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。7.1均布荷载值计算大横杆的自重标准值：Pi=0.038 kN/m ;脚手板的自重标准值:P2=0.3 X 1.05/(2+1)=0.105 kN/m;活荷载标准值：Q=3 X 1.05/(2+1)=1.05 kN/m ;静荷载的设计值:q 1=1.2 X 0.038+1.2 X 0.105=0.172 kN/m ;活荷载的设计值:q 2=1.4 X 1.

40、05=1.47 kN/m ;1 1 i1a111r|L£L£11丨1丨1丨1丨1口7口4占.丄1卜AL 1：(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)-.14-图1大横杆设计荷载组合简图图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)7.2强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：跨中最大弯距为 Mmax=0.08 X 0.172 X 1.52+0.10 X 1.47 X 1.5 2 =0.362 kN.m ;支座最大弯距计算公式如下： =-0.10-0,117P支座最大弯距为 M2max= -0.10 X 0.172 X 1.52-0.117 X 1.47

41、X 1.5 2 =-0.426 kN.m ;选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:(T =Max(0.362 x610.426 106)/5080=83.858 N/mm2;大横杆的最大弯曲应力为c = 83.858 N/mm小于 大横杆的抗压强度设计值f=205 N/mm 2,满足要求！7.3挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。-0.677计算公式如下：100HZ其中：静荷载标准值:q 1= Pi+巨=0.038+0.105=0.143 kN/m ; 活荷载标准值：q 2= Q =1.05 kN/m ;最大挠度计算值为：V =0.677 E.143 >15004

42、/(100 2(06 X05X121900)+0.990 W5 X5004/(100 2(06 X05X121900)= 2.291 mm；大横杆的最大挠度2.291 mm 小于 大横杆的最大容许挠度1500/150 mm与10 mm 满足要求！8. 小横杆的计算根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆 在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载 布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。8.1荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.038 X 1.5 = 0.058 kN ;脚手板的自重标准值：P2=0.3 X 1.05 X

43、1.5/(2+1)=0.158 kN ;活荷载标准值：Q=3X 1.05 X 1.5/(2+1) =1.575 kN ;集中荷载的设计值:P=1.2 X (0.058+0.158)+1.4 X 1.575 = 2.463 kN ;q小横杆计算简图8.2强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯 矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下：M二=护吃Mqmax = 1.2 X 0.038 X 1.05 2/8 = 0.006 kN.m ;集中荷载最大弯矩计算公式如下：P1胚论-yMPmax = 2.463 X 1.05/3 = 0.862 kN.m ; 最大弯矩M=

44、Mqmax + M pmax = 0.868 kN.m ;最大应力计算值(T = M / W = 0.868X5K080=170.953 N/mm2小横杆的最大弯曲应力c =170.953 N/mm小于小横杆的抗压强度设计值205N/mr2，满足要求!8.3挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠 度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下大横杆传递荷载 P = p 1 + p 2 + Q = 0.058+0.158+1.575 = 1.79 kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：曲12EIvmax = 1790.1 1®

45、;50>(3 X0502-4 X0502/9 )/(72 2.06 X05X121900) = 2.929 mm；最大挠度和 V = qmvx + pmax = 0.024+2.929 = 2.953 mm；小横杆的最大挠度为 2.953 mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10 mm, 满足要求！9. 扣件抗滑力的计算按标准表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数 1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(标准5.2.5):Rw Rc其中Rc -扣件抗滑承载力

46、设计值，取8.00 kN ;R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值：P 1 = 0.038 6 1.5 62/2=0.058 kN ;小横杆的自重标准值：P 2 = 0.038 6 1.05/2=0.02 kN ;脚手板的自重标准值：P 3 = 0.3 6 1.05 6 1.5/2=0.236 kN ;活荷载标准值:Q = 3 6 1.05 6 1.5 /2 = 2.362 kN ;荷载的设计值：R=1.2 6 (0.058+0.02+0.236)+1.46 2.362=3.684 kN ;R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！10.

47、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为 0.1611kN/mN G1 = 0.1611+(1.506 2/2) 6 0.038/0.90 6 19.00 = 4.277kN ; 脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2N G2= 0.3 6 86 1.5 6 (1.05+0.3)/2 = 2.43 kN ;(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mN G3 = 0.15 6 86 1.5/2 = 0.9 kN(4)吊挂的平安设施荷载，包括平

48、安网；0.005 kN/m2N G4 = 0.005 X 1.5 X 19 = 0.142 kN ;经计算得到，静荷载标准值N g =Ngi+Ng2+N33+N34 = 7.749 kN ；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值N q= 3 X 1.05 X 1.5 X 2/2 = 4.725 kN风荷载标准值按照以下公式计算濟=盯4已斷其中Wo -根本风压(kN/m2)，按照?建筑结构荷载标准?(GB50009-2001)的规定 采用：W o = 0.6 kN/m 2;U z -风荷载高度变化系数，按照?建筑结构荷载标准? (

49、GB50009-2001)的规 定采用：U z= 1;U s -风荷载体型系数：取值为1.128 ;经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7X 0.6 X 1 X 1.128 = 0.474 kN/m2；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N g+1.4Nq= 1.2 X 7.749+ 1.4 X 4.725= 15.914 kN ;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 Ng+0.85 X 1.4Nq = 1.2 X 7.749+ 0.85 X 1.4 X 4.725= 14.922 kN ;风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为Mw = 0.85 X 1.4W

50、kLah2/10 =0.850X 1.4 X 0.474 X 1.5 X0.92/10 = 0.068 kN.m11. 立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:立杆的轴向压力设计值：N = 15.914 kN ;计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm ;计算长度附加系数参照?扣件式标准?表 得：k = 1.155 比时，取块1.0 ;计算长度系数参照?扣件式标准?表 得：卩=1.5; 计算长度,由公式I o = k x 确定：I o = 1.559 m ; 长细比L o/i = 99;轴心受压立杆的稳定系数©由长细比I o/i的计算结果查表得到 立杆净截面面积

51、：A = 4.89 cm 2;立杆净截面模量抵抗矩：W = 5.08 cm 3;钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm 2;T = 15914/0.595 x 489=54.697 N/mm立杆稳定性计算7 = 54.697 N/mm小于 立杆的抗压强度设计值 满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N = 14.922 kN ;计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm ;计算长度附加系数参照?扣件式标准?表 得：k = 1.155计算长度系数参照?扣件式标准?表 得：卩=1.5 ;计算长度,由公式I o = kuh 确定：Io = 1.559 m ;长

52、细比:L o/i = 99;轴心受压立杆的稳定系数©由长细比I o/i的结果查表得到：© 立杆净截面面积：A = 4.89 cm 2;立杆净截面模量抵抗矩：W = 5.08 cm 3;当验算杆件长细© = 0.595 ;f= 205 N/mrn,=0.595钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm 2;(T = 14922.03/(0.595 X 489)+68498.59/5080 = 64.77 ；/mm立杆稳定性计算(7 = 64.77 N/mrh小于 立杆的抗压强度设计值f = 205 N/mm满足要求！12. 连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照

53、下式计算：N l = Nlw + N 0风荷载标准值 Wk = 0.474 kN/m 2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 5.4 m 2； 按?标准?5.4.1 条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力 (kN), N 0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4 XWkXAw = 3.582 kN ；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N 0= 8.582 kN ； 连墙件承载力设计值按下式计算：N f =A -f其中©-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i = 300/15.8 的结果查表得到

54、© =0.949 l为内排架距离墙的 长度；又： A = 4.89 cm 2；f=205 N/mm 2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949 X4.89X10-4X205X103 = 95.133 kN ；Nl = 8.582 < N f = 95.133, 连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 8.582 小于双扣件的抗滑力 16 kN ，满足要求！13. 悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂局部受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为1050mm内排脚手

55、架距离墙体300mm支拉斜杆的支点距离墙体为1300mm水平支撑梁的截面惯性矩I = 934.5 cnf,截面抵抗矩W= 116.8 cm?,截面积A = 25.15 cnf。受脚手架集中荷载 N=1.2 X 7.749 +1.4 X 4.725 = 15.914 kN ;水平钢梁自重荷载 q=1.2 X 25.15 X 0.0001 X 78.5 = 0.237 kN/m ;15.914kN0.237kN；m15.914kNOi237kNZm0.237kN/mlnlJrvirvT'rvFw|r|rJ/ll|(vUUlw*l v 1 u 1 v 111 11 u 1 v 111 11 u 1 v13002300L<