枋钟路下穿金尚路通道工程框架涵模板安全专项施工方案-终稿

1、枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程1目目 录录第一章第一章 工程概况工程概况.21 1、工程项目基本情况工程项目基本情况.22 2、结构工程情况、结构工程情况 .2第二章第二章 编制依据编制依据.3第三章第三章 本方案支模架设计范围及特点本方案支模架设计范围及特点.3第一节第一节 本方案支模架设计范围本方案支模架设计范围.3第二节第二节 本方案支模架特点本方案支模架特点.4第四章第四章 施工部署施工部署.7第一节第一节 管理体系及项目部组成管理体系及项目部组成.7第二节第二节 材料、设备、劳动力组织材料、设备、

2、劳动力组织.8第三节第三节 临时用电布置临时用电布置.10第四节第四节 施工进度计划施工进度计划.11第五节第五节 混凝土浇捣施工部署混凝土浇捣施工部署.11第五章第五章 支模架形式选用及设计支模架形式选用及设计.13第一节第一节 框架涵满堂支架布置及搭设要求框架涵满堂支架布置及搭设要求.13第二节第二节 框架涵支架验算框架涵支架验算.13第三节第三节 框架涵侧模计算框架涵侧模计算.26第四节第四节 结论结论.28第五节第五节 支架搭设施工要求及技术措施支架搭设施工要求及技术措施.29第六章第六章 安全防护措施及安全交底安全防护措施及安全交底.30第七章第七章 应急预案应急预案.34枋枋枋枋

3、钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程2第一章第一章 工程概况工程概况1 1、 工程项目基本情况工程项目基本情况枋钟路下穿金尚路通道工程，位于湖里区北部，北侧紧挨厦门国际机场，起点与成功大道环岛北路立交匝道起坡点衔接，沿即有枋钟路向东与金尚路相交，下穿金尚路至终点，终点接至高崎十二路西侧与既有枋钟路衔接。2 2、结构工程情况、结构工程情况本工程全长 1.47 公里，通道总长 510m，其中有 120m 为封闭式通道，390m为开阔式 U 型槽结构，设计范围占地 169.23 亩，主要含以下部分：下穿通道为 K0+460K0+

4、580 合计 120m,为钢筋混凝土双孔闭合框架结构，净尺寸为 2*13.5*5.75 米，框架涵底板厚为 100cm、两侧壁厚为 100cm、中墙为80cm、顶板厚为 100cm，结构形式为 C40.S8 钢筋混凝土。 U 型槽两段分别长 K0+270K0+460 合计 190 米和 K0+580K0+780 合计 200米,共 390 米。为钢筋混凝土整体底板 U 型槽结构。下穿通道为钢筋混凝土双孔闭合框架结构，净尺寸为 2*13.5*5.75 米，框架涵底板厚为 100cm、两侧壁厚为 100cm、中墙为 80cm、顶板厚为 100cm，结构形式为 C40.S8 钢筋混凝土如图 1-1

5、所示。图（图（1-11-1） 通道断面图通道断面图枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程3第二章第二章 编制依据编制依据1、枋钟路下穿金尚路通道工程施工图设计文件及地勘报告资料。2、建质200987 号关于印发的通知 ；省建设厅闽建建200732 号文， 高大模板扣件式钢管支撑体系施工安全管理规定 ；省建设厅闽建建200435 号文， 福建省建设厅关于加强建筑模板工程钢管支撑体系施工安全管理的通知 ；建设部建质200382 号建筑工程预防坍塌事故若干规定 ；省建设厅闽建建200347 号文， 福建省建设厅关于加强模

6、板工程安全生产管理的通知等。3、参考混凝土工程模板与支架技术 、 公路桥涵施工手册 、 建筑施工计算手册 、 建筑结构荷载规范 、 路桥施工计算手册 、 建筑施工安全检查标准JGJ59-99、 钢结构设计规范GB50017-2003。4、现行有关施工技术规范、标准1) 混凝土结构工程施工质量验收规定 （GB50204-2011）2) 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2010）3) 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ166-2008）4) 建筑施工模板安全技术规范 （JGJ162-2008）5) 直缝电焊钢管 （GB/T13793)6) 钢管脚手架扣件(GB15

7、831)7） 施工现场临时用电安全技术规范(JGJ46-2005)8） 砼泵送施工技术规程(JGJ/T10-95)9） 钢管满堂支架预压技术规程(JGJ/T194-2009)10） 建设工程施工重大危险源辨识与监控技术规程(DBJ13-91-2007)以及国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文（城市建设部分）等。枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程4第三章第三章 本方案支模架设计范围及特点本方案支模架设计范围及特点第一节第一节 本方案支模架设计范围本方案支模架设计范围下穿通道为钢筋混凝土双孔闭

8、合框架结构，净尺寸为 2*13.5*5.75 米，框架涵底板厚为 100cm、两侧壁厚为 100cm、中墙为 80cm、顶板厚为 100cm，经计算顶板混凝土按每平方计算为 2600Kg 即 26KN，施工总荷载大于 10KN/m2 或集中线荷载大于 15KN/m 的高大模板支撑系统的专项方案必须组织专家进行论证。第二节第二节 本方案支模架特点本方案支模架特点1、框架涵顶板支架采用碗口式钢管架搭设满堂支架，钢管 483.5mm，纵向大方木采用 1212cm 松木，横向小方木采用 1010cm 杉木。主要材料明细如表 3-1： 表 3-1 杆件自重表名称型号规格（mm）市场重量(kg)设计重量（

9、kg）LG-120LG-120483.51200483.512007.417.417.057.05LG-180LG-180483.51800483.5180010.6710.6710.1910.19LG-240LG-240483.52400483.5240014.0214.0213.3413.34立立杆杆LG-300LG-300483.53000483.5300017.3117.3116.4816.48HG-30HG-30483.5300483.53001.671.671.321.32HG-60HG-60483.5600483.56002.822.822.472.47横横杆杆HG-90HG-9

10、0483.5900483.59003.973.973.633.63方木： 1010cm,1212cm2、框架涵侧墙模板采用单面模板施工，背面采用 1010cm 方木和483.5mm 钢管联合加固模板外侧支撑，内设植筋拉杆固定；拉筋采用14mm，M14mm 螺栓，水平间距 0.61m、竖向间距 0.45m 进行布置，钢楞采用 483.5mm 钢管双根水平布置，水平分层间距 0.75m。3、支架模板布置形式如下细部：采用 WDJ 碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。通过计算，确定支架模板布置形式如下：1）模板采用 15mm 厚竹胶板。枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路

11、路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程52）支架采用 9060120cm（横纵高）的步距，底模下纵横分配梁布置形式为：顶托上采用 1212cm 的方木作为纵向分配梁，其上采用 1010cm方木作为横向分配梁（净距 25cm） 。3）支架基础直接坐落在框架涵 100cm 厚底板上，地基强度满足要求。4）纵向每四排布剪刀撑、横向四排布设一道剪刀撑，现场可根据实际情况增加，如支架示意图 3-1。5）安装纵向方木时，两根方木的接头应放在顶托上，如不允许则要搭过桥。6）侧墙模板拉筋采用 14mm，M14mm 螺栓，水平间距 0.61m、竖向间距0.4

12、5m 进行布置，钢楞采用 483.5mm 钢管双根水平布置，水平分层间距0.45m枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程6图（图（3-13-1） 支架示意图支架示意图80/2100135011010058079030001101005807909090909090909090907575厦 门 市 政 工 程 公 司制 图复 核审 核图 别图 号日 期比 例枋中路下穿金尚路通道工程2012年11月曾明源郭瑞孝游 辉闭合框架涵支架设计图第 页共 页1158010011010080/213507560606060606

13、06060606070枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程7第四章第四章 施工部署施工部署第一节第一节 管理体系及项目部组成管理体系及项目部组成1、项目管理人员本工程实行项目经理负责制。由项目经理、项目技术负责人技术员、专职质检员、材料员、试验员、安全管理小组组成管理班子。为保障本工程顺利进行，我公司决定选派强有力的管理班子承担该项目施工管理。项目部管理人员配置表（4-1）施工人员岗位职务文化程度技术职称（技术等级）专 业资格证书编 号发证机关郭瑞孝项目经理本科二级市政闽235000814794陈有雄技术负责人本

14、科高级土建闽 G209-01805林文全生产负责人本科高级市政闽 G209-04155吴峰龙施工员大专中岗土建BAX14904张志昭质检员大专中岗土建BAX43212曾明源安全员大专中岗市政闽建安C（2007）2003793黄志聪预算员大专中岗市政闽 07D00807邵霈（取样员）试验员中专中岗市政20100007102杨丽缘材料员中专中岗市政BA302586胡进旺机管员大专中岗市政BAX704092、特种作业人员劳力组织布置由公司工程部配合项目经理部负责组织，依据施工进度要求的劳动力计划报表，选拔组织熟练程度高、能信任分项工程质量要求的技术工人，及时办理劳力进场和退场，并作好施工现场新工人的

15、进场三级教育。劳动力可按照施工情况分批进场，并可根据实际施工情况进行调整。作业人员安排见下表： 表（4-1）序号工种工人数量备注1支架组20 人负责支架搭设及拆除工作。2模板组50 人负责模板的安装及拆除工作。3混凝土工20 人负责混凝土浇筑及后期养护等。1、项目组织机构（1）为了如期地完成该工程的施工任务，充分发挥项目经理负责制的效用，本工程成立项目经理部，由项目经理领导专业的技术、枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程8质量、安全、材料、试验、治安等组成的项目领导小组。（2）组织有关人员铺设施工道路及材料堆场，

16、挖设排水沟和沉淀池，接通水、电，搭设临时设施，机具就位及搭设防护棚，布置消防器材，做好材料进场计划，合理安排机具的数量和劳动力的进场时间等。图图 4-14-1 项目组织管理机构的设立项目组织管理机构的设立 第二节第二节 材料、设备、劳动力组织材料、设备、劳动力组织1.量目标、安全文明目标项目经理部应本着“百年大计、质量第一、信守合同、信誉第一“和“以质量求信誉、以质量求生存、以质量促效益”的宗旨，严格按照现行的现有的施工规范及设计图纸的要求，在业主和监理单位的督促下，认真组织施工，确保整个工程质量达到优良标准。公司及项目部管理人员要从思想上树立“安全第一，预防为主”的意识，加强对施工现场的安全

17、生产、文明施工的管理工作，建立项目经理技术负责人生产负责人工程技术部安全质量部计划合同部物资设备部工地试验室综合办公室财务部土方队木工班组钢筋班组架子班组砼班组枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程9健全激励约束机制，制订业绩评比办法、奖惩办法，定期组织项目管理层会议，检查工作质量和目标完成情况，解决施工过程中遇到的资金、材料等难题，确保项目的各项工作高效、正常运转，达到施工期间不发生重大责任安全事故，工程项目取得良好的经济效益和社会效益的目的2. 施工准备（材料、机具）1）现场在各个施工阶段投入相应机具设备，满足

18、工期、质量要求。2）机械设备进场前要实行试运转制，性能良好方可投入使用。现场配备若干名机械修理工，对机具设备定期检修和日常维护保养，保证机具正常运转。3）操作上“人机固定” ，谁操作，谁负责。4）具体设备进场计划如下表（4-34-3）： 主要设备进场时间主要设备进场时间 表表 （4-34-3）序号机械设备名称规格型号功率单位数量用途进场时间1吊车25t台2支架及模板吊装2012.122发电机50KW台1备用电源2012.123潜水泵100mm台10基坑排水2012.124污水泵50mm台6基坑排水2012.125高压镝灯3000W盏20夜间照明2012.126碘钨灯1000W盏20夜间照明20

19、12.127水准仪台1高程测量2012.128全站仪T550台1坐标放养及测量2012.12 主要人员进场时间主要人员进场时间 表（表（4-44-4）工种人员数量进场时间备注木工502012.12钢筋工502012.12架子工202012.12泥水工152012.12 主要材料进场时间主要材料进场时间 表（表（4-54-5）枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程10材料种类数量进场时间备注钢筋1000 吨2012.12模板8002012.12架子200 吨2012.12第三节第三节 临时用电布置临时用电布置施工临时

20、用电线路布置：场内用电线路采用三相五线制，用电设备为三级配电两极保护。场地总用电量如下表 8 所示 表 4-6序号设备名称规格型号功率数量合计功率备注1混凝土振捣棒30KW-30护壁配浆设备2交流电焊机BX-500-210KW330钢管内支撑施工设备3照明用电_40KW-40夜间开挖最大照明数量4潜水泵QS65-182.2KW1022基坑开挖时抽水最大数量5木工电锯等222212合计144KW1、电箱计算P=182KW配电导线截面计算： I=1000*144*0.6/(1.732*380*0.85)=154.44 A根据上式计算所得结果,查表得出以下铜芯导线类型及其 2、截面积分可供选择： V

21、V 电缆185.00mm2，安全载流量 320A 3.按导线的允许电压降校核： 配电导线截面的电压可以按照下式计算： 其中 e 导线电压降(%)，对工地临时网路取 7%； P 各段线路负荷计算功率(kW)，即计算用电量；UCOSPKIS31000枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程11 L 各段线路长度(m)； C 材料内部系数，三相四线铜线取 77.0，三相四线铝线取 46.3； S 导线截面积(mm2)； M 各段线路负荷矩(kW.m)。 经过计算得到:S=M/(0.07C)=144230/(0.0777.0

22、100)=62.557mm2 由导线的允许电流及导线的允许电压降校核，分别计算出的导线截面进行比较，取大值；最后得出如下结果供使用者参考选择： VV 电缆185mm2 安全载流量为 320A第四节第四节 施工进度计划施工进度计划根据框架涵结构段施工总体计划，满堂支架计划 2012 年 12 月 18 日3月 14 日，工期为 87 天，具体见工期安排表第五节第五节 混凝土浇捣施工部署混凝土浇捣施工部署一节闭合式框架混凝土方量在 2325m，混凝土浇筑采用 2 台汽车泵，根据施工顺序我们先浇筑底板及侧墙倒角 2.5m，如下图 4-2所示阴影部位，顶板及侧墙剩下部分一次性浇注。图 4-2 第一次混

23、凝土浇注示意图1、混凝土浇注一般要求枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程12（1）混凝土的下料口距离所浇筑的混凝土表面高度不得超过2m。（2）混凝土的浇筑应分层连续进行，分层厚度为振捣器作用部分长度的 1.25 倍，最大不超过 50cm。（3）用插入式振捣器应快插慢拔，插点应均匀排列，逐点移动，顺序进行，不得遗漏，做到振捣密实。移动间距不大于振捣棒作用半径的 1.5 倍。振捣上一层时应插入下层 5cm，以清除两层间的接缝。平板振捣器的移动间距，应能保证振动器的平板覆盖已振捣的边缘。（4）混凝土不能连续浇筑时，一般

24、超过 2h，应按施工缝处理。（5）浇筑混凝土时，应经常注意观察模板、支架、管道和预留孔、预埋件有无走动情况。当发现有变形、位移时，应立即停止浇筑，并及时处理好，再继续浇筑。（6）混凝土振捣密实后，表面应用木抹子搓平。（7）混凝土的养护：混凝土浇筑完毕后，应在及时覆盖土工布及浇水养护，浇水次数应能保持混凝土有足够的润湿状态。养护期一般不少于 7 昼夜。2、混凝土浇捣顺序墙体分层浇筑，为了确保墙体模板的安全，墙体混凝土浇筑先用一台泵车施工，缓解混凝土浇筑过快，墙体每次浇筑不宜过高，混凝土浇注厚度控制在 0.5m，墙体混凝土浇筑时中墙混凝土先施工，在浇捣过程中由低向高处浇筑如图 4-3 所示待墙体浇

25、筑完成后，在设置两台泵车，同时浇筑顶板，在顶板施工时须分层浇筑，每层厚度控制在 3040cm，混凝土浇筑从中向两侧推进。枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程13混凝土浇筑方向混凝土浇筑方向混凝土浇筑方向路面抬高方向路面抬高方向混凝土浇筑方向示意图 4-3第五章第五章 支模架形式选用及设计支模架形式选用及设计第一节第一节 框架涵满堂支架布置及搭设要求框架涵满堂支架布置及搭设要求采用 WDJ 碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设 1212cm 方

26、木；纵向方木上设 1010cm 的横向方木。立杆的纵、横向间距及横杆步距搭设要求如下：1、框架涵标准段支架采用框架涵立杆横向间距纵桥向间距横杆步距为 60cm90cm120cm的布置形式的支架结构体系；枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程14第二节第二节 框架涵支架验算框架涵支架验算由于框架涵顶板厚度为标准厚度，本计算书以现浇框架涵顶板标准断面为例，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。、荷载计算、荷载计算1 1、荷载分析、荷载分析根据本框架涵的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：1q1 框架涵顶板自重荷

27、载，新浇混凝土密度取 2600kg/m3。2q2 框架涵顶板底模，按均布荷载计算，取 q21.0kPa（偏于安全） 。3q3 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条，肋条下的梁，支架立柱及其他承载构件时均取2.6kPa。 q4 振捣混凝土产生的荷载，对底板取 2.0kPa，对侧板取 4.0kPa。根据道路桥梁工程施工手册支架的荷载能力，根据支架高度及横杆的步距，在安全的要求下当支架高度在 10m 以下时，横杆步距为 1.2 时，按每根立杆荷载为 30KN，并不计支架自重。2 2、荷载组合、荷载组合 模板、支架设计计算荷载组合 表（5-1）荷载组合模板结构名称强度计算

28、刚度检算底模及支架系统计算3 3、荷载计算、荷载计算 框架涵顶板自重框架涵顶板自重q1计算计算根据框架涵结构特点，取标准断面中的截面进行框架涵顶板自重计算，并对截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。框架涵标准断面处框架涵标准断面处 q1计算计算 枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程15（5-15-1） 框架断面图框架断面图根据横断面图，则：根据横断面图，则：q1 =（14.25 为图一阴影部位面积）BWBAckPa44.275 .1325.1426 注：A单箱顶板每延米的断面面积B 框架涵顶板宽，取 1

29、3.5m，将框架涵顶板全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。新浇混凝土密度取 2600kg/m3c、结构检算、结构检算1 1、碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算、碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都58010010010080/21350枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道

30、 工工工工 程程程程16高出 20%以上，甚至超过 35%） 。本工程现浇框架涵支架按 483.5mm 钢管扣件架进行立杆内力计算，计算结果同样也使用于 WDJ 多功能碗扣架（偏于安全） 。 （支架布置图如下 5-1）5-1 支架横断面图 80/2100135010010057577575606060606060606060607530001001005757759090909090909090907575枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程175-2 支架纵断面图5-3 支架平面图框架涵顶板为标准截面，计算时采

31、用标准形式，钢管扣件式支架体系采用6090120cm 的布置结构，如上图 5-3、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为 1.2m 时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N=30kN（根据道路桥梁工程施工手册支架的荷载能力，根据支架高度及横杆的步距，在安全的要求下当支架高度在 10m 以下时，横杆步距为 1.2 时，按每根立设计荷载N=30kN，并不计支架自重。 ） 。枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程18立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4NQK（不组合风荷载时）NG1K构配件

32、自重标准值产生的轴向力；NG2K新浇混凝土自重标准值产生的轴向力NQK施工荷载标准值；于是，有：NG2K=0.60.9q1=0.60.927.44=14.817KNNG1K=0.60.9q2=0.60.91.0=0.54KNNQK=0.60.9(q3+q4)= 0.60.9(2.5+2.0)=2.43KN则：N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4NQK=1.2（14.817+0.54）+1.42.43=21.831KNN30kN，强度满足要求。、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/A+MW/WfN钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K

33、+NG2K）+1.4NQK（不组合风荷载时） ，同前计算所得；f钢材的抗压强度设计值，f205N/mm2参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表 5.1.6 得。A48mm3.5钢管的截面积 A489mm2。轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比 查表即可求得 。i截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录 B 得 i15.8。长细比 L/i。 L横杆步距，L1.2m。于是，L/i1200/15.8=75.95，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录 C 得 0.692。枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工

34、工工工 程程程程19MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.851.4WKLah2/10WK=0.7uzusw0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范 表 7.2.1 得uz=1.17(为了安全，取 A 类环境)us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范 表 7.3.1 附表第36 得：us=1.2w0基本风压，查建筑结构荷载规范 附表 D.4（厦门环境） w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.71.171.20.8=0.786KN/m2La立杆纵距 0.9m；h立杆步距 1.2m，故：MW=0.851.4WKLah2/10=0.851.40.7860.91.

35、22/10=0.1212KNmW 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范 附表 B 得：W=5.08103mm3则，N/A+MW/W21.831103 N /（0.692489mm2）+0.1212106 Nmm /（5.08103 mm3）88.334N/mm2f205N/mm2计算结果说明支架是安全稳定的。计算结果说明支架是安全稳定的。2 2、满堂支架整体抗倾覆验算、满堂支架整体抗倾覆验算依据公路桥涵技术施工技术规范实施手册第 9.2.3 要求(支架的立杆应保持稳定，并用撑拉杆固定。当验算支架在重力和风荷载等作用下的抗倾倒稳定时，验算倾倒稳定系数不得小于 1.3)。K0=稳定力矩/倾

36、覆力矩=yNi/Mw枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程20框架涵 24m 验算支架抗倾覆能力：框架涵宽度 29.8m，长 25m，采用 6090120cm支架横向 40 排；支架纵向 34 排；高度 5.75m；顶托 TC60 共需要 4034=1360 个；立杆需要 40345=6800m;纵向横杆需要 345/1.234=4816m；横向横杆需要 405/1.240=6666m；故：钢管总重（6800+4816+6666）3.84/1000=70.205t; 顶托 TC60 总重为：(13607.2)/10

37、00=9.792t；故 q=70.2059.8+9.7929.8=783.971KN；稳定力矩= yNi=5.75783.971=4507.831KN.m依据以上对风荷载计算WK=0.7uzusw0=0.71.171.20.8=0.786KN/ m2框架涵 31m 共受风力为：q=0.7865.7531=140.105KN；倾覆力矩=q2.9=140.1052.9=406.305KN.mK0=稳定力矩/倾覆力矩=4507.83/46.305=97.3511.3计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求3 3、框架涵顶板底模下横向方木验算、框架涵顶板底模下横

38、向方木验算本施工方案中框架涵顶板底模横向采用 1010cm 方木，方木横向跨度按L90cm 进行受力计算，实际布置跨距均不超过上述值。如下图将方木简化为如图的简支结构（方木实际结构是连续结构，为了计算方便及安全性故采用简支结构偏于安全） ，木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程21施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。（面积一次距）3421025. 180.11 . 0mmS=（面积二次距）463m1033. 8120.11 . 0Im木材的容许应

39、力和弹性模量参照路桥施工计算手册木材的容许应力和弹性模量参照路桥施工计算手册 P176P176 页页1 1框架涵顶板截面框架涵顶板截面按方木纵向跨度 L90cm 进行验算。（1） 方木间距计算方木间距计算q（q1+ q2+ q3+ q4）*24（+1.0+2.5+2）*24=790.56kN/m244.27 取 1.2 的安全系数，则q790.561.2948.672kN/mM(1/8) qL2=(1/8)948.6720.9296.053kNmW=(bh2)/6=(0.10.12)/6=0.000167m3则： n= M/( Ww)=96.053/(0.000167110000.9)=58.

40、098 dB/(n-1)=25/58.098=0.430m 注：0.9 为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距小于经计算，方木间距小于 0.413m0.413m 均可满足要求，实际施工中为满足底模均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距板受力要求，方木间距 d d 取取 0.35m0.35m，则，则 n n25/0.3525/0.357272。（2 2）抗弯计算（由以上数据的）抗弯计算（由以上数据的 M M、 W W）枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程22= （Mmax/72）/ W=（96.0

41、53/72）/(1.6710-4)/1000=7.988MPa0.9w9.9MPa（符合要求）注：0.9 为方木的不均匀折减系数。（3 3）每根方木挠度计算）每根方木挠度计算方木的惯性矩 I=(bh3)/12=(0.10.13)/12=8.3310-6m4则方木最大挠度：fmax=(5/384)(（q/41）L4)/(EI)=(5/384)（948.672/72）0.9 4)/( 91068.3310-60.9) =0.00166mL/400=0.9/400=0.00225m (挠度满足要求) 注：0.9 为方木的不均匀折减系数。（4 4）每根方木抗剪计算）每根方木抗剪计算= 098. 110

42、00/ 0.90.1108.33272101.259 . 0672.948b2I72qlSbnIQS64mmmmMPat=1.7MPa符合要求。4 4、扣件式钢管支架立杆顶托上横向方木验算、扣件式钢管支架立杆顶托上横向方木验算本施工方案中 WDJ 多功能碗扣架顶托上横向采用 1212cm 方木，方木在纵向的跨距按 L60cm 进行验算，横向方木纵向布置间距均按 35cm 布设，如下图布置，将方木简化为如图的简支结构（方木实际结构是连续结构，为了计算方便及安全性故采用简支结构偏于安全） 。木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算（下图的荷载布置为最不利荷载） 。（面积一次距）342m101

43、6. 280.1212. 0Sm枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程23（面积二次距）45310728. 1120.1212. 0mIm1 1框架涵标准断面框架涵标准断面 方木抗弯计算方木抗弯计算木材的容许应力和弹性模量参照路桥施工计算手册木材的容许应力和弹性模量参照路桥施工计算手册 P176P176 页页方木采用方木采用 12*1212*12pl(q1+ q2+ q3+ q4)B/n1.2(27.44+1.0+2.5+2)13.5/41=13.015kN取 1.2 的安全系数，则p=13.0151.2=15.6

44、18kNMmax15.6180.64=2.343kNmW=(bh2)/6=(0.120.122)/6=2.8810-4m3= Mmax/ W=2.343/(2.8810-4)/1000=8.13MPa0.9w11MPa（符合要求）注：0.9 为方木的不均匀折减系数。 方木抗剪计算方木抗剪计算12121212枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程24Vmax=2p/2=(213.015)/2= 13.015kN= MPa0.9t302. 11000/ 10. 0108125. 2108125. 2015.13bISV

45、54mmmax=1.70.9=1.53MPa符合要求。 每根方木挠度计算每根方木挠度计算方木的惯性矩 I=(bh3)/12=(0.120.123)/12=1.72810-5m4则方木最大挠度：fma= 22565632233 . 046 . 0310728. 110924082.1315. 010728. 1109486 . 0082.13432448aLEIapEIpL=7.5710-40.9L/400=0.90.6/400m=1.3510-3m 故，挠度满足要求5 5、框架涵顶板底模板计算、框架涵顶板底模板计算框架涵顶板底模板框架涵顶板底模板采用竹胶板，铺设在纵向间距 0.35m 的纵向方

46、木上，取各种布置情况下最不利位置进行受力分析，并对受力结构进行简化（偏于安全）横向方木布置间距为 0.35m 时最不利位置， （实际竹胶板跨径为 0.25m）则枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程25有：竹胶板弹性模量 E5000MPa惯性矩 I=(bh3)/12=(1.00.0153)/12=3.37510-7m4框架涵顶板底模板计算框架涵顶板底模板计算 模板厚度计算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(27.44+1.0+1.0+2)0.25=7.86kN/m取 1.2 的安全系数，则q =7.861.

47、2=9.432kN则：Mmax=mKNlq144. 0835. 0432. 9822模板需要的截面模量：W=m25310674. 2100 . 69 . 0144. 09 . 0WM模板的宽度为 1.2m，根据 W、b 得 h 为： h=mmmbW0 .13012. 02 . 110674. 2665因此模板采用 1220244015mm 规格的竹胶板。 模板刚度验算fmax=0.90.35/400m=7.875mEIql4764410553. 6108125. 210512835. 086. 7128枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道

48、道道道 工工工工 程程程程2610-4m ，故，挠度满足要求8 8、立杆底座和地基承载力计算、立杆底座和地基承载力计算 立杆底托验算立杆底托验算立杆底托验算： NRd通过前面立杆承受荷载计算，按最不利情况考虑每根立杆上荷载最大值为间距 6090cm 布置的立杆，即：根据横断面图一阴影，则：q1 =27.44BWBAc 注：B 框架底宽，取 14.1m，不考虑翼缘板受力。Nabq ab(q1+q2+q3+q4) 1.20.9(27.44+1.0+2.5+2.0)=35.575kN底托承载力（抗压）设计值，一般取 Rd =40KN;得：35.575KN40KN 立杆底托符合要求。（2 2）支架基础

49、计算）支架基础计算支架施工是在框架涵底板浇筑完成后，才开始施工， （底板厚度为 100cm，底板浇筑完成养护 7 天后方可搭设支架） ，由上所述，支架基础是坐落在框架涵底板上，其强度和刚度均能满足要求。9 9、支架变形、支架变形支架变形量值支架变形量值 F F 的计算：的计算：Ff1f2 f1 为支架在荷载作用下的弹性变形量由上计算每根钢管受力为 21.831KN，48mm3.5钢管的截面积为489mm2。于是 f1=L/E枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程2721.83148910344.644N/mm2 ，

50、则则 f1f144.6441044.64410（2.06102.06105 5）2.17mm2.17mm。f2 为支架在荷载作用下的非弹性变形量支架在荷载作用下的非弹性变形 f2 包括杆件接头的挤压压缩 1 和方木对方木压缩 2 两部分，分别取经验值为 2mm、3mm，即 f2125mm。故支架变形量值 F 为:Ff1f2 =2.17+5=7.17mm第三节第三节 框架涵侧模计算框架涵侧模计算框架涵侧墙模板背面采用 1010cm 方木和 483.5mm 钢管联合加固模板，内设拉杆固定；拉筋采用 14mm，M14mm 螺栓，水平间距 0.7m、竖向间距0.75m 进行布置，钢楞采用 483.5m

51、m 钢管双根水平布置，水平分层间距0.75m。1 1、根据、根据路桥施工计算手册路桥施工计算手册P173P173 页新浇混凝土对模板侧面压力计算公式页新浇混凝土对模板侧面压力计算公式采用内部振捣时，当混凝土浇筑速度 6m/h 以下时作用于侧面模板的最大压力按下式计算：P1=Kh当 /T0.035 时：h=0.22+24.9/T枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程28h=0.22+24.91/30=1.05mP=Kh=1.0251.05=26.25kPa式中：P1新浇混凝土对侧面模板的最大压力，kPa； h有效压头

52、高度，m； T混凝土入模时的温度，； K外加剂影响修正系数，不加时，K=1；掺缓凝外加剂时，K=1.2； 混凝土的浇筑速度，m/h； H混凝土浇筑层（在水泥初凝时间内）的高度，m；混凝土的容重，kN/m32 2、泵送混凝土浇筑施工时，混凝土入模温度在、泵送混凝土浇筑施工时，混凝土入模温度在 1010以上时，按以上时，按公路桥涵施公路桥涵施工技术规范工技术规范 （JTJ041JTJ04120112011）推荐模板侧压力采用下式计算：）推荐模板侧压力采用下式计算：P2=4.61/4=4.611/4=4.6 kPa式中：P2新浇混凝土对侧面模板的最大压力，kPa；混凝土的浇筑速度，m/h；3 3、根

53、据路桥施工计算手册中的模板荷载组合得出模板的计算承载力为：、根据路桥施工计算手册中的模板荷载组合得出模板的计算承载力为：P=P1+P2=26.25+4.6=30.85kPa根据模板背木和内拉筋的布置图进行验算，拟定框架涵侧墙模板内拉筋采用 14mm，M14mm 螺栓，水平间距0.45m、竖向间距 0.61m 进行布置。每根拉杆承受的拉力：F=30.850.450.61=8.235 kPa查表 M14 螺栓，其容许拉力为 17800N 8235 N说明：采用 M14mm 螺栓，水平间距 0.7m、竖向间距 0.75m 进行布置是可以满足要求的。拟定钢楞采用 483.5mm 钢管双根水平布置，水平

54、分层间距 0.75m 进枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程29行布置，因此可以按照三跨以上连续梁进行计算。查表得：I=212.19104 =24.38104mm4 W=25.08103mm3 =10.16103mm3f=215MPa，E=2.1105 MPa则最小间距 b 值应为：b=（10FW/（Pa） ）1/2=（1021510.16103）/（8.23510-3750） ）1/2 =1881mm按照绕度计算公式计算：（钢管的允许绕度=3mm）b=(150 EI)/(Pa)1/4 =(1503 2.1105

55、24.38104)/(16.19610-3750)1/4=1389mm按照以上两种方法计算出水平钢管肋条的间距数值均比实际布置间距大，按照以上两种方法计算出水平钢管肋条的间距数值均比实际布置间距大，因此说明按照以上拟定的方案进行布置是安全的。因此说明按照以上拟定的方案进行布置是安全的。 在实际施工过程中还需使用 10*10cm 规格的方木作为竖向背木及支撑，主要考虑加强其模板框架的稳定性，这里不在进行验算。第四节第四节 结论结论通过以上计算，支架模板布置形式满足施工要求1、模板采用 15mm 厚竹胶板。2、支架采用 6090120cm（横纵高）的步距，底模下纵横分配梁布置形式为：顶托上采用 1

56、212cm 的方木作为纵向分配梁，其上采用 1010cm方木作为横向分配梁（净距 25cm） 。3、支架基础直接坐落在框架涵 110cm 厚底板上，地基强度满足要求。枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程304、纵向四排布剪刀撑、横向四排布设一道剪刀撑，现场可根据实际情况增设。5、安装纵向方木时，两根方木的接头应放在顶托上，如不允许则要搭过桥。6、侧墙模板拉筋采用 14mm，M14mm 螺栓，水平间距 0.7m、竖向间距0.75m 进行布置，钢楞采用 483.5mm 钢管双根水平布置，水平分层间距0.75m。第五节

57、第五节 支架搭设施工要求及技术措施支架搭设施工要求及技术措施框架涵顶板支架采用碗口式钢管架搭设。支架顶部设置顶托，顶托上设纵梁和横梁，其上铺设模板。支架纵横向设置剪力撑，以增加其整体稳定性，支架上端与框架墙间用方木塞紧。支架采用同种型号钢管进行搭设，剪力撑、横向斜撑、立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，并且在砼浇注过程中，进行全过程监测和专人检查。上报监理检查，经监理同意后，进行支架预压：按框架涵顶板重量 120%、模板重量及施工荷载组合，确定压载系数，采用水箱加钢筋均匀布设堆压于支枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程

58、程程31架上进行堆载预压，预压前在底模和地基上布好沉降观测点，对支架预压及沉降观测。根据预压沉降结果，计算支架弹性变形及地基沉降量，调整顶板底模预拱度，以确保框架涵的外观线型直顺。1 1、模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求、模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求(1)每根立杆底部应设置底托。(2) 严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置，立杆步距不得大于设计要求。 (3) 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于碗口架规范的要求。(7)为保证支架整体稳定及安全，应按支架设计要点，在荷载集中处加密支架支撑。 (8)剪刀撑确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每

59、个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的，或长期锈蚀壁厚不足的。2 2、满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定、满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定(1)立杆应按设计纵横向间距设置，不得改变间距。(2)剪刀撑应纵横设置，按设计间距布置，不得遗漏。(3)满堂模板支架剪刀撑应由底至顶连续布置。(4)高于 4 米的模板支架，其两端与中间每隔 4 排设置剪刀撑。剪刀撑的构造应符合有关规定。(5)组架前认真测量框架底脚距离，准确铺设方木及安放底托。(6)支架拼装每 3 层检查每根立杆底座下是否浮动，否则应旋紧可调底座或用薄铁片垫实，在支架拼装头 3 层，每层用经纬仪、

60、水平仪、线坠随时检查立杆的垂直度及每层横杆的水平，随时检查随时调整。3 3、支架拆除要求、支架拆除要求枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程32(1)支模的拆除必须经验算复核并符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2010）及其它有关规定，严格控制拆模时间，拆模前必须有拆模申请及经审批。(2)支架拆除时应遵循先上后下，后搭先拆，一步一清的原则，部件拆除的顺序与安装顺序相反，严禁上下同时进行，拆除时应采用可靠的安全措施。(3)卸料时应由作业人员将各配件逐次传递到地面，严禁抛掷。(4)运至地面的构配件应及