7米高支模工程施工组织设计方案

1、一、编制依据1. 天然气水合物综合研究平台工程施工图纸；2. 建筑施工门式钢管脚手架安全技术规JGJ128-2000；3. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规JGJ130-2001；4. 建筑施工手册；5. 冷弯薄壁钢结构技术规GBJ18-87；二、工程概况天然气水合物综合研究平台工程，由中国科学院能源研究所兴建，省 建工设计，省城规建设监理监理，市黄埔建筑工程总公司施工总承包，本 工程位于天河五山能源路2号。本工程为市能源所的天然气水合物综合研 究大楼，地上五层、地下一层，结构体系为钢筋混凝土框架结构，总建筑 面积约2005. 25平方米，建筑基底面积390. 36平方米，建筑总髙度21.

2、8m, 筑物±0. 00相对于城建绝对标髙珠江系41. 8米。本工程的高支模主要为首层，层髙7m,最大跨度为7. 2m,结构层采用 主次梁布置主梁最大截面为300×700,楼板厚为IOOnmi,为确保施工质量 及安全，特编制高支模施工方案。三、材料、构配件要求1、钢管钢管包括立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、附墙杆等。钢管采用外径为48mm,壁厚3. 5mm,其材质应采用国家现行标准直 缝电焊钢管(GB/T13793)或低压流体输送用焊接钢管(GB/T3092)中 规定的3号普通钢管，其质量应符合GB700-79普通碳素结构钢技术要求 中的A3钢的要求。弯曲变形，锈蚀钢管不得使

3、用。脚手架钢管每根最大质量不应大于 25kgo钢管上严禁打孔(强制性条文)。严禁将外径48mm与51mm的钢管混 合使用。新、旧钢管尺寸、表面质量和外形应分别符合建筑施工扣件式钢管脚 手架安全技术规(JGJI30-2001)中第8.1.1、& 1.2条的规定。2、扣件扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、 垫圈等。扣件及其附件应符合GB978-67可锻铁分类及技术条件的规定，机 械性能不低于KT33-8的可锻铸铁的制作性能，其附件的制造材料应符合 GB700-79中A3钢的规定，螺纹应符合GB196-81普通螺纹的规定，垫 圈应符合GB95-76垫圈的规定。扣件

4、与钢管的贴合面必须严格整形，保 证钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转面 间隙小于1mm。肢手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N时，不得发生破坏。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝 的螺栓必须更换。新旧扣件均应进行防绣处理。四、支顶的搭设方案楼面钢管纵距、横距均1.2m;上层木榜单条间距350m>,下层木扌方单 条通长设置，最大跨度1.加。梁截面为300×700mm的梁支撑立杆的纵距（跨度方向）1=1.20米，立 杆的步距h二1.50米。上层榜单条间距35Omn1,中层檢采用单条设3排通长 设置，下层檢釆用双钢管。侧楞木檢间

5、距350mm,侧楞脚部用木檢顶紧。为保证施工安全，防止施工过程的误差造成安全事故，立杆的最大步 距按1.7Om进行安全复核，对架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支 撑点的最大长度按50OmnI计算，纵向水平杆离地面0. 20m,否则应采取可 靠的加固措施。所有钢管底部设150X 150X5的底座，且梁底应通长铺垫 300×50m （宽X厚）木板。五、支顶的构造要求（一）纵向水平杆构造要求1、考虑立杆垂直方向受力存在偏心距，在排架搭设过程中所用的水平 钢管应在立杆两侧交差布置，不应在立杆的同一侧布置。2、纵向水平杆宜设置在立杆侧，其长度不宜少于3跨；3、纵向水平杆接长宜采用扣件连接。

6、对接扣件应交错布置：两根相邻 纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨：不同步或不同跨两个相邻接头 水平方向错开的距离不应少于500mm：各接头中心至最近主节点的距离不宜 大于纵距的l3o（二）横向水平杆构造要求1、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。 主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150°（三）立杆构造要求1、每根立杆底部应设置底座或垫板。2、严格控制模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的 长度小于或等于50OmInO3、架体必须设置纵横扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底 座上皮不大于20OnIn）处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固

7、定在紧 靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将髙处 的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高底差不应大于5。靠边坡上 方的立杆轴线到边坡的距离不应小于50OmmO4、立杆接长接头必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件不应设置 在同步，同步隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的l3o5、支架立杆应竖直设置，2m髙度的垂直度允许偏差为IOnrni,全高垂 直度允许偏差为40mmo6、设在支架立杆根部的可调底座当其伸出长度超过500Imn时，应采取 可靠措施固定。（四）剪刀撑构造要求1、满堂红模板支架四边与中间每

8、隔4排支架立杆应设置一道纵横向剪 刀撑，由底至顶连续设置。2、满堂红模板支架两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步 设置一道水平剪刀撑。3、剪刀撑宽度不应少于4跨，且不应小于6m,斜杆与地面的倾角宜在45o -60o 之间。4、剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接。搭接长度不应小于5,应采用不少 于各旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于IooIlm1。5、剪刀撑斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的抻出端 或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150価。六、支顶的搭设与拆除（一）施工前准备1、单位工程负责人应按施工组织设计中有关脚手架的要求，以及建 筑施工扣件式钢管脚

9、手架安全技术规JGJ130-2001中有关构造要求、强制 性条文，组织有关技术人员和质安人员对作业班组进行作业前技术、安全 交底。2、应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规JGJI30-2001中第 8. 8. 18. 1.5条的规定和本施工组织设计的要求对钢管、扣件、脚手板等 进行检查验收，不合格产品不得使用。3、经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放 场地不得有积水。4、应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。5、架子工必须具备国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则 的条件，经过培训、考核、取得安全操作证工经体检合格，并通过现场项 目部的安全、技术交底后方可从

10、事脚手架安装、拆除作业。（二）地基与基础处理1、支顶的地基处理：支顶支撑于C30120厚结构楼面及CIOIO0厚的垫 层上，梁底部脚手底通长铺设300 （宽）×50 （厚）木垫板，楼面底部脚手 架设150X 150X5mm底座。（三）支顶搭设1、垫板宜采用长度不少于2跨、厚度不少于50Imn的木垫板，也可采 用槽钢。2、严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。3、纵向、横向扫地杆搭设应按立杆构造要求第3点执行。4、每搭完一步支顶后，应按规表8.2.4的规定校正步距、纵距、横距 及立杆的垂直度。5、有变形的杆件和不合格的扣件不能使用。6、搭设工人必须佩挂安全带。7、竖向剪刀撑、水平

11、剪刀应按剪刀撑构造要求执行，并应随立杆、纵 向和横向水平杆等同步搭设。8、扣件规格必须与钢管外径48Inm相同。9、螺栓拧紧力矩不应小于4ON m,且不应大于65 N mo10、在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑、 等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150伽。11、对接扣件开口应朝上或朝。12、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应于1 OOmmO13、架子工作业时，必须佩带好安全帽、系好安全带，严禁穿高跟鞋、 拖鞋或硬底带钉易滑鞋作业，工具及零件应放在工具包，服从指挥，集中 思想、想互配合，拆除下来的村料不乱抛、乱扔。脚手架作业下方不准站 人，架子工不准在脚

12、手架上打闹、嬉笑。（四）支顶拆除1、拆除模板支顶时，先将门式脚手架的可调顶托松下，然后撬动模板, 使模板降下，取下模板和木榜，再拆除水平拉杆、剪刀撑和门式脚手架。2、拆除前应全面检查支顶的扣件连接、支承体系是否符合构造要求。3、拆除前必须经项目部负责人批准，并进行拆除安全技术交底后方可 实施。4、拆除作业必须由上而下进行，严禁上下同时作业；分段拆除高差不 应大于2步。拆除时应对周边进行危险围围蔽并设置警示标志，排专人负 责看护。5、各构配件严禁抛掷至地面。七、安全保证措施1、支顶的所有部件要有出厂合格证，且质量符合设计要求。2、连接杆的间距符合脚手架的设计要求。3、搭设支顶须由以安全教育持岗位

13、证的架子工承担，凡患有高血压， 心脏病都不得上脚手架操作。4、搭设支顶时，工人必须戴好安全帽，佩好安全带，工具及零配件要 放在工具袋，穿防滑鞋工作、袖口、裤口要扎紧。5、施工现场带电线路如无可靠的安全措施，一律不准通过支顶，非电 工不准擅自拉接电线和电器装置。6、严禁在支顶上堆放钢管，木材及施工多余的物体等，以防止超载。7、模板搭拆前应有书面安全技术交底。使用前必须经过验收（可分层、 分段）合格后持牌使用，并有验签字手续；拆除时严格按安全技术操作规 程要求进行。8、施工班组应按专项方案施工不的擅自更改。9、检查进场木工、架子工有无登高设特种作业上岗证。10、书面交底须履行签字手续。Ik落实到人

14、，加强对钢管、扣件的管理、检测、维修保养。八、钢管的检查与验收（一）构配件检查与验收1、新钢管的检查应符合下列规定：1）应有产品合格证；有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行 国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，钢管应采用现行 国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素 结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。2）钢管应采用“48×3. 5mm,每根钢管的最大质量不应大于25kgo3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛 刺、压痕和深的划

15、道。4）钢管外径、壁厚、端面等偏差应分别符合下表的规定。项目允许偏差（mm）焊接钢管外径外径48-0.5壁厚3. 5-0.5钢管两端面切斜偏差1. 70钢管外表面锈蚀浓度0. 50各种杆件钢管的端部弯曲Ll. 5m5立杆钢管弯曲3m<L4m124 m <L6. 5m20水平杆、斜杆的钢管弯曲L6. 5m305）钢管必须涂有防锈漆。2. 旧钢管的检查应符合下列规定：1）表面锈蚀浓度应符合上表的规定。锈蚀检查应每年一次。2）钢管弯曲变形应符合上表的规定。3. 扣件的验收应符合下列规定：1）新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格 证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家

16、标准钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定抽样检测。2）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑 丝的螺栓必须更换。3）新旧扣件均应进行防锈处理。九、梁木模板与支撑计算书（一）、梁模板基本参数梁截面宽度B=300mm,梁截面高度H=700mm,梁模板使用的木方截面80×80mm,梁模板截面侧面木方距离35OmmO梁底模面板厚度h=18mm,弹性模量E6000Nmm2,抗弯强度f = 15Nmm2o梁侧模面板厚度h=18mm,弹性模量E=6000Nun2,抗弯强度f = 15Nmm2o梁底模板（二）、梁模板荷载标准值计算模板自重=O. 340kNm2;钢筋自重=1.

17、 500kNm3;混凝土自重=24. 000kNA施工荷载标准值二2. 500kNm2o强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计 值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：页脚F=O.22j 0 炖亦 F =讥H其中TC 混凝土的重力密度，取24. OOOkNm3;t 新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200（T+15）,取 5. 714h;T 混凝土的入模温度，取20. 000oC;V 混凝土的浇筑速度，取2. 500mh;H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总髙度，取1. 200m；01 外加剂影响修正系数

18、，取1.000；02 混凝土坍落度影响修正系数，取0. 850o根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值FI二28. 800kNm2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值FI二2& 800kNm2倒混凝土时产生的荷载标准值F2二6. OOOkNm2o（三）、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 30. 00X 1.80X1. 80/6 = 16. 20cm3；I = 30. 00× 1.80×l. 80X1. 80/12 = 14. 58Cn1;梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下7.60kNmr_ 35Q_梁底模面板计算简图1抗弯强

19、度计算抗弯强度计算公式要求：f = Mw < f其中f 梁底模板的抗弯强度计算值(Nm2)；M 计算的最大弯矩(kN. m)；q 作用在梁底模板的均布荷载(kNm);q二 1. 2 X 0. 34 × 0. 30+24. 00 X 0. 30 X 0. 70+1. 50 X 0. 30 X0. 70+l. 4×2. 50×0. 30=7. 60kNm最大弯矩计算公式如下：M喚=-0.102M=-O. 10×7. 598×0. 3502=-0. 093kN. Inf二0. 093×10616200. 0二5. 746Nmm2梁底模

20、面板抗弯计算强度小于15.00N12,满足要求！2. 抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0. 6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q2bh < T其中最大剪力 Q=0. 6×0. 350X7. 598=1. 596kN截面抗剪强度计算值 T二3 X 1596/ (2 × 300×18)=0. 443Nmm2截面抗剪强度设计值T=1.30Nmm2面板的抗剪强度计算满足要求！3. 挠度计算最大挠度计算公式如下：=0-677其中q0. 34 × 0. 30+24. 00 × 0. 30 X 0. 70+1. 50 X 0. 30 XO.

21、 70=5. 457Nun三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V = 0. 677×5. 457×350. 04/(100X6000. 00× 145800. 0)=0. 634mm 梁底模板的挠度计算值:V = 0. 634mm小于v = 350/250,满足要求！(四) 、梁模板底木方计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！(五) 、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下qf、一 7350350350I30.07kNmA梁侧模板计算简图1抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求：f = Mw < f其中f 梁侧模板的抗弯强度计算值(Nmm

22、2)；M计算的最大弯矩(kN. m)；q 作用在梁侧模板的均布荷载(Nmm); q=(1.2×28. 80+1.4X6. 00) ×0. 70=30. 072Nmm 最大弯矩计算公式如下：M喚=-0.102M=-O. 10×30. 072 × O. 3502=-0. 368kN. mf=0. 368 × 106/37800. 0=9. 746Nmm2梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N2,满足要求!2. 抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0. 6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q2bh < T其中最大剪力 Q=0. 6

23、5;0. 350X30. 072=6. 315kN截面抗剪强度计算值 T=3×6315(2×700× 18)=0. 752Nmm2截面抗剪强度设计值T=1.30Nmm2面板的抗剪强度计算满足要求！3. 挠度计算最大挠度计算公式如下:= °-67其中 q 二 28. 80×0. 70=20. 16Nm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V =0.677 × 20. 160 X 350.04/(100 X 6000.00 X340200. 0)=1. 003Innl梁侧模板的挠度计算值：V = 1.003mm小于v = 350/250,满足

24、要求!(六) 、梁侧竖楞计算1 梁侧竖楞抗弯强度计算计算公式：f = M/W < f其中f 梁侧竖楞抗弯强度计算值(Nmm2)；M 梁侧竖楞的最大弯距(N. mm)；W 梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W = 85. 33cm3；f 梁侧竖楞的抗弯强度设计值，f = 13Nmm2oM = ql2 / 8其中q 作用在模板上的侧压力；q = (1. 2X28. 80+1. 4 × 6. 00) ×0. 35=15. 04kNm1 计算跨度(梁板高度)，1 = 700mm；经计算得到，梁侧竖楞的抗弯强度计算值15. 036 ×0. 700X0. 700/8/85333.

25、 336=10. 792Nmm2;梁侧竖楞的抗弯强度验算f,满足要求！2.梁侧竖楞挠度计算计算公式：V = 5ql4 / 384EI < v = 1/250其中q 作用在模板上的侧压力，q = 28. 800X0. 350二10. 080Nun;1 计算跨度(梁板高度)，1 = 700mm；E梁侧竖楞弹性模量，E = 9500Nmm2;I 梁侧竖楞截面惯性矩，I = 341.33cm,;梁侧竖楞的最大挠度计算值，V = 5X 10. 080X700. 04/(384X9500X3413333. 5)=0. 972mn;梁侧竖楞的最大允许挠度值，v = 2. 800mm；梁侧竖楞的挠度验算

26、V v,满足要求!十、梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规（JGJI30-2001 ）o 计算依据2施工技术2002. 3.扣件式钢管模板髙支撑架设计和使 用安全（杜荣军）。模板支架搭设高度为7.0米，基本尺寸为：梁截面BXD二30OmmX70Omln,梁支撑立杆的纵距（跨度方 向）1=1.20米，立杆的步距h=1.70米，梁底增加3道承重立杆。梁顶托釆用双钢管48×3.5mm。梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1. 20X25. 000X0. 100X0. 600 × 1.

27、 200=2. 16OkNO 采用的钢管类型为048X3.5。(一)、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连 续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1荷载的计算：(1) 钢筋混凝土梁自重(kNm):q1 = 25. 000X0. 700 × 1. 200=21. 000kN(2) 模板的自重线荷载(kNm):q2 = 0. 500X 1. 200× (2X0. 700+0. 300)/0. 300=3. 400kNm(3) 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN):经计算得到，活荷载标准值Pl = (1.00

28、0+2.000) × 0.300 X 1.200=1. 08OkN均布荷载 q = 1. 20X21. 000+1. 20 × 3. 400=29. 280kNm集中荷载 P = 1.4×1. 080=1. 512kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 120. 00×1.80×1.806 = 64. 80cm3；I = 120. 00X 1.80X1. 80X1. 80/12 = 58. 32Cn1;1.5IkN29.28kNm二二150150；计算简图页脚0.082剪力图(kN)变形图

29、(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N=1.647kNN2=7. 002kNN3=I. 647kN最大弯矩M = 0. 082kN. In最大变形V = 0. Omln(1) 抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0. 082 X 1000 XIOoo/64800二 1. 265Nun2面板的抗弯强度设计值f,取15. 00Nmm2;(2) 抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3×2745. 0(2×1200. OOOX 18. 000)=0. 191Nm2截面抗剪强度设计值T=1.40Nmm2抗剪强度验算T < T,满足要求！(3) 挠度计算面板最大挠度

30、计算值V = 0. 038m)面板的最大挠度小于150. 0/250,满足要求！(二)、梁底支撑木方的计算1、梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载 q = 7. 002/1.200=5. 835kNm最大弯矩 M = 0. lql2=0. 1 × 5. 84× 1. 20× 1. 20=0. 840kN. m最大剪力 Q=0. 6× 1. 200×5. 835=4. 201kN最大支座力 N=l. 1 × 1. 200×5. 835=7. 702kN木

31、方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 8. 00× & 00 X 8. 00/6 = 85. 33CnI3；I = 8. 00× 8. 00× 8. 00× 8. 00/12 = 341. 33cm1;(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0. 840× 106/85333. 3=9. 85Nmm2木方的抗弯计算强度小于H.0Nm2,满足要求！页脚(2) 木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = O. 6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q2bh < T截面抗剪强度计算值 T二3X4201/(2X80X80)=0. 985Nmm2截面抗剪强度设计值T=l. 20Nmm2木方的抗剪强度计算满足要求！(3) 木方挠度计算最大变形V =0. 677×4. 862×1200. 04/(100×9000. 00X3413333. 5)=2. 222mm 木方的最大挠度小于1200. 0/250,满足要求！(三) 、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托