钢管悬挑脚手架计算书

1、钢管悬挑脚手架计算书架体验算一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型48×3.25脚手架搭设高度H(m)24脚手架沿纵向搭设长度L(m)243立杆步距h(m)1.5立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.85内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.14挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12

2、48横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj2结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区甘肃张掖市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.3风荷载体型系数s1.25风压高度变化系数z(连墙件)1.2风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件)0.45 计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)115000横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4790纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.036+Gk

3、jb×lb/(n+1)+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.036+0.35×0.85/(2+1)+1.4×3×0.85/(2+1)=1.35kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.036+Gkjb×lb/(n+1)+Gk×lb/(n+1)=(0.036+0.35×0.85/(2+1)+3×0.85/(2+1)=0.99kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.1×1.35×1.52=0.3kN·m =Mmax

4、/W=0.3×106/4790=63.51N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.99×15004/(100×206000×115000)=1.425mm max1.425mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.1×1.35×1.5=2.23kN 正常使用极限状态 Rmax'=1.1q'la=1.1×0.99&#

5、215;1.5=1.63kN四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.23kN q=1.2×0.036=0.043kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=Rmax'=1.63kN q'=0.036kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kN·m) =Mmax/W=0.63×106/4790=131.34N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max1.501mmminlb/150，10min850/150，105.67mm 满足要求！ 3、支座反力计算

6、 承载能力极限状态 Rmax=2.25kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=2.23/2=1.12kNRc=0.8×8=6.4kN 横向水平杆：Rmax=2.25kNRc=0.8×8=6.4kN 满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H20脚手架钢管类型48×3.25每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.036/h)×H=(0.1248+1

7、.5×2/2×0.036/1.5)×20=3.21kN 单内立杆：NG1k=3.21kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=(20/1.5+1)×1.5×0.85×0.35×1/1/2=3.2kN 单内立杆：NG2k1=3.2kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(20/1.5+1)×1.5×0.1

8、4×1/2=1.5kN 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×20=0.3kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3.2+1.5+0.3=5kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=3.2kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0.85×(2×3)/2=3.82kN 内立杆：NQ1k=3.82kN 不组合风荷载作用下单立杆轴向力：

9、单外立杆：N'=1.2×(NG1k+ NG2k)+1.4×NQ1k=1.2×(3.21+5)+ 1.4×3.82=15.22kN 单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+1.4×NQ1k=1.2×(3.21+3.2)+ 1.4×3.82=13.05kN七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3吊环设置分开设置卸荷系数Kf0.8上部增加荷载高度(m)3.6脚手架卸荷次数N1 第N次卸荷卸荷点位置高度h

10、x(m)卸荷点净高hj(m)钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m)上吊点距内立杆下吊点的水平距离(mm)上吊点距外立杆下吊点的水平距离(mm)卸荷点水平间距(m)11553.645013003钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法（分开设置） 第1次卸荷验算 1=arctan(ls/Hs)=arctan(3600/450)=82.87° 2=arctan(ls/Hs)=arctan(3600/1300)=70.14° 钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5 P1=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5

11、×13.05×5/20×3/1.5=7.83kN P2=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5×15.22×5/20×3/1.5=9.13kN 钢丝绳轴向拉力 T1=P1/sin1=7.83/sin82.87°=7.89kN T2=P2/sin2=9.13/sin70.14°=9.71kN 卸荷钢丝绳的最大轴向拉力Fg=maxT1，T2=9.71kN 绳夹数量：n=1.667Fg/(2T)=1.667×9.71/(2×15

12、.19)=1个n=3个 满足要求！ Pg=k×Fg/=9×9.71/0.85=102.77kN 钢丝绳最小直径dmin=(Pg/0.5)1/2=(102.77/0.5)1/2=14.34mm 吊环最小直径dmin=(2A/)1/2=(2×Fg/(f)1/2=(2×9.71×103/(50)1/2=12mm 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2 第1次卸荷钢丝绳最小直径14.34mm，必须拉紧至9.71kN，吊环最小直径为12mm。八、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H24

13、立杆截面抵抗矩W(mm3)4790立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)457连墙件布置方式两步三跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=1×1.5×1.5=2.25m 长细比=l0/i=2.25×103/15.9=141.51210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.155×1.5×1.5=2.6m 长细比=l0/i=2.6×103/15.9=163.44 查规范表A得，=0.265 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的

14、轴心压力设计值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+1.4×NQ1k)×(hx1+(1-Kf)×(Hx顶-hx1)+max3.6，(1-Kf)×hj顶)/H=(1.2×(3.21+5)+1.4×3.82)×(15+(1-0.8)×(15-15)+max3.6，(1-0.8)×5)/20=14.15kN =N/(A)=14150.46/(0.265×457)=116.84N/mm2f=205N/mm2 满足要求！九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚

15、手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)158连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数1 Nlw=1.4×k×2×h×3×la=1.4×0.45×2×1.5×3×1.5=8.55kN 长细比=l0/i=600/158=3.8，查规范表A.0.6得，=0.99 (Nlw+N0)/(Ac)=(8.55+3)×103/(0.99×489)=23.8N

16、/mm20.85 ×f=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=8.55+3=11.55kN1×12=12kN 满足要求！ 悬挑梁验算一、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)14主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1500主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2500梁/楼板混凝土强度等级C30二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直

17、距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉220033003是2下撑320033003200是 作用点号各排立杆传至梁上荷载F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)114.154001500214.1512501500 附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)170主

18、梁弹性模量E(N/mm2)206000 q=1.2×gk=1.2×0.205=0.25kN/m 第1排：F1=F1/nz=14.15/1=14.15kN 第2排：F2=F2/nz=14.15/1=14.15kN 1、强度验算 弯矩图(kN·m) max=Mmax/W=5.89×106/141000=41.75N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=17.36×1000×88×1602-(88-6)×140.22/(8×1

19、1300000×6)=20.52N/mm2 max=20.52N/mm2=170N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.95mm=2×la/400=2×3800/400=19mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-1.11kN,R2=19.09kN,R3=16.44kN,R4=-4.55kN四、上拉杆件验算 上拉杆材料类型槽钢上拉杆截面类型5号槽钢上拉杆截面积A(cm2)6.93上拉杆截面惯性矩I(cm4)26上拉杆截面抵抗矩W(cm3)10.4上拉杆材料抗拉强度设计值f(N/mm2)205上拉杆弹性模量E(N/mm2)206000对

20、接焊缝抗拉强度设计值ftw(N/mm2)140 上拉杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(3300/3)=89.95° 上拉杆件支座力： RS1=nzR3=1×16.44=16.44kN 主梁轴向力： NSZ1=RS1/tan1=16.44/tan89.95°=0.01kN 上拉杆件轴向力： NS1=RS1/sin1=16.44/sin89.95°=16.44kN 上拉杆件的最大轴向拉力NS=maxNS1.NSi=16.44kN 轴心受拉稳定性计算： =NS/A=16.44×103/693=23.72N/mm2f=205N/

21、mm2 符合要求！ 对接焊缝验算： =NS/(lwt)=16.44×103/A=16.44×103/693=23.72N/mm2ftw=140N/mm2 符合要求！五、下撑杆件验算 下撑杆材料类型工字钢下撑杆截面类型10号工字钢下撑杆截面积A(cm2)14.3下撑杆截面惯性矩I(cm4)245下撑杆截面抵抗矩W(cm3)49下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm2)205下撑杆弹性模量E(N/mm2)206000下撑杆件截面回转半径i(cm)4.14对接焊缝抗压强度设计值ftw(N/mm2)140 下撑杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(3300/320

22、0)=45.88° 下撑杆件支座力： RX1=nzR4=1×-4.55=-4.55kN 主梁轴向力： NXZ1=RX1/tan1=-4.55/tan45.88°=-4.41kN 下撑杆件轴向力： NX1=RX1/sin1=-4.55/sin45.88°=-6.34kN 下撑杆件的最大轴向拉力NX=maxNx1.Nxi=-6.34kN 下撑杆长度： L01=(L12+L22)0.5=(33002+32002)0.5=4596.74mm 下撑杆长细比： 1=L01/i=4596.74/41.4=111.03 查钢结构设计规范GB50017-2003表C得，1=0.558 轴心受压稳定性计算： 1=NX1/(1A)=-6337.09/(0.558×1430)=-7.94N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 对接焊缝验算： =NX