高大模板方案专项方案

1、检验检疫技术中心工程高大模板支撑施工方案编制：梁明勇审核： 涪陵市政工程公司 2014年10月28日 目 录一、工程概况2二、编制依据2三、施工计划2四、施工工艺技术4 五、施工安全保证措施5六、劳动力计划7 七、计算书及相关图纸 7 重庆市涪陵检验检疫技术中心工程地下车库模架支撑专项施工方案一、工程概况工程基本情况：本地下车库工程为地下一层， 建筑柱网主尺寸以6.7×8m为主，地下室底板- 5.4m，顶板-1m、-1.5m，顶板厚为180mm，模架高度3.20m、3.90m、4.2m、5.4m。大梁分别为300×2200mm、250×1900mm；地下室底板厚为

2、200mm。二、编制依据本工程施工图纸。混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2011。建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2011。建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011。建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008。 危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）规定。 三、施工计划 1、施工总体部署：计划从2015年2月28日开始搭设模板支撑系统，到3月17日全部模板支撑完毕，验收合格后浇筑混凝土。 2、材料与设备计划本工程梁截面尺寸为 0.3m×2.2m；板厚=180mm；梁净跨l0 7.8m；立杆沿梁跨度方向间距la

3、=0.5m，梁底承重立杆横向间距lb=0.5m，步距h=1.5m；梁底增加承重立杆8根；立杆承重连接方式双扣件；梁底支撑小横杆8根；单根立杆钢管长度3m；剪刀撑5步4跨；梁模板支架计算高度5.4m； 梁底支撑小楞垂直梁截面，梁底支撑小楞6根，材质为方木45×95mm；梁侧次楞为木楞，45×95mm；横向设置，根数10根；梁侧主楞为钢楞，；竖向设置，间距600mm；固定支撑水平间距500mm；面板材料为胶合面板。材料需求统计：支架部分： 立杆长度：1441.6m； 水平杆件长度：940m； 剪刀撑长度：100m； 直角扣件(双)：400只； 旋转扣件：80只；非支架部分： 面

4、板面积：300m2； 梁底支撑小楞长度：260m； 梁侧次楞长度：1000m； 梁侧主楞长度：300m；序号名称标准要求1模板胶合板厚度不小于18mm2木方尺寸不小于45×95mm3钢管外径48mm 壁厚不小于3mm4扣件单扣件抗滑移承载力不小于8KN、双扣件不小于12KN（1）、全站仪：1台 ； （2）、水准仪：2台；（3）、拉线、线坠； （4）、力矩扳手：2把（5）、钢卷尺：50m长2把、5m长5 把 ；梁模板(扣件钢管架)参数表一、基本参数梁段信息L1楼板混凝土厚度(mm)180梁截面宽度B(m)0.3梁截面高度D(m)2.2承重架及模板支撑设置梁底支撑小楞垂直梁截面方向立杆沿

5、梁跨度方向间距la(m)0.5立杆步距h(m)1.5梁两侧立杆间距lc(m)0.6梁底增加承重立杆根数2板底承重立杆横向间距或排距lb(m)0.5梁底模板支撑小楞材料方木钢管类型(mm)48×3立杆承重连接方式双扣件扣件抗滑承载力系数0.75立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m)0.1梁模板支架计算高度H(m)5.4是否计算边梁否是否验算地基承载力否模板自重(kN/m2)0.5钢筋自重(kN/m3)1.5施工荷载(kN/m2)2振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)2振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)4新浇混凝土侧压力(kN/m2)17.848考虑荷载折减系数是是否进行模板材料匡

6、算是梁净跨l0(m)8剪刀撑设置5步4跨单根立杆钢管长度(m)3是否自定义梁两侧楼板计算长度否二、材料参数木材品种柏木弹性模量E(N/mm2)9000抗压强度设计值fc(N/mm)16抗弯强度设计值fm(N/mm2)17抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.7面板类型胶合面板面板抗弯设计值fm(N/mm2)13面板厚度(mm)18面板弹性模量E(N/mm2)6000三、梁底模板参数梁底方木截面宽度(mm)45梁底方木截面高度(mm)95梁底纵向支撑根数6梁底木方、木托梁计算方法按两跨连续梁计算梁底支撑小横杆根数0四、梁侧模板参数主楞(外龙骨)方向竖向设置主楞间距(mm)600次楞根数(mm)10

7、主楞竖向支撑杆数量5固定支撑水平间距(mm)500第1根次楞支撑类型固定支撑点第1根次楞支撑点至梁底距离300第2根次楞支撑类型固定支撑点第2根次楞支撑点至梁底距离700第3根次楞支撑类型固定支撑点第3根次楞支撑点至梁底距离1100第4根次楞支撑类型固定支撑点第4根次楞支撑点至梁底距离1500第5根次楞支撑类型固定支撑点第5根次楞支撑点至梁底距离1900主楞材料圆钢管主楞直径(mm)48主楞壁厚(mm)3主楞合并根数2次楞材料木方次楞宽度(mm)45次楞高度(mm)95次楞合并根数2采用斜撑否四、施工工艺技术及要求1、模架的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案，并由专业队伍搭设。 2、确保模板在

8、使用周期内安全、稳定、牢靠、满足施工安全要求。 3、该模架标高及几何尺寸繁杂，施工前必须由现场技术人员对施工人员进行安全、技术交底，避免出错。 4、模架立杆按平面图位置弹线定位，立杆支在地下室底板上。 5、先浇地下室墙板和柱，模架的纵横水平杆与柱以抱箍的形式固定，并用木楔打紧。 6、在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。 7、钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø48mm x3mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管的六杆、扫地杆、水平拉杆应采用对接；剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应

9、采用3个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。 8、垂直剪刀撑按纵横轴线设置，在后浇带处也设置垂直剪刀撑； 9、模架搭设完毕，必须经验收合格后方可进行下道工序。 10、砼浇筑时材料、人员不得集中，砼堆集高度不得超出现浇砼板面100mm，大梁从梁中向两边开展，并分层浇筑，每层不得大于400mm。 11、模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。 12、拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。13、底模拆除梁长8米，混凝土强度达到100%；8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除。14、模板支撑系统搭设完毕后经过施工单位自检合格后

10、请监理单位、业主单位及监督单位进行检查验收，验收合格后方能进行混凝土浇筑。 五、施工安全保证措施 墙身钢筋绑扎完毕，必须经监理工程师认可方可进行模板施工，墙身模板采用大型钢 模板，支模前，须将钢筋上的铁锈清除干净，模板接缝采用海绵条夹垫，可先用107胶 将海绵条粘在模板上，然后吊起来拼装，模板的支撑采用钢管支架，支架必须牢固、不 变形，模板底部压上墨线，垂度用锤球检查，用支架调整，保证垂度符合规范要求，对拉杆采用14mm钢筋穿塑料胶管对拉,先竖两根竖管然后用对拉杆固定在竖管上。1、 服从安全及技术人员的管理，严格执行操作规程，不盲干，不蛮干2、 电工、司机及老设备操作人员均须持证上岗。3、 所

11、有机械设备、电路都应定期检查，防患于未然。4、 加强人员管理，无证人员严禁操作。5、 浇注砼现场要设专人统一指导。6、 工人上班时必须做好安全防护工作。7、 防止外来人员进入施工场地造成不必要事故。8、 在施工时，有被交道路段晚间设红灯标志，白天设醒目标牌。（一）、工艺流程地下室砼底板浇筑地下室柱、外墙板浇筑弹线搭设承重梁、板模架安放梁底模并固定扎梁筋安侧模（梁高加对拉螺栓）复核梁模尺寸、标高、位置安平板模扎板筋复查并验收模板、钢筋浇捣砼养护拆模。（二）、施工方法1、弹梁轴线并复核，在浇好的砼地坪上弹出梁轴线，再根据梁轴线弹出钢管立柱线。2、本工程具体立柱间距、步距见经过计算的“梁板下部承重立

12、杆布置平面图”。3、搭设完善支模架，柱拆模后把柱周围的支撑全部补齐，并把模架纵横水平杆与框架柱连接箍牢。4、安放梁底模并固定，支模架全部完成后就铺设梁底模，并复核梁底的轴线位置、标高以及起拱高度，完成后支撑梁底活动顶撑。然后再搭设各类剪刀撑。5、扎梁筋，先主梁后次梁，扎次梁时要从一头扎向另一头，以便于梁侧模支撑及时跟进。6、安侧模（梁高加对拉螺栓），梁侧模用钢管扣件固定，支撑钢管、对拉螺栓间距应与小横杆间距一致。侧模安好后复核梁模尺寸、标高、位置。7、安平板模，首先完善平板支架，最上层水平钢管起拱高度要跟梁模一致，然后铺设100*50木方，木方要用铅丝绑牢在钢管上。最后铺设平板，平板周边要用铁

13、钉钉牢在木方上。8、扎板筋，平板搭设完毕首先要清扫垃圾，包括梁内垃圾。然后再绑扎板筋。同时木工收刹梁与柱的接头部位（此部位为清扫垃圾出口）。9、梁板模板与全部施工完毕。经各相关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。10、本工程施工以伸缩缝（后浇带）为界分段施工，均采用商品泵送砼，浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，板上严禁堆积砼。浇筑过程中派专人观察地基与支架情况，如有情况及时处理。11、砼终凝后就要对砼进行浇水养护，保持表面湿润。养护期不少于14天。12、拆模，浇捣砼时应留置好拆模试块，与所浇砼同条件养护。强度达到规范要求后方可拆模。（三）应急预案 1、成立以项目经理为组长的安全领导小

14、组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：项目经理 组长，负责协调指挥工作；安全员 组员，负责现场安全检查工作；施工员 组员，负责现场施工指挥，技术交底；架子工班长 组员，负责现场具体施工；2、应急领导小组及其职责：应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1)、领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2)、当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3)、负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4)、及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1)、 事故报告程序：事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人

15、、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2)、事故报告：事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。(3)、现场事故应急处理： 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部

16、不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络项目负责人： 梁明 全 员： 吴泉院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。9、 六、劳动力计划根据施工区域的划分，选定一

17、支专业施工队进行基础结构施工，配置架子工30人，木工50人。七、计算书及相关图纸 （一）、 180mm板模板计算书梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L1。21一、参数信息1.模板支撑及构

18、造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：2.20；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.50；梁支撑架搭设高度H(m)：5.40；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为48×3；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(

19、kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4

20、.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：95.0；梁底纵向支撑根数：6；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：600；次楞根数：10；主楞竖向支撑点数量：5；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，700mm，1100mm，1500mm，1900mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：45.00；高度(mm)：95.00；次楞合并根数：2；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=

21、0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.200m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、52.800 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振

22、捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为10根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W < f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 60×1.8×1.8/6=32.4cm3； M - 面板的最大弯矩(N·mm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1

23、= 1.2×0.6×17.85×0.9=11.566kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.6×4×0.9=3.024kN/m；计算跨度: l = (2200-180)/(10-1)= 224.44mm；面板的最大弯矩 M= 0.1×11.566×(2200-180)/(10-1)2 + 0.117×3.024×(2200-180)/(10-1)2= 7.61×104N·mm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×11.566

24、×(2200-180)/(10-1)/1000+1.2×3.024×(2200-180)/(10-1)/1000=3.670 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 7.61×104 / 3.24×104=2.3N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.3N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 11.566N/mm； l-计算跨度:

25、l = (2200-180)/(10-1)=224.44mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 60×1.8×1.8×1.8/12=29.16cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.677×11.566×(2200-180)/(10-1)4/(100×6000×2.92×105) = 0.114 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(2200-180)/(10-1)/250 = 0.898mm；面板的最大挠度计算值 =0.114mm 小于 面板的最

26、大容许挠度值 =0.898mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3.670/0.600= 6.116kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度45mm，高度95mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2×4.5×9.5×9.5/6 = 135.38cm3；I = 2×4.5×9.5×9.5×9.5/12 = 643.03cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪

27、力图(kN) 弯矩图(kN·m) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.220 kN·m，最大支座反力 R= 4.037 kN，最大变形 = 0.094 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/W<f经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.20×105/1.35×105 = 1.6 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1.6 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 600/400=1.5mm

28、；次楞的最大挠度计算值 =0.094mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.037kN,按照集中荷载作用下的多跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 2×4.493=8.99cm3；I = 2×10.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kN·m) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.910 kN·m，最大支座反力 R= 11.034 kN，

29、最大变形 = 0.993 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/W<f经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 9.10×105/8.99×103 = 101.3 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =101.3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.993 mm主楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；主楞的最大挠度计算值 =0.993mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需

30、要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 500×18×18/6 = 2.70×104mm3； I = 500×18×18×18/12 = 2.43×105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W<f钢筋混凝土梁和模板自重设

31、计值(kN/m)：q1=1.2×(24.00+1.50)×2.20+0.50×0.50×0.90=30.564kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.50×0.90=2.520kN/m；q=30.564+2.520=33.084kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.1×30.564×602+0.117×2.52×602=1.21×104N·mm；R

32、A=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×30.564×0.06+0.45×2.52×0.06=0.802kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×30.564×0.06+1.2×2.52×0.06=2.199kN =Mmax/W=1.21×104/2.70×104=0.4N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公

33、式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=25.470kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =60.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =60.00/250 = 0.240mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677×30.564×604/(100×6000×2.43×105)=0.002mm；面板的最大挠度计算值: =0.002mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.24mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工

34、程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.199/0.5=4.397kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照两跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.5×9.5×9.5/6 = 67.69 cm3；I=4.5×9.5×9.5×9.5/12 = 321.52 cm4；方木强度验算计算公式如下:

35、最大弯矩 M =0.125ql2= 0.125×4.397×0.52 = 0.137 kN·m；最大应力 = M / W = 0.137×106/67687.5 = 2 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 2 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V = 0.625×4.397×0.5 = 1.374 kN；方木受剪应力计算值 = 3×1.374×1000/(2×45

36、×95) = 0.482 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.482 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.521ql4/(100EI)=l/400方木最大挠度计算值 = 0.521×4.397×5004 /(100×9000×321.516×104)=0.049mm；方木的最大允许挠度 =0.500×1000/250=2.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.049 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2 m

37、m，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.802kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=2.199kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.600-0.300)/4×0.500×(1.2×0.180×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.500×(2.200-0.180)×0.500=1.511kN 简图(kN·m) 剪力图(kN) 弯矩图(kN·m) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1

38、=N4=0.777 kN；N2=N3=5.934 kN；最大弯矩 Mmax=0.125 kN·m；最大挠度计算值 Vmax=0.025 mm；最大应力 =0.125×106/4490=27.9 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 27.9 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75

39、，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.934 kN；R < 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.777 kN ；脚手架钢管的自重：

40、N2 = 1.2×0.129×5.4=0.837 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2×(0.50/2+(0.60-0.30)/4)×0.50×0.50+(0.50/2+(0.60-0.30)/4)×0.50×0.180×(1.50+24.00)=0.993 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4×(2.000+2.000)×0.500/2+(0.600-0.300)/4×0.500=0.910 kN；N =N1+N2+N3+N4=0.777+0.837

41、+0.993+0.91=3.516 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.167×1.7×1.5,1.5

42、+2×0.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3515.883/(0.205×424) = 40.4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 40.4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满

43、足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =5.934 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(5.4-2.2)=0.837 kN；N =N1+N2 =5.934+0.496=6.43 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；

44、f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i

45、的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6429.979/(0.205×424) = 74 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 74 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.167×1.005×(1.5+0.1×2) = 1.994 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.005 ；lo/i = 1993.82 / 15.9 = 125 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 6429.979/(0.423×424) = 35.9 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 35.9 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的