高速公路高架桥30m长T梁预制施工技术方案

1、高速公路高架桥30tl长T梁颈制施工技术方案第一章工程概况1.1编制依据1、高速公路*至*"段第*段两阶段施工图设计第三册2、实施性施工组织设计3、公路工程技术标准(JTJB01-2003)4、公路桥涵施工技术规范(JTJ041-2000)5、我单位对施工现场的实地勘察、调查资料6、我单位积累的成熟技术、科技成果、施工工法以及从事同类工程的施工经验1.2 工程概况分离式立交桥左线起点里程为*,右线起点里程为*,终点里程为*,全长*米。 本桥与*"省道相交，交角为70.50,左线相交里程为ZK47+588. 9=S198+953处，右线相交里程 为YK47+542.6=S19

2、8+953处。本桥左线平面位于右偏R-2550、左偏R-980的圆曲线及其之间 的缓和曲线上,纵面位于0. 5%的直坡段及R-30000M的凸曲线上，右线平面位于右偏R-2900、 左偏R-980的圆曲线及其之间的缓和曲线上，纵面位于05%的直坡段及R-30000M的凸曲线上, 平面布置均采用径向布置。分离式立交桥上部构造左右线均采用21*30口预制T梁+ ( 34+50+34 ) m现浇连续箱梁 +5*30m预制T梁，桥梁平面由分离式路基断面形式逐渐过渡到整体式路基断面形式，相应的 桥面宽度由2*16. 0m变化到2*15. 75nu本桥分为八联，分别为2* (3*30m)+3* (4*30

3、m) +3*30m+(34+50+34m)+5*30m,同一联跨间先简支后连续，联与联之间，采用SSFB-CD80型伸 缩缝。本桥共预制T梁364片，其中边梁104片，中梁260片。梁高为1.9m。高架桥位于三面环山的山间谷地，起点桩号为*,终点里程为*,全长*本桥平 面位于直线段、A=55O的缓和曲线和RW500M的右偏圆曲线内，起点中央分隔带变宽；纵面 位于R=12500的凸曲线、i=-L6%的直坡段及R=2f000M的凸曲线上,本桥上部采用16*30m预 应力於T梁，分为四联，为4*(4*30m)。本桥共预制T梁224片，其中边梁64片，中梁160片。梁高为1.9叫两桥合计预制T梁588

4、片，其中边梁168片，中梁420片。第1页共45页高速公路高架桥30tl长T梁覆制施工技术方案1.3 主要工程数主要工程数量详见下表L3T部位预制T梁材料名称规格数量高架桥224片I级钢筋KG274267II级钢筋KG806117B15.2钢绞线KG169890A3钢板锚具KG5571OVM15-7864OVM15-8480波纹管580mm19690校C506203.2分离式高架桥364片I级纲筋kg448588II级钢筋kg1317623B15.2钢绞线kg276916A3钢板kg9750锚具,-OVM15-71376OVM15-8808波纹管硅中 80nlmC5032001. 210133

5、. 6:制T梁主要工程数量表表 1. 3-1第二章施工组织规划2.1总体规划预制场的建设及生产是整个标段的节点，任务重，工期紧，由桥梁一队负责施工，根据 工程实际情况，经过方案反复比选，最后选定在K47+760K48+040作为T梁预制场场地。预制场区段内布置20个制梁台座，T梁模板采用5套钢模板，采用2台65T龙门吊进行吊架。 混凝土采用运输车运输。T梁采用边制边架的方式进行。2. 2施工资源配置2.2.1施工临时设施1、生活临建设施桥梁施工一队驻地设在K47+750线路右侧，租用民房600裙作为办公及生活用场所，负责 预制场的建设及T梁施工。2、钢筋加工场地预制场钢筋加工场设在路基K47+

6、880K47+940路线左侧加宽空地上，负责T梁钢筋的制 作加工.3、拌和站前期采用在*省道K197+100左侧项目经理部后面设置的100m7h拌合站，占地约 4500m2,供应施工用於。路基基本成型后，在预制场*一端K48+100处建设搅拌站，以保证预制 场混凝土的供应.校运输采用於搅拌车运输，以确保运至施工现场建的质量。4、供水、供电、通讯供水：於拌合站采取接用山泉水，山泉水或经检测合格后作为施工和生活用水，并用水池 蓄水的方法满足生产用水和T梁养护用水的要求。供电：从*桥桥台引入。另外，为防止施工过程中突然停电或电力供应不足之需，配备 250kW发电机1台。通讯：经理部和施工队设程控电话

7、，施工现场利用移动电话和对讲机进行联系，项目部 相关电脑开通网通。2. 2.2主要技术与管理人员拟投入该分项工程管理的主要技术与管理人员如表2. 2. 2-1。主要管理及技术人员表表2. 2. 2-1序号 姓名职务备注第5页共45页项目经理生产副经理总工程师副总工程师 现场施工负贵人工程部长合约部长测量工程师10测量员 试验室主任11试验工程师12质检负责人1314安全负责人 机材部部长15行政主管2.1. 3主要施工机械设备拟投入该分项工程管理的主要施工机械设备见表2. 2. 37.投入本分项工程施工的主要机械表表 2. 2. 3-1序号机械名称规格、型号单位数量高速公路高架桥3m长t梁覆制

8、施工技术方案1挖掘机小松PC200台22装载机ZL40A 口13玛担车东风、解放台4420T振动式压路机卡特台15(柴油发电机组250kw台16空压机16L台27於搅拌站HZS100台28汽车吊QY25台19水泵2BA-6台610弯筋机一CW40.台211切筋机GQ40-B台212钢筋冷拉调直机台113交流电焊机BX-300A 口1014(65T龙门吊机台215电动油泵台416YCW250千斤顶a p417灰浆搅拌机台1一 18抽真空机台119压浆泵台12. 2. 4测量、试验、检测仪器配置拟投入该分项工程管理的主要测量、试验、检测仪器见表2. 2.4-1。拟投入的主要试睑仪器配备表表 2.

9、2.4-1仪器设备名称序号 -种类 一 单位数量备注型号；ii序号仪器设备名称单位数量备注种类型号测量仪器1水准仪AM-24台1.2水准仪AT-G2台1 ，3全站仪DTM-531E台1现场试验仪器1混凝土坍落度简100 x 200 x 300个22混凝土试模150 x 150 x 150组63游标卡尺0-150把14卷尺5米把若干5钢卷尺50米把一 12. 2.5劳动力计划桥梁施工一队下设木工班组、钢筋组班、混凝土班班、移梁班组、张拉班组和杂工班组 等，劳动力计划详见下表。月份 班组2014 年2015 年10月11月12月1月2月3月4月5月6月748月9月88161616161610662

10、0202020202020202016张拉00688888888, 8移梁倒0 081010101010101010，8模板板纽4469121212121212105二5.55101010101010106合计12323576876767676767676582.3计划工期预制T梁计划工期主要分为两个阶段，一是预制梁场的建设工期；二是T梁预制的工期。2. 3.1预制梁场建设的工期第8页共46页高速公路高架桥3M长T梁制施工技术方案预制梁场的建设包括场地平整、龙门吊基础的浇注、龙门吊安装、预制台座的制作及 临时设施的搭建等，计划工期45天。计划开工时间：2014年10月15日计划完工时间：201

11、4年11月30日2. 3.2 T梁预制的工期1、单片T梁预制所需的时间见表2. 3.2-1单片T梁预制的时间表2. 3. 2-1序号工序所需时间（天）备注1绑扎肋板钢筋与穿波纹管1.02立模0.53绑扎翼板铜筋0.54浇注混凝土0.55拆模0.56养生2.57张拉压浆1. 08养生至移梁2. 0共计8.5根据上表，模板的周转时间为2天，制梁台座的周转时间为8. 5天，配置20个制梁台座 和5套模板是合理的。计划日生产T梁3片，考虑各种干扰因素，计划月生产65片T梁，则T梁预制共需272天, 1、计划开工日期：2014年12月5日2、计划完工日期：2015年9月8 02. 3.3总体计划工期T梁

12、预制总体工期为317天，计划开工日期为2014年10月15日，计划完工日期为2015 年9月8日。第三章施工工艺及方法3.1 T梁预制梁场建设本标段桥梁工程位于三面环山的山间谷地，四周主要为水田和鱼塘，不宜设制梁场。同时虽然K47+940K48+360段主体为挖方路基，但该段路基有高边坡处理，对总体工期影响较 大。综合考虑各种因素，选定K47+760K48+001段低挖填路基（基本成型后）作为本标段预 制、存储T梁场地。长度为241m,宽度32m,其中制梁区为136m（K47+830 K47+966）,设置 20个制梁台座。两端K47+760 K47+830、K47+966 K48+036段为

13、存梁区,共长140m.预制场设置两条混凝土基础龙门架轨道，安置两台65T的龙门架作为吊梁及浇筑校施工, 两轨道之间宽度为20.4m,并在轨道右侧预留宽度58m,作为场内通道。施工便道从旧省道*一修筑施工便道上预制场，以便场内材料、机械的运输.便道采用 45cm的石渣硬化，上面铺设5cm的石粉调平。在K47+760 K47+830存梁区段，预留架桥机纵向移动通道8. 4m,架桥机上桥后改为钢筋 凌存梁台座，仅保留3. 4m作为轮胎式运梁车通道，利用路基K47+880 K47+940路线左侧加宽空地上，作为T梁钢筋的制作加工场。具体布置详见预制梁场总体平面布置图图3.1-13.1.1 制梁台座1、

14、台座基础处理（1）填方压实度控制由于制梁台座位于在K47+860K47+960段处于填方段，在填方时必须控制好土方的填筑 质量，在施工过程中，压实标准比设计要求提高12个百分点进行控制，并在路床底采用冲 击增强补压的措施，保证压实效果.（2）排水控制台座间的地面采用C15混凝土硬化，并在四周修建排水沟，避免在施工过程中地表水渗 入到台座基底，引起台座下沉、开裂。（3）台座位置的设置制梁台座的位置设置时，单个台座必须全部设置在挖方基础或填方基础上，不得部分设在 挖方基础上、部分设在填方基础上，以免挖方段与填方段不均匀沉降造成台座开裂。2、制梁台座设计制梁台座用混凝土修建固定台座，台座基础C20混

15、凝土，台座顶面的尺寸与梁底尺寸相 匹配，台座上应按照模板设计图要求预留两侧边模的对拉孔和移梁穿钢丝绳槽。台座顶面和 两侧必须平整光滑，以保证侧模的安装就位和T梁梁底的平整度。第10页共45页高速公路高架桥3011长T梁颈制施工技术方案制梁台座共20个，纵向设置4排，横向设置5排。单个制梁台座的设置长度为31m, 一 端预留0.5m作为安装端模和张拉的工作平台。台座与台座之间纵向间距为3. 0m,横向间距 为3.8% 台座至龙门吊基础的距离为2.6m。制梁台座分基础及台座两级组成。基础为20cm厚，80cm宽的总体於基础，为了防止基 础下沉引起的台座开裂，在基础设置一层钢筋网。台座为35cm厚，

16、48cm宽的钢筋殓，上面 采用5*5的角铁定位加铺5mm钢板组成，台座端部设50cm厚，150cm宽的扩大钢筋於基础， 其目的为承受T梁张拉后，台座端部集中受力。为保证底模与基础总体牢固，在浇筑基础混凝土时预埋钢筋，作为与底模连接加固。在 浇筑底墩混凝土内预埋D50mn】PVC及5cm*5cm的角钢，PVC的间距为100cm。角钢必须设置水 平，顺直。台座跨中预留2.0厘米的反拱度，台座的两端应预留张拉缺口，防止T梁张拉时把梁底 端的混凝土挤碎。T梁预制台座具体见T梁预制台座设计图图3. 1.1-1.第11页共45页高速公路高架桥3m长t梁覆制施工技术方案3.1.2 龙门吊的设计与安装1、龙门

17、吊轨道的设计一钢轨预埋道钉或直径2输的钢筋10压板-本预制场的轨道规划长度为241叫两轨道的中心宽度为20. 4m,轨道基础为二级杜，第一 级采用C15的素粒，宽度为60c% 高度为20cm。第二级采用钢筋於，宽度为40cm,高度为 30cm。为保证二级基础总体牢固，在浇筑第一级混凝土时预埋钢筋，作为与二级基础连接加 固，浇筑第二级基础时，注意预埋道钉或钢筋头，以便来固定和定位钢轨。两轨道基础必须 平行及水平，施工时必须控制好两边的标高一致。轨道基础详见图3.3-3。C20钢筋破钢轨基础C15垫层砂60龙门吊轨道基础图 图3.1.2-1为了保证运梁及吊梁的安全，轨道纵向设计为0%纵坡，施工该段

18、路基时，将采用一头 少挖，一头少填的方法来保持场地水平，以K47+872的填挖交界处基点加20cm作为水平中点。2、龙门吊的设计本合段共有T梁588片，均为30mT梁，边梁为27. 6013 c50於，按钢筋龄每立方2. 6吨 计，为7L76吨。投入2台651龙门吊，作为运梁、存梁和吊装模板之用。龙门吊设计见图 3. 1.2-265T龙门吊结构示意图。龙门吊承梁由4片6cm贝雷桁架拼装而成，上下弦杆为12.6槽钢，竖杆、斜杆、横联 均为10槽钢，均按16镒钢计算。详见图3.1.2-3龙门吊单片桁架结构图。第11页共46页高建公路育渠粉30长T果强制笫工技术方案第12页共46页高速公路高架桥30

19、«长T梁覆制施工技术方案3、龙门架受力计算(1)、横梁受力计算1)、荷载计算承重横梁自重：q=(2900 x 4+20 x 43. 4)/20. 4=12468/20. 4=61 1. 2kg/m集中力：集中/2T梁重量( 71. 76/2=361 ) +天车自重(3l) +51电动葫芦(It ) =40000kgoPl2040龙门架受力简图2)、内力计算a、最大弯矩M= = x 40000 x 20. 4=204000 kg. m44M2=lpl2 = l x 611. 2 x 20. 4=31794. 6kg. m'88EM= M,+ M2-204000+31794. 6

20、-235794. 6kg. m考虑安全系数为1.5Maaiw235794. 6 x 1. 5=353691. 96 kg. mb、最大支点反力计算天车起吊T梁靠脚架2. 7m位置为最边端，此时支点反力最大。=40940 kg = 409400 N. 2 x 20. 42)+20.4考虑分项系数为L5最大支座反力：V.-409400 x 1. 5- 614100N3)、强度检算第14页共如页高速公路高架桥30(1长T梁Y制施工技术方案桁架惯性矩考虑组合截面，见下图。r tnTTJ第17页共46页组合截面折算惯性矩 Iz=4 x 1749. 5+4 x 60. 78 x 83. 22=168993

21、3cmx1排桁架抗弯截面模量w= 1689933 - 83. 2=20311. 7cm3考虑桁架荷载不均匀系数为0.9桁架强度符合要求.4)、上弦杆受压局部稳定验算上弦杆受压压力计算：N=oA=193.5 x 10c x 60. 78 x 10"=1 176090NI =1749. 5A-60. 78cm?Iv-2 x 37. 99+1 x 18. 6712+10. 8 x 1712+(1. 59+5)2 x 15. 69Iy =1294. 5cm160.78也竺X 62cm 6 36cm 60.781 oi=72. 5cm承重梁一片桁架长600cm,中间设一支撑，K. lox-72

22、. 5cm詈怒=13. 54 "詈嗡=15. 7由入产15. 7查表得稳定系数。=0.983承重桁架上弦压杆稳定符合要求.高速公路高柒桥30a长T 工技术方案5)、横梁挠度计算吊梁处于横梁跨中时挠度最大，按简支梁进行计算在集中力作用下挠度pl3 =40000(X20.4399 cm48EI 48x2.1x106x1689933 5ql4 _5x6.112x204(/Af 尸一- =0. 39 cm384EI 384x2.1xl06 X1689933以上挠度合计f=fl+f2=l. 99+0. 39=2. 38cm < L/400=20. 4/4000=5. 1cm根据计算，挠度

23、符合结构要求.(2)、龙门架的脚架计算IX脚架顶横梁计算脚架顶横梁由216b型槽中间加一块16cm高，厚1cm加劲板组合成。W1脚架受力简图2)、内力计算3）、强度检算1）、弯应力M ow=-=58068 - 276. 3 x 10 =21 0MpaWN 312965O =一=32. 13Mpa<210MPaA 2X48.7X10-4经验算，脚架强度符合要求.第19页共46页高速公路高架桥30«长T梁覆制施工技术方案4）、脚架整体稳定性验算180 (37).14第21页共4b页Ix=7598. 064 x 2=15196. 13cm4Iy=7598. 064 x 2+2 x 4

24、8. 7 x 16. 26 =40947. 5 cm4取 lox=loy=750cm40947597.4a=1ox= 750 =6() r 12.53弟=12.5cm97.4=20. 5cmAA«x= J + 27令=j60。+ 27 惠=61. 5A y J/J+27 强=736.582 + 27 =39根据A。,查表得轴心受压稳定系数。=0.797a经验算，脚架稳定性符合要求5）天车起吊能力验算边梁为27. 6m3 c50校，按钢筋於每立方2.6吨计，Pmax=71. 76T,由两台龙门吊进行起 吊，每台龙门吊的起吊重量G-71. 76T/2=35. 88T.每台天车由13线0&

25、gt;18. 5mm的钢丝绳组成的滑轮组，则每线钢丝绳应承受的提升力N=3588T/13=2.76T=27.6KN查表得，61表5mm的钢丝绳破断拉力PT80KN安全系数 K=P/N=180/27. 6=6. 52>5经验算,天车的起吊能力符合起重设备安全要求.根据以上验算，龙门吊采用4排桁架，跨度20. 4m,脚架采用槽钢组成钢构件，天车提 升力均能满足30mT梁吊袋施工要求.3.2 T梁模板设计与计算3. 2.1 T梁模板设计3.1.2.1模板构造1、T梁预制的模板分侧模、堵头模、底模。底模用5mm钢板固定在台座顶面上，以保证 梁底的光洁度；其余模板用5nlm厚钢板按梁的尺寸要求定做

26、。模板按最短梁长制作，其余梁 长在端横隔板模板分块处加装调整节（20mm、30mm、50mm、70mm. 90mm、110mm）来满足梁长 要求。侧模按T梁的设计尺寸要求由外来具有模板加工生产经验的模板加工厂加工，钢板在加 工前先行打磨光滑，涂上防锈漆后再进行下一步加工。施工时模板间的接缝、侧模与底模间 钉上一层1cm厚的海绵条，以保证模板的密封性。2、模板设计图详见图3.2. 1-LT梁模板设计图图 3. 2. 1-13. 2.2 T梁模板受力计算1）结构与材料高速公路高架桥30a长T梁索制施工技术方案侧模每侧由32个独立模扇组成（30m预应力T型梁有横隔板5道，4个间隔，每个间隔 又分为三

27、扇，加上两个端头模扇一共14扇）。每一独立模扇都由侧面板、横肋、竖肋三个主 要构件组成。模扇的基本长度3.6m,横面板为5mm的钢板，支撑模面板的横肋、竖肋均为8 槽钢，横肋共设11道（马蹄处3道,腹板处4道，翼缘处4道），竖肋4道，间距为0.81-1. 00m, 见附图30T梁模板图。第22页共4b页T梁模板模扇构造图 国3.2. 27高速公路高架桥30«长T梁覆制施工技术方案侧面板：侧面板的计算图示为支承于相邻两横肋和竖肋之上受均布荷载的板，见下图2。q 横肋竖肋第30页共4b页A_yJLl.图2图3当Ll/L2>2时为单向板（简支板），当Ll/L2<2时为双向板（四

28、边简支）。横肋：横肋简化为支承于相邻竖肋上的受均布荷载的简支梁，见上图3.竖肋：竖肋的计算图式可简化为支承于竖肋顶、底两支点承受各横肋传来的集中力的梁, 如下图4所示。06I=q0colMn8r,*!8c1 !OS 8c,iMlI3）、基本数据的确定混凝土侧压力：混凝土的坍落度为io12cm,灌注时间为34小时;采用外部振捣（底、侧振），其振捣半径Rl=L0m;混凝土灌注高度等于梁体高度H=l. 9m, Y=25kN/mJ;当 H<2R1 时,最大侧压力：P=vH=25xl.9=47. 5kPa;混凝土粘着力：按一般假定粘着力为20kPa,粘着剪力为lOkPa;容许应力的确定：钢模采用A

29、3钢，Gw-181MPa04）、面板计算a,面板厚度的选定钢结构对钢模板的要求，一般厚度为其跨径的1/100且不小于681nm,本钢模的竖肋的 最大间距，即模面板的跨径L=900mm, J?iJ 6-L/100-900/100=9mm;考虑钢模为临时结构，所 以采用厚度为5mm的钢板作模面板。b、模面板上的荷载取具有最大竖肋的模扇，按其结构绘制侧压力图，如图1所示。各点的侧压力值为：P8=25 x 0. 010-2. 5 kPaP7=25 x 0. 18-4. 5 kPaP6=25xQ. 42=10. 5 kPaP5=25 x 0. 70=17. 5 kPaP4=25 x 0. 98=24.

30、5 kPaP3=25 x 1. 28=32 kPaP2=25 x 1. 56=39 kPaPl=25 x 1. 76=44 kPaP0=25 x 1. 9=47. 5 kPa,c、面板强度和刚度的验算由压力图分析，在竖肋间距为900nl叽横肋间距为300mm之间（即34区间）的面板所示 侧压力较大，再考虑刚度验算，故取此区间验算：横面板厚度b=5mm,竖肋间距Ll=900mm, 横肋间距L2=300mm, Ll/L2=900/300=3>2 （按单向板计算），则有:计算跨径：L=L2=300mm,板宽取1m计算，即：q-（P3+P4）/2 x b=（24. 5+32）/2 x 1=28.

31、 25kN/m考虑振动荷载4kN/,则：q=28. 25+4 x 1=32. 25kN/m,考虑到板的连续性，其强度和刚 度按下式计算：kLx-l/lOx q x L-1/lOx 32. 25 x 0. 32 x 10 -0. 29025kNm,W=l/6 x b x h=l/6 x 1. Ox 0. 5 = 4. 17 cm；鼠产 Mnax /W=0. 29025/(4. 17 x IO-3) =69. 6MPa< aw =181MPa, fM=qL4/128EI=28 . 25 x 3 07 (128 x 2. 1 x 105x lOOx 0. 5712) =0. 82mm<l

32、. 5mm (容许)。采用模板厚度b5mm符合要求.5）、横肋的计算a、求均布荷载q横肋按简支梁承受均布计算，计算跨径L取最大竖肋间距L=90cm,作用于梁体各肋的均 布荷载q,参照图1计算：q产 14/2 x 0. 44+2/3 x 14/2 x (0. 475-0. 44)=3. 24 kN/mq,=14/2 x 0. 44+1/3 x 14/2 x (0. 475-0. 44)+20/2 x 0. 39+2/3 x 20/2 x (0. 44-0. 39)=7. 795 kN/m5=20/2 x 0. 39+1/3 x 20/2 x (0. 44-0. 39)+28/2 x 0. 32+

33、2/3 x 28/2 x (0. 39-0. 32)=9. 2 kN/mq,=28/2 x 0. 32+1/3 x 28/2 x (0. 39-0. 32)+30/2 x 0. 245+2/3 x 30/2 x (0. 32-0. 245)=9. 23 kN/mq尸30/2 x 0. 245+1/3 x 30/2 x (0. 32-0. 245)+28/2 x 0. 175+2/3 x 28/2 x (0. 245-0. 175)=7. 15 kN/mq产28/2 x 0.175+1/3 x 28/2 x (0. 245-0. 175)+28/2 * 0. 105+2/3 x 28/2 x (

34、0. 175-0. 105)=4. 9 kN/mq6=28/2 x 0. 105+1/3 x 28/2 x (0. 175-0.105) +24/2 x 0. 045+2/3 x 24/2 x (0. 105-0. 045)=2. 82 kN/mq严 24/2 x 0. 08+1/3 x 24/2 x (0.105-0. 045)+8/2 x 0. 025+2/3 x 8/2 x (0. 045-0. 025)=1. 39 kN/mQ8=8/2 x 0. 025+1/3 x 6/2 x (0. 045-0. 025) +2/3 x 10/2 x 0. 025=0. 2 kN/m由以上计算可看出

35、卬=9. 23 kN/m最大，故取肋3进行强度和刚度验算，并考虑4kPa 的振动荷载，则：4 x (0. 28+0.3)/2=1.16 kN/m。b、强度验算跨中最大弯矩，按简支梁近似计算：M«x=l/8 x (9. 23+1. 16) x 90? x 1O 4=1. 052 kNm,横肋采用的8,其截面惯性矩I=10L 3cd,截面抵抗矩W=25.3cd,故最大应力：ami=Mmit/W=l. 052/25. 3=41. 8MPa< ow=181 MPa横肋强度符合要求.c、刚度验算fM=5QL7(384EI)=5 x 9. 23 x 907(384 x 2. 1 x io5

36、 x 101. 3)=0. 37mm<3mm0 横肋刚度符合要求.6)竖肋的计算按前假定竖肋按简支梁计算，计算图示如图4。竖肋的计算跨径L=190cm,竖肋承受的荷载P为横肋的支点反力，模扇中肋承受荷载最 大，故取模扇中肋进行计算。a、求荷载P荷载P是由横肋支承在竖肋上传递的反力，简化为横肋简支于竖肋上计算，则有：Pi=qi(Ll+L2)/2,式中：Pi-作用于蟹肋各点的外荷载； qi-作用于横肋上的均布荷载； Lk L2-竖肋两侧的横肋跨度.L1-L2-0. 9mPo=3. 24 x 0. 9=2. 92kNP产7. 795 x 0. 9=7. 02kNP产9. 2 x 0. 9=8.

37、 28kNP5=9. 23xQ. 9=8. 31kNP,=7. 15 x 0. 9=6. 44kNP<=4, 9 x 0. 9=4. 41 kNP6-2. 82 x 0. 9=2. 54kNPt-1. 39 x 0. 9=1. 25kNP产0.2x0. 9=0.18kN再考虑振动荷载4kPa,则：PJ =4 x 0. 14/2 x 0. 9-0. 252 kNP/ =4x (0.14+0.2)/2x0.9=0.612 kNP/ =4 x (0. 2+0. 28)/2 x 0. 9=0. 864 kNP3Z =4 x (0. 28+0. 3)/2 x 0. 9=1. 044 kNPJ =4

38、 x (0. 3+0. 28)/2 x 0. 9=1. 044 kNPJ =4 x (0. 28+0. 28)/2 x 0, 9=1. 008 kNP/ =4 x (0. 28+0. 24)/2 x 0. 9=0. 936 kN%，=4 x (0. 24+0. 08)/2 x 0. 9-0. 576 kNP/ =4 x (0. 08+0. 10)/2 x 0, 9=0. 324 kNb、强度验算按图4竖肋受力情况计算竖肋反力RA、RB,其中竖肋上各点的由横肋传递来的力为Pi+Pi，,由 力矩平衡及力的平衡得：Rb=1/190 x 190 x (P11+P/ )+176 x (Pl+P/ )+

39、156 x (P2+P/ )+128 x (P?+P/ )+ 98 x(p4+p/ )+ 70x (P5+P/ )+ 42 x (P.+PJ )+18 x (P7+P/ )+10、(P8+P/ )=1/190 x 190 x (2. 92+0. 252)+176 x (7. 02+0. 612)+ 156 x (8. 28+0. 864)+ 128 x (8. 31+1. 044)+ 98 x (6.44+1. 044)+ 70 x (4.41+1. 008)+ 42 x (2. 54+0.936)+18 x (1.25+0. 576)+ 10x (ft 18+0. 324)-30. 875

40、kNR、=3. 172+7. 632+9. 144+9. 354+7. 484+5. 418+3. 476+1. 826+0. 504- RB=17. 135 kN由图4可以看出，最大弯矩在P3或P4作用点，则有：M尸0. 62 x (RirPo)-0. 28 x P2-0. 48 x Pl=0. 62 x (30. 875-3. 172)-0. 28 x 9. 144-0. 48 x 7. 632-10. 952 kN-m,M尸0. 92 x (R,rPo)-0. 3 x P3-0. 58 x P2-0. 78 x Pl=0. 92 x (30. 875-3. 172)-0. 3 x 9.

41、354-0. 58 x 9. 144-0. 78 x 7. 632=1 1.424 kN*m,故取 NLl M4-II. 424 kNm,竖肋采用两根8通过平撑、斜撑焊接而成，其计算截面简化如图5所示，单根8的截面特性为：截面面积 A=10. 24cm Ix-x-101. 3cm4, y0=4cmo组合截面的惯性矩计算：a=66/2-y<)=33-4=29cmIx-x=2 (101. 3+10. 24 x 292)= 17426. 28cm4高速公路高架桥30n长T梁覆制施工技术方案截面惯性矩：W=Ix-x/y=l7426. 28/33=528. 07 cm最大应力:aOI-MBax/W

42、-l 1424/528. 07=21. 63 MPa< aw=118MPa第33页共46页则竖肋强度符合要求。c、刚度验算为简化挠度计算作如下假定：1）只按跨中挠度计算；2）按等截面计算。采用图乘法计算跨中挠度，计算图示见国6所示。跨中挠度：f 中Pb/2L/2l/22/3L/2l/(EI)=PbL2/(24EI),按图4竖肋受力情况，刚度验算不计Pi，则有:Pl»bl=7. 02 x 0. 14=0. 9828 kN-mP2*b28. 28 x 0. 34=2. 815 kNmP3*b3=8. 31 x 0. 62=5. 152 kN*mP4»b4=6. 44 x

43、0. 92=5. 925 kN*m,P5»b5=4. 41 x 0. 88=3. 881 kNm,P6*b6=2. 54 x 0. 6=1. 524 kNm,P7»b7=l. 25 x 0. 32=0. 400 kN*m,P8»b8=0. 18 x 0. 08=0. 014 kN*m,XP*b=20. 694 kN m,E=2. 1 x 105MPa, Ix-x=17426. 28cm4f 中一20. 694 x 1. 97(24 乂 2. 1 乂 10' 乂 1. 742628 乂 10")-0. 000085m=0. 085mm<3mm

44、。则竖肋刚度符合要求.3.3 T梁预制高速公路高架桥30a长T梁步制施工技术方案后张法颈应力T粱施工工艺流程框图T 3.3.1N3. 3.2 T梁钢筋制作与安装1、普通钢筋的施工（1）钢筋加工1）钢筋表面应洁净，不得有锈皮、油渍、油漆等杂物。2）钢筋的下料及加工在预制场钢筋棚进行，钢筋的加工严格按照技术规范、施工设计图 纸进行，中28的主筋的接长用滚轧直螺纹的方法接长.3）钢筋弯曲成型后，表面不应有伤痕及鳞落、断裂。4）钢筋加工允许偏差值不能超出规范要求。受力钢筋间距，同排土 10mm,两排以上± 5mm; 箍筋、水平筋、螺旋筋0、-20mm;钢筋骨架长± 10mm;弯起钢

45、筋位置± 20mm.保护层厚度按 图纸设计要求保证。5）非预应力筋加工制作，钢筋在下料前要经过检验合格，并进行除锈，除锈可采用人工 锤击、钢丝刷、喷砂法、砂盘法或除锈机除锈，小直径钢筋也可采用冷拉除锈，采用冷拉除 锈应控制冷拉率，即I级钢不宜大于2%, II级钢不宜大于1%,直径4614mm,盘元可采用 钢筋调直机调直，同时除锈，除锈后的钢筋应表面洁净，无油渍、漆污、锈皮、鳞锈，亦不 能有严重的麻坑、斑点等。6）钢筋在下料前应认真熟悉设计图纸，计算下料长度，计算下料长度归纳起来有三种， 即：直钢筋长度=构件长度-保护层+弯钩增加长度；弯起钢筋长度=直段长度+斜段长度+弯钩增加长度-弯

46、钩调整值；箍筋下料长度=箍筋周长+弯钩增加长度土弯曲调整值；7）非预应力钢筋弯制和未端弯钩，当施工图有要求时遵照施工图制作，当无设计规定时, 对于未端弯，按不同弯曲角度制作，即：弯曲角度180° , I级钢筋弯曲直径）2.5d,直平 部分长度3d;弯曲角度135。，11级钢筋弯曲直径4d,平直部分长度5d;弯曲角度90。， II级钢筋，弯曲直径）4d,平直部分长度）10d,对于中间弯钩弯曲角度90。以下，弯曲直 径 ）20d。（2）钢筋安装1）首先在台座上标出主筋、箍筋、横隔板、梁端模板和变截面位置。在钢筋加工厂内 将各种规格的钢筋，按照设计图纸要求加工成型.然后报质检工程师和监理工

47、程师检查其尺 寸规格，其结果符合规范和设计要求后再搬运至台座上，进行安装。钢筋安装时先按设计尺 寸摆放主筋，再依次绑扎竖向矩形箍筋、锥形箍筋，再次绑扎横向箍筋的连接筋，连接筋与 第27页共46页高速公路高架桥30n长T梁步制施工技术方案箍筋必须垂直，与梁座底面应该平行，而且绑扎顺序从跨中向两头依次绑扎进行。为保证钢 筋骨架稳定，必须沿梁方向架设一定数量的“人”字形支撑。入模的钢筋骨架，钢筋位置准 确，符合图纸及规范要求，骨架绑扎牢固，不歪斜变形，绑扎后的扎丝尾端应压入骨架内部。2）入模钢筋要保证钢筋保护层厚度，塑料垫块为梅花布置、间距为50cm,并用扎丝与钢 筋绑扎牢固。3）入模的钢筋、钢筋骨

48、架，必须经过检查验收，符合图纸对铜筋骨架的规定。4）钢筋现场绑扎，钢筋的交叉点应用铁丝绑扎结实，必要时候可用点焊焊牢；除设计有 特殊规定者外，梁中的箍筋应与主筋垂直，箍筋闭合口的弯钩的叠合处，在梁中应沿梁长方 向置于上面并交错布置，所有交点绑扎均应采用梅花或交叉扎牢，绑扎用扎丝头要向里弯， 不得伸向保护层内。5）应特别注意端头齿板锚块内的钢筋安装，该处除构造布筋外还设有防崩裂筋；支座承 压部位多设置有防裂钢筋，这些地方布筋较密，下料配制安装均需专人负责，反复核实。2、预应力筋施工（1）波纹管施工1）金属波纹管合格性检验金属波纹管外观应清洁，内外表面无油污，无引起锈蚀的附着物，无孔洞和不规则的折

49、 皱，咬口无开裂、无脱扣。波纹管作为预应力筋的套管有两项基本要求：一是在外荷载的作用下，有抵抗变形的能 力；二是在浇筑混凝土过程中，水泥浆不能渗入管内，据此要求，进行波纹管的合格性检验, 检验项目如下：抵抗集中荷载试验；抵抗均布荷载试验；承受荷载后抗渗漏试验； 弯曲抗渗试验；轴向拉伸试验试验结果必须符合产品质量要求，否则不能使用。2）波纹管搬运与堆放金属波纹管搬运时应轻拿轻放，不得抛甩或在地上拖拉，吊装时不得以一根绳索在当中 拦腰捆扎起吊。金属波纹管在室外保管时间不宜过长，不得直接堆放在地面，并应采取有效的措施防止 雨露和各种腐蚀气体的影响.（3）波纹管安装预制T梁波纹管采用金属波纹管，大小采

50、用。80的波纹管。波纹管的连接采用大一型号的波纹管。接头管的长度为300400mm,其两端用密封胶带封裹。安装时，事先按设计图中预应力筋的曲线坐标在箍筋上定出曲线位置，固定时应采用定 位钢筋支托，定位筋直线间距为100cm,曲线段间距为50cm,定位筋焊在箍筋上，箍筋底部 应垫实,波纹管固定后用铁丝扎牢，以防浇筑混凝土时螺旋上浮而引起严重的质量事故。波纹管安装就位过程中，应尽量避免反复弯曲，以防管壁开裂。同时，还应防止电焊火 花伤管壁。波纹管安装后，检查其位置、曲线形状是否符合设计要求，波纹管的固定是否牢靠，接 头是否完好，管壁有无破损等。如有破损，应及时有粘胶带修补。波纹管尺寸及下料长度见表

51、3. 3. 2-1波纹管尺寸及下料长度表表3. 3. 2-1位置 ! . :边跨： 边跨F4! !中跨I:边跨中跨中跨I;>钢1编一由 N2 '"n3 革i « N2 "N3 "ni .而 N3 Nl "Ni 而(mm)80 8080 808080 8080 80 8080 80!单根波纹管长度；(MM)j2928. 5+2Xj2935. 6>2Xj2941.8+2Xj2928.5+2Xj2935. 6+2X!2941.8+2Xji2917.5+2X=j2924.6+2Xji2930.8+2Xi2917. 5+2Xi 2924.6,2X j 2930. 8+2X图中参数X表达意义同一般构造图第37页共46页钢筋加工检查项目表钢筋加工与安装必须符合设计及JTJ041-2000公路桥涵施工技术规范要求，质量检 查标准详见表3. 3. 2-2与表3.32-3。项目项目"允许偏差(mm).检查方法1受力钢筋顺长度方向加工后的全长±10按受力钢筋总数30%抽查2弯起钢筋各部分尺寸±20抽查30%3 ，箍筋、螺旋筋各部分尺寸±5每构件检查5 10个间