热处理毕业设计

1、5热处理电阻炉的设计1 炉型的选择炉型确定时，主要应考虑以下两方面：工件的特点（形状、尺寸、重量）：加工细长轴类工件，为防止变形宜用井式炉；加工大中型铸、锻毛坯件的退火、正火、回火等处理，则宜用台车炉；小型轴承钢球、滚子等则选用滚筒式炉等。技术要求：对加热温度、炉膛介质、冷却速度、冷却方式、表面状态、允许变形量等有特殊要求时，如高合金钢模具淬火需要用高温炉，精加工零件表面要求不氧化则需要保护气氛炉、真空炉，有表面硬度及化学热处理要求的则需渗碳、渗氮炉等。产量大小：生产量大、品种单一、工艺稳定情况下，可考虑使用连续炉；对产量不大、品种多、工艺变化大的，则可考虑使用箱式炉或箱式多用炉。劳动条件：所

2、选炉型尽可能改善劳动条件及工作环境，提高机械化和自动化水平，并防止污染。炉子性能：对炉温均匀性、准确性、控制精度以及升降温速度、能耗指标等有特殊要求时也应考虑在内。其他：对车间厂房结构、地基、炉子建造维修、维护、投资等也应周密考虑5。2 炉膛尺寸的确定炉膛尺寸主要应根据工件的形状、尺寸、技术要求、装卸料方式、操作方法和生产率来决定，同时还应考虑造成炉膛内良好的热交换条件，保证炉内温度均匀性；减少热损失和便于电热元件、炉内构件更换以及炉子维修等。2.1 炉底面积的确定为防止工件装、出料时碰撞电热元件和保证工件温度的均匀性，工件与电热元件或工件与炉膛前、后壁之间应保持一定距离，一般为0.10.15

3、m。常把用于装料的面积称为有效面积F1，它一般为炉底总面积F的70%85%，大型炉取上限。炉底宽度B与长度L之比一般应保持在2/31/2范围内。当炉膛长度小于2m时，接近1/2。炉底面积的确定分实际排料法和加热能力指标法。对生产批量不大、工件尺寸较大而且形状特殊者应采用实际排料法。本设计应采用加热能力指标法。设备类型炉膛尺寸mm最高工作温度热处理工序实际生产率kgh箱式电阻炉300×650×250600×1200×500900×1800×600950950950正火、淬火正火、淬火正火、淬火20-2570-85160-190滚底箱式炉

4、910×1820×600860淬火170-200井式炉f450×800300×300×1200300×300×2040950950950正火、淬火正火、淬火正火、淬火5050100井式渗碳炉f300×450f 300×600f 450×600f 450×900f 600×1200950950950950950渗层0.6-0.8mm渗层0.6-0.8mm渗层1.1-1.2mm渗层1.1-1.2mm渗层1.1-1.2mm6-810-1215-2530-3555-60井式回火炉f4

5、00×500f950×1200650650回火回火40-70200-250表1 常用热处理炉的实际生产率已知生产率P=160kg/h，选择箱式炉用于合金钢淬火时的单位面积生产率P0为100kg/m2·h，故可得炉底有效面积。工艺类别炉型箱式台车式坑式罩式井式退火12h40-6035-5040-60100-1206h60-8050-70锻件40-6050-70可锻化20-3025-30淬火正火一般100-12090-140100-12080-120锻件正火110-120120-150合金钢淬火80-100回火500-60070-10060-9080-100表2各种热

6、处理炉的单位炉底面积生产率P0kg/（m2·h） F1=P/P0=160/100 m2=1.6m2 由于有效面积与炉底面积存在关系式F=F1/（70-85），取系数上限，得炉底实际面积F=F1/0.85=1.6/0.85 m 2=1.882m 2 炉底长度分实际长度L和有效长度L0，炉底宽度分实际宽度B和有效宽度B0。由于热处理台车炉设计时应考虑装出料方便，取L/B=2:1，因此可求得 L=1.94m B=L/2=1.94/2=0.97m 考虑到砌砖的方便取L=1973mm,B=991mm。2.2 炉膛高度的确定炉膛高度指炉底面至炉顶拱角的距离。炉膛高度常决定于装料高度和电热元件的安

7、装位置，装料上方一般应保持200300mm的空间。对长周期作业的退火炉和渗碳炉，炉膛应高一些，对短周期作业的淬火炉和正火炉以及强制气流循环的炉子炉膛应低一些。依统计资料，炉膛高度H与宽度B之比多数在0.50.9范围内变动，近年来有降低炉膛高度的趋势，对上述比值常取中下限。据炉子工作条件，取H/B=0.7左右，根据标准砖尺寸，选定炉膛高度H=（65+2）×8+37=573 mm因此炉膛尺寸如下L=（230+2）8+（2301/2+2）=1973mm B=（120+2）5+（65+2）+（40+2）2+（113+2）2=991mm H=（65+2）×8+37=573 mm为避免

8、工件与炉内壁或电热元件搁砖相碰撞，应使工件与炉膛内壁之间有一定的空间，确定工作室有效尺寸为L效 =1700mm B效=800mm H效=450mm 2.3炉衬材料及厚度的确定 在选择炉衬所用耐火材料时，应考虑在保证必要结构强度的前提下，尽量采用体积密度小的材料。在选择绝热材料时，应考虑炉衬外表温度不得超过60，同时要考虑其与耐火材料交界处的温度不得超过绝热材料的最高使用温度。在这个前提下，应尽量选用体积密度小，导热系数小的材料。我们以次选择结果如下：1侧墙、前墙及后墙的工作条件相似，采用相同炉衬结构，即113mmQN-1.0轻质粘土砖+50mm密度为250kg/m3的普通硅酸铝纤维毡+113m

9、mB级硅藻土砖。 2炉顶采用113mmQN-1.0轻质粘土砖+80mm密度为250kg/m3的普通硅酸铝纤维毡+115mm膨胀珍珠岩。3炉底采用三层QN-1.0轻质粘土砖（67×3）mm+50mm密度为250kg/m3的普通硅酸铝纤维毡+182mmB级硅藻土砖和膨胀珍珠岩复合炉衬。炉底隔砖采用重质粘土砖，电热元件搁砖选用重质高铝砖。炉底板材料选用Cr-Mn-Ni耐热钢，根据炉底实际尺寸给出，分三块或四块，厚20mm。4炉门用65mmQN-1.0轻质粘土砖+80mm密度为250kg/m3的普通硅酸铝纤维毡+65mmA级硅藻土砖。2.4 砌体平均表面积计算砌体外廓尺寸如图5.1所示。L外

10、=L+2(115+50+115)=2533mm B外=B+2(115+50+115)=1551mmH外=H+f +(115+80+115)+674+50+182=1516mm式中：f拱顶高度，此炉子采用60°标准拱顶，取拱弧半径R=B，则f可由f=R（1-cos30°）求得。式中f=R（1-cos30°）=991×(1-0.866)=133mm2.5炉顶平均面积F= × L =2×3.14×0.991×1.973/6=2.046 m2F= B × L =1.5512.533=3.929 m2F顶均=2.8

11、35 m22.6炉墙平均面积炉墙面积包括侧墙及前后墙,为简化计算将炉门包括在前墙内F墙内=2LH+2BH=2H(L+B)=20.573×(1.973+0.991)=3.397 m2F墙外=2H外(L外+B外)=21.516(2.533+1.551)=12.443m2F=6.501m22.7 炉底平均面积F底内=BL=0.9911.973=1.955 m2F底外=B外L外=1.5512.533=3.929 m2F底均=2.771 m23加热炉功率的计算1根据经验公式计算炉子功率P安=Ct升0.5F0.9()1.55 取式中系数C=31(kW·h0.5)/(m1.8·

12、1.55)，空炉升温时间假定为t升=4h,炉温t=840，炉膛内壁面积F壁=2×(1.973×0.573)+2×(0.991×0.573)+1.973×0.991+2×3.14×0.991××1.973=10.229m2所以 P安= Ct升0.5F0.9()1.55 =31×4-0.5×10.2290.9×()1.55 =95.9kW由经验公式法计算得 P安100kW2根据热平衡计算炉子功率（1）加热工件所需的热量Q件热平衡计算法式根据炉子的输入总功率（收入项）应等于各项能量

13、消耗（支出项）总和的原则确定炉子功率的方法。电阻炉主要热量支出项目：加热工件所需的热量Q件。Q件P(c件2t1-c件1t0) (kJ/h)式中：P炉子的功率（kg/h）t0、t1工件加热的初始和终了温度（）c件1、c件2工件在t0和t1时的比热容kJ/(kg·)确定式中各参数：生产率：P160kg/h初始温度：t1840终了温度：t020由表3得，工件在840及20时的比热容分别为：c件2=0.636 kJ/(kg·)c件1=0.486 kJ/(kg·)即： Q件=P(c件2t1-c件1t0)=160×(0.636840-0.48620)=83923kJ

14、/h表3 纯铁和钢的平均比热容种类化学成分重量分数(%)在不同温度下的平均比热容kJ/(kg·)CMnNiCrMo50100450500650700850900碳素钢0.420.640.4860.6490.7700.548低合金钢0.340.553.530.780.390.4860.6701.0510.636高合金钢0.130.2512.950.4730.6820.8750.670（2）通过炉衬的散热损失Q散由于炉内侧壁和前后墙炉衬结构相似，故作统一数据处理，为简化计算，将炉门包括在前墙内。由公式： Q散t1-tn+1 (W)式中：t1、tn+1炉内和炉外的空气温度，对电阻炉可以认为

15、t1接近等于炉度；第i层的炉衬厚度m；第i层的平均热导率W/m·h；第i层炉体的散热面积m2。 对于炉墙散热，如图2所示，首先假定界面上的温度及炉壳温度，t´2墙 700，t´3墙430，t´4墙60则耐火层s的平均温度t=，硅酸铝纤维层s的平均温度t= ，硅藻土砖层s的平均温t=。s 、s3层炉衬的热导率由表4得t=0.29+0.256×10×770=0.487W(m·)0.131+0.23×10t=0.131+0.23×10×245=0.187 W(m·) 图2 炉墙结构图材料和牌

16、号密 度（g·cm-3）热导率(W·m-1·-1)比热容（kJ·kg-1·-1）最高使用温度（）轻质粘土砖(QN1.0)1.00.290.256×103t0.84+0.26×103t1300硅酸铝耐火纤维毡0.1350.119(600)0.81+0.28×103t1200硅藻土砖A级0.50.1050.23×103t0.840.25×103t1200硅藻土砖B级0.550.1310.23×103t900膨胀珍珠岩0.310.1350.04+0.22×103t1000表4 热处

17、理炉常用耐火材料和保温材料普通硅酸铝纤维的热导率由表5.5查得，在与给定温度相差较小的范围内近似认为其热导率与温度成线性关系，由t=565，得 W(m·)表5 普通硅酸铝耐火纤维热导率（W·m-1·-1）密度（kg·m-3）温度（）10040070010001000.0850.1160.210.3372500.0640.0930.140.2093500.0700.0810.1210.122表6 炉墙外表面对车间的综合传热系数表aW(m2·)(车间温度20)炉墙外表面温度（）侧墙水平面钢板或涂灰漆表面铝板或涂铝粉漆表面炉顶架空炉底钢板或涂灰漆表面

18、铝板或涂铝粉漆表面钢板或涂灰漆表面铝板或涂铝粉漆表面309.487.2610.728.517.825.616012.179.5913.9311.359.837.2511515.4812.1117.6614.3012.589.21当炉壳温度为60，室温为20时，由表5.6经近似计算得=12.11 W(m·)求热流 q=608.8 Wm验算交界面上的温度t、t t=t-q=840-608.8×=696.2 =-0.0054%5%,满足设计要求，不需重算。 t=t- q=696.2-608.8×=444.7 =3.42%5%,也满足设计要求，不需重算。验算炉壳温度t t

19、=t-q=444.7-608.8×=68.3 70 满足一般热处理电阻炉表面温升50的要求。计算炉墙散热损失 Q=q× F=608.8×6.501=3957.8W对于炉顶散热，由前可知，分为三层，即耐火层s1115mm，硅藻铝纤维层s280mm，膨胀珍珠岩层s3117mm。首先假定界面上温度及炉顶温度，t´2顶720，t´3顶=480,t´4顶60则耐火层s1的平均温度t=， 硅藻铝纤维层s2的平均温度t= ， 膨胀珍珠岩层s3的平均温度t=。s 、s3层炉衬的热导率由表5.4得t=0.29+0.256×10×78

20、0=0.49W(m·)0.04+0.22×10t=0.04+0.22×10×270=0.1 W(m·)普通硅酸铝纤维的热导率由表5查得，在与给定温度相差较小的范围内近似认为其热导率与温度成线性关系，由t =600，得 W(m·)当炉壳温度为60，室温为20时，由表5.6经近似计算得=13.88 W(m·)求热流 q顶=386.4 Wm验算交界面上的温度t2顶、t3顶t2顶=t-q顶=840-386.4×=749.3 =4.07%5%,满足设计要求，不需重算。 t3顶= t2顶- q顶=749.3-386.4

21、5;=500.0 =4.17%5%,也满足设计要求，不需重算。验算炉壳温度t4顶 t4顶= t3顶-q顶=500.0-386.4×=47.970 满足一般热处理电阻炉表面温升50的要求。计算炉顶散热损失 Q顶散= q顶×F顶均=386.4×2.835=1095.4W对于炉底散热，耐火层s1207mm，硅酸铝纤维层s250mm，硅藻土砖和膨胀珍珠岩复合炉衬s3184mm。首先假定界面上的温度及炉壳温度，t´2底=710,t´3底510，t´4底60则耐火层s1的平均温度t=，硅酸铝纤维层s2的平均温度t= ，硅藻土砖和膨胀珍珠岩复合炉衬

22、t=。s 、s3层炉衬的热导率由表4得t=0.29+0.256×10×775=0.49W(m·)´3=0.131+0.23×10t=0.131+0.23×10×285=0.197 W(m·)"3=0.04+0.22×10t=0.04+0.22×10×285=0.1 W(m·)3 = (´3"3)2=（0.197+0.1）=0.149 W(m·)普通硅酸铝纤维的热导率由表5查得，在与给定温度相差较小的范围内近似认为其热导率与温度成线性关系

23、，由t=610，得 W(m·)当炉壳温度为60，室温为20时，由表5.6经近似计算得=9.80 W(m·)求热流 q底=379.2 Wm验算交界面上的温度t2底、t3底t2底=t-q底=840-379.2×=681.1 =-4.1%5%,满足设计要求，不需重算。 t3底= t2底- q底=681.1-379.2×=526.9 =3.31%5%,也满足设计要求，不需重算。验算炉壳温度t4底 t4底= t3底-q底=526.9-379.2×=58.670 满足一般热处理电阻炉表面温升50的要求。计算炉底散热损失 Q底散= q底×F底均=3

24、79.2×2.771=1050.7W炉顶通过炉衬散热 Q= q×F=386.4×2.835=1095.4W炉底通过炉衬散热 Q=q×F=379.2×2.771=1050.7 W整个炉体散热损失Q= Q+ Q+ Q=3957.8+1095.4+1050.7=6103.9W=21974.0kJ/h（3）开启炉门的辐射热损失设装出料时间为每小时6分钟,根据Q辅=3.6C0Ft（Tg/100）4-（Ta/100）4 （kJ/h）式中：Co黑体辐射系数；F炉门开启面积或缝隙面积m2；3.6时间系数；炉口遮蔽系数；t炉门开启率（平均1小时开启的时间）。因为

25、Tg=840+273=1113K， Ta=20+273=293K，由于正常工作时，炉门开启高度为炉膛高度的一半，故： 炉门开启面积F=BH/2=0.910.573/2=0.261 m 炉门开启率t=6/60=0.1由于炉门开启后，辐射口为矩形，且H/2与B之比为0.287/0.91=0.29，炉门开启高度与炉墙厚度之比为0.287/0.28=1.02，由孔口的遮蔽系数图查得=0.7，故 Q辐=3.65.6750.2610.70.1(11.134-2.934)=5700.29kJ/h（4）开启炉门热溢气损失当炉压为正值时，开启炉门将引起炉气外溢，对于一般箱式电阻炉，开启炉门时，通常以加热，吸入的

26、冷空气所需要的热量作为该顶热损失：Q溢qvaaca（t´gta）t式中：ta炉外冷空气温度（）t´g溢出热空气温度随炉门开启时间的增加而降低，若开启时间很短，可取炉工作温度。a空气的密度（kg/m3）ca空气在tat´g温度内的平均比热容kJ/(kg·)qva入炉内的空气流量（m3/h）qv=1997B·· =19970.910.287=279.4m3/h冷空气密度=1.29kg/ m,由表5.7可查得 c= 1.332 kJ/ (m·)ta=20，tg为溢气温度，近似认为tg=ta+2/3（tg-ta）=20+2/3（84

27、0-20）=566.7所以，可以求得溢气热损失 Q= qvc(t)=279.41.291.332(566.7-20)0.1=26246.4kJ/h表7 空气和某些气体平均比热容【kJ/(m3·)】温度()O2N2H2CO2干空气1001.31261.30041.29081.70031.30514001.37751.32051.30211.92971.33025001.39801.33221.30501.98871.344010001.47751.39711.32892.20351.4118（5）其它热损失其它热损失约为上述热损失之和的10%20%，故Q它=0.20（Q+Q+Q+Q）=

28、0.20×(83923+21974.0+5700.29+26246.4)=27568.7kJ/h（6）热量总支出其中Q=0，Q=0，由公式得 Q=Q+Q+Q+Q+Q+Q+Q =83923+21974.0+5700.29+26246.4+27568.7 =165412.2KJ/h（7）炉子安装功率由 P安=KQ总/3600 (其中K为功率储备系数,本炉设计中取K=1.5)则P安=1.5×165412.2/3600=68.9kW 与标准炉子比较,取炉子功率为75KW4 炉子热效率计算1正常工作时的功率=Q件/Q总=83923/165412.2=50.7%2在保温阶段, 关闭炉门

29、时的效率=Q件/Q总-(Q辐+Q溢)=83923/165412.2-（5700.29+26246.4）=68.6%4.1炉子空载功率的计算P空=（+ Q它）/3600=（21974.0+27568.7）/3600=13.8（kJ/h） 4.2空炉升温时间计算由于所设计炉子的耐火层结构相似, 而保温层蓄热较少, 为简化计算将炉子侧墙、前后墙及炉顶按相同数据计算, 炉底由于砌砖方法不同, 进行单独计算,因为升温时炉底板也随炉升温, 也要计算在内。 1. 炉墙及炉顶蓄热V2×1.973×(11×0.067+0.135)×0.115=0.395m3 V2

30、5;(0.991+0.115×2)×(15×0.067+0.135)×0.115=0.320m3 V0.97×(1.973+0.276)×0.115=0.250 m3 V2×(1.973+0.115)×(11×0.067+0.135)×0.05=0.182 m3 V2×(0.991+0.115×2)×(15×0.067+0.135)×0.05=0.139m3 V1.071×(1.973+0.276)×0.08=0.193 m3

31、 V2×(11×0.067+0.135)×(1.973+0.115)×0.115=0.418m3 V2×1.551×(15×0.067+0.135)×0.115=0.407m3 V2.533×1.551×0.115=0.452 m3由公式 Q=Vc（t）+ Vc(t-t)+Vc(t-t)因为t=(t+t)/2=768.1 查表4得c=0.84 + 0.26×10t =0.84 + 0.26×10×768.1 =1.04 kJ/(kg·) t= (t+t)/

32、2=570.5 查表4得c= 0.81 + 0.28×10 t =0.81 + 0.28×10×570.5 =0.97 kJ/(kg·) t= (t+t)/2 =256.5查表4得c= 0.84 + 0.25×10t = 0.84 + 0.25×10×256.5 = 0.90 kJ/(kg·)所以得 Q=（V+V+V）c（t） +（V）c(t-t)+（）c(t-t)= (0.395+0.320+0.250)×1.0×103×1.04×(768.1-20)+(0.182+0.1

33、39+0.193)×0.25×103×0.97×(570.5-20)+(0.418+0.407+0.452)×0.5×103×0.9×(256.5-20) =955315.0kJ2. 炉底蓄热计算V=4(0.020.12+0.1130.065)+(0.042+0.065)0.113+(0.1130.120)21.973+(1.551-0.1152)(2.553-0.115)0.065=0.372m3V=2.5331.5510.05=0.196m3 V=2.5331.5510.182=0.715m3由于t=(t1+t

34、2底)/2=(840+681.1)/2=760.6由表4得c=0.84+0.2610-3t粘底=0.84+0.2610-3760.6=1.04kJ/(kg·) t=(t2底+t3底)/2=(681.1+526.9)/2=604由表4得c=0.81+0.2810-3t纤底=0.81+0.2810-3604=0.98kJ/(kg·)t=(t3底+t4底)/2=(526.9+58.6)/2=292.8由表4得c=0.84+0.2510-3t硅底=0.84+0.2510-3292.8=0.913kJ/(kg·)所以4得:Q=0.3721.01031.04(760.6-20

35、)+0.1960.251030.98(604-20)+0.7150.51030.913(292.8-20)=403608.2kJ3炉底板蓄热根据表3得840和20时高合金钢的比热容分别为：c板2=0.670kJ/(kg·)和c板1=0.473kJ/(kg·)，经计算炉底板重量G=242kg，所以有Q=G(c板2t1-c板1t0)=242(562.8-9.46)=133908.3kJQ蓄=Q蓄1+Q蓄底+Q蓄板=955315.0+403608.2+133908.3=1492831.5kJ由此得空炉升温时间升=Q蓄/(3600P安)= 1492831.5/(360075)=5.

36、5h 对于一般周期作业炉, 其空炉升温时间在3-8h内均可, 故本炉子设计符合要求。 5 功率的分配和接线320kW功率均匀分布于炉墙与炉底；采用三相Y-Y接法；供电电压为380V。6电热组件材料选择与计算电热组件是热处理电阻炉的关键部件，电阻炉性能的好坏和使用寿命的长短与所选用的电热组件材料密切相关。6.1电热组件的性能要求理想电热组件材料应具备如下性能：（1）具有良好的耐热性及高温强度。（2）良好的高温抗氧化性，能长时稳定工作。（3）具有较大的电阻率和较小的电阻温度系数。（4）具有较小的热膨胀系数。（5）具有良好的加工性。（6）良好的抗蚀性。6.2电热组件的选择及计算（1）材料选择：电热组

37、件材料可分为金属和非金属两大类，这里选择铁铬铝系金属电热组件。其优点是电阻系数大、电阻温度系数小、体积密度小、使用温度高、耐热性好、功率稳定、耐热性好、抗氧化、耐硫蚀、价格便宜，应用广泛。由炉子的最高使用温度840，选用线状0Cr13A16Mo2合金作为电热组件，采用YY接线方法，电热组件20Cr13A16Mo2的化学成分及性能见表1。（2）电热组件的计算： 840时电热组件的电阻率：炉温为840时，取电热组件0Cr13A16Mo2的工作温度为1000，又知20时的电阻率=1.4×10-6·m，电阻温度系数=7.25×10-5-1，则计算1000下电热组件电阻率为

38、： =（1+t） =1.4×10-6×(1+7.25×10-5×1000)=1.5×10-6·m电热组件单位表面积功率：根据所选的电热组件8，由图3.2 取=1.8 W/2。每根电热组件功率：因为炉子的加热功率为75kW，且均匀分布。由于每组功率以3075kW为宜，即每相功率在1075kW之间，这样可使每一电热组件的功率不致过大，便于布置安装， 图2 Fe-Cr-Al合金电热元件允许表面负荷表1 电热组件0Cr13A16Mo2合金的化学成分和性能性能数值主要化学成分（%）CrAlNiMoFe12.514570.61.52.5余量工作温

39、度（）正常10501200最高1300密度（g/cm3）7.220时电阻系数（·m）（1.4±0.10）×10-6电阻温度系数（×10-5/）7.25（01000）线膨胀系数（×10-6/）15.6（01000）热导率（W/(m·)）13.57比热容（J/(g·)）0.493熔点（）1500且电热组件的尺寸也较合适。现将炉内的电热组件分为三组三相双星形接法。本工艺选取炉子功率为75 kW，选取炉子加热组件数为6，可以求出每根组件功率为p=P/ n =75/6=12.5 kW 每组电热组件电压：由于采用YY接法，车间动力网端电

40、压为380V，故每组电热组件端电压即为每组电压=220V 线状电热组件直径计算：d = = 4.77mm取d=5mm。电热组件的长度每组电热组件长度：=0.25× =0.25×=50.66m 电热组件总长度：=6=6×50.66=304.0m电热组件的重量由上表查得，电热组件0Cr13A16Mo2的密度=7.2 g/cm3则每组电热组件重量： =3.14×52×50.66×7.2×10-5/4=7.16kg =8=6×7.16=42.96kg校核电热组件= =1.57kW/cm2 由于，所以计算结果是合理的。7 等温淬火槽计算 淬火槽设计的基本步骤是根据工件的材料、形状、尺寸、重量和技术要求，淬火槽的作业方式、生产率和投料批量等，先确定淬火介质种类和需要量，然后确定淬火槽的形状、尺寸、介质冷却装置和机械化装置，并选择各种附属设施。周期作业炉工件的淬火冷却过程，实质上就是工件和淬火介质之间的热交换过程，因此，可利用热平衡的方法计算出淬火介质的体积。而连续作业炉淬火槽的设计，一般不进行热平衡计算，而是先确定机械装置的结构大小，再根据其安装方法以及操作、检修的方便和其它附属装置的需要