能耗计算方法2

1、项项 目目 每每吨吨原原油油的的能能源源消消耗耗量量 能能源源价价格格 每每吨吨原原油油能能耗耗费费用用/元元 燃料 35kg 1371元/t 48.0 催化烧焦 25kg 1371元/t 34.3 电 67kWh 0.5元/kWh 33.5 1.0Mpa蒸汽 0.086t 80元/t 6.9 新鲜水 7.2t 1.8元/t 13.0 合计 135.7 项项 目目 分分项项加加工工费费 元元/吨吨 占占百百分分比比，% 辅助材料费 18.5 10.7 能耗费 31.2 18.1 工资及附加费 6.0 3.5 折旧费 57.6 33.4 修理费 24.3 14.1 其它制造费 7.9 4.6 管

2、理费用 12.5 7.3 财务费用 4.8 2.8 销售费用 9.5 5.5 合计 172.3 100 项项 目目 分分项项加加工工费费 元元/吨吨 占占百百分分比比，% 辅 助 材 料 费 18.5 6.7 能 耗 费 135.7 49.0 工 资 及 附 加 费 6.0 2.2 折 旧 费 57.6 20.8 修 理 费 24.3 8.8 其 它 制 造 费 7.9 2.9 管 理 费 用 12.5 4.5 财 务 费 用 4.8 1.7 销 售 费 用 9.5 3.4 合 计 276.8 100 现状加工费现状加工费 新鲜水 10t/h除盐水 30t/h3.5MPa蒸汽 10t/h1.0

3、MPa蒸汽 40t/h0.5MPa蒸汽 4t/h循环水 2500t/h电 1500kW加热设备凝结水 50t/h焦炭5t/h蜡油 400t/h 200催化油浆 200t/h 330300分馏塔顶循200t/h 130100柴油 120t/h 140除盐水200t/h 9025塔顶油气催化裂化装置装置分界线将式(1)分子分母的 A1 约去，并整理成下式： U=C1AiCiAiEinini11 (2) 令 EII=AiCiAiEinini11，则式(2)变成下式： U=C1.EII (3) EII 为炼油厂实际能耗消耗总量与应达到的标准能耗消耗总量的比值，这就是国外一些公司所采用的能源密度指数。此

4、概念意义很容易直接理解，若该比值为 1，说明炼油厂总体上已达到了先进能耗指标；若比值大于 1，如为 1.2，实际能耗比先进能耗指标高 20%。 如果一个评价体系中，规定的各装置标准能耗不是很先进，则 EII 将会小于 1，这时统计分析的炼油厂中 EII 最小者则是最先进者，并且可能如 EII 低至0.8 时，才达到了较先进的能耗指标。 从式(3)看出，单位能量因数能耗是在能源密度指数的基础上乘以常减压装置的标准能耗 C1，因 C1 一般是不变的，所以比较 U 的高低实际是在比较 EII的大小。如果 U 等于 C1，说明炼油厂总体上达到了先进能耗指标；如果 U 大于C1，它们的差值就是每套标准常

5、减压装置的节能潜力。 综合上述单位能量因数能耗的意义与分析，可以得出它的如下特性： (1) 单位能量因数能耗与常减压装置标准能耗的比值即能源密度指数，故它实际上表示炼油厂所有工艺装置的实际能耗总量与应该达到的先进能耗总量相比的平均节能潜力， 是一个高度综合性的指标，用于整体上评价不同炼油厂的能耗是科学合理的。 (2) 使用国内外不同的评价体系时，所规定的能耗计算方法不同，各工艺装置的标准能耗不同， 单位能量因数能耗结果不一样， 差别可能较大。 所以对比时， 必须使用同一个评价体系。 (3) 从式(2)中看出， 单位能量因数能耗与原油加工量无关， 完全适合于二次加工装置有外购原料的炼油厂能耗评价

6、。 (4) 对于越来越多的联合装置，由于其中的各装置实物消耗量难于分开，故难于评价单个装置能耗，可使用单位能量因数能耗进行整体评价。 (5) 单位能量因数能耗中，已经考虑了加工流程的复杂程度，故不再与其有关。 单位能量因数能耗评价的缺点是， 评价的准确性取决于标准能耗的确定。 随着技术的发展，一些工艺装置的先进能耗下降的幅度较大， 则必须及时调整标准能耗， 以增强可比性。 另一方面， 尽管对某类工艺装置可能制定许多档次的标准先进能耗， 甚至采用考虑主要影响因素后的拟合公式表达标准能耗， 以大大增强其可比性， 评价结果已经足以从宏观上表明能耗水平的高低， 但毕竟制定的标准先进能耗还是有局限性的，

7、 所以不可能在细微的程度上分析对比能耗的高低。 修修订订前前后后部部分分装装置置能能耗耗定定额额的的变变化化 序序号号 装装置置名名称称 1 19 99 95 5年年 能能耗耗定定额额 2 20 00 03 3年年 能能耗耗定定额额 2 20 00 03 3年年 能能量量系系数数 计计算算基基准准 备备注注（指指新新修修订订的的内内容容） 1 常减压蒸馏 18 11 1 对处理量 不包括 电脱 盐。 该定 额为 燃料型 ， 润 滑油 型能 耗定 额另增 加0.5。含轻烃回收时，能耗定额再增加1 2 常压蒸馏 15 9.5 0.86 对处理量 3 电脱盐 无 0.2 0.018 对处理量 4 催

8、化裂化 没有或不 开吸收 稳定， 能 耗定额减 少 3.5; 有汽油 回 炼时，能耗定额另增加3 FCC 70 48 4.36 对处理量 掺常压渣油20%以下或掺减压渣油10%以下 RFCC 85 55 5 对处理量 ARGG 无 75 6.82 对处理量 DCC 无 80 7.27 对处理量 若干气加LPG收率在36%以上，能耗定额另增加5。 5 延迟焦化 35 25 2.27 对处理量 没有或不开吸收稳定，能耗定额减少5。 6 催化重整 预处理和重整单元 95 80 7.27 对重整进 料 该定额 为固 定床， 组合 床 为85， 连续 重整 为100。 流程仅 到重整汽油脱戊烷塔 脱重组

9、分塔 22 2 对抽提进 料 溶剂抽提与回收 45 (对重整进料) 40 3.64 对抽提进 料 也适应于FCC回炼油的芳烃抽提 芳烃分离 25 (对重整进料) 20 1.82 对抽提进 料 适应于 苯塔 和甲 苯塔， 若 为苯塔、 甲苯 塔和 二甲 苯 塔， 定额为25 7 制氢 原料同时有气体和轻油时，能耗定额取二者的加权平均 气体 2000 1300 118.18 对氢产量 不包括原料消耗 轻油 2500 1500 136.36 对氢产量 不包括原料消耗 8 加氢裂化 65 （1.3-X）34 对处理量 X为 尾油 收率， 不包 括循 环氢脱 硫、 气 体和 液化 气 脱硫及 溶剂再生

10、修修 订订 前前 后后 统统 一一 能能 量量 换换 算算 系系 数数 的的 变变 化化 能能 源源 折折 算算 值值 对对 比比 kg(标标 油油 ) 序序号号 类类 别别 数数 量量 与与 单单 位位 修修 订订 前前 修修 订订 后后 改改 变变 情情 况况 1 电 1 kWh 0.3 0.26 减少 13.3% 2 新鲜水 1 t 0.18 0.17 减少 5.5% 3 循环水 1 t 0.10 0.10 不变 4 软化水 1 t 0.25 0.25 不变 5 除盐水 1 t 2.3 2.30 不变 6 除氧水 1 t 9.2 9.20 不变 7 凝汽式蒸汽轮机凝结水 1 t 3.4

11、3.65 增大 3.4% 8 加热设备凝结水 1 t 7.4 7.65 增大 3.4% 9 燃料油 1 t 1000 1000 不变 10 燃料气 1 t 1000 950 减少 5% 11 催化烧焦 1 t 1000 950 减少 5% 12 工业焦炭 1 t 800 800 不变 13 10.0MPa 级蒸汽 1 t 无 92 新增项目 14 3.5MPa 级蒸汽 1 t 88 88 不变 15 1.0MPa 级蒸汽 1 t 76 76 不变 16 0.3MPa 级蒸汽 1 t 66 66 不变 17 0.3MPa 级蒸汽 1 t 无 55 新增项目 18 低温余热 无 有 新增项目 19

12、 直接交换的热量 无 有 新增项目 E E1 1=24158=24158（Mc-Mp)/Mc/MpMc-Mp)/Mc/MpE4=63.6+6.3RwE5=8.3EL/Q(背压），背压），22.3EL/Q+20(1.0 凝汽）凝汽）E6=397S(-0.5)E8=9.33 E9= 230MJ/t(带重沸器），带重沸器），25MJ/t(无重沸器）无重沸器）8.8MPa,53511010010t,15501.436t蒸汽汽轮机内效率82%发电289kWh发电等效率92%输入一次能源=1.436*92=132kg标油发电相当于输出一次能源=289*0.2828=81.7kg标油用于加热热水的一次能源=

13、132-81.7=50.3kg标油1t蒸汽放热量59.2万大卡 物物 流流 数数 据据 物 流 号 和 类 型 热 容 流 率 kw/C 起 始 温 度 目 标 温 度 （ ） 热 2.0 150 60 （ ） 热 80 90 60 （ ） 冷 2.5 20 125 （ ） 冷 3.0 25 100 解解 题题 表表 温 度 累 计 热 流 子 网 络 冷 热 欠 缺 值 （ Cpc-CPh） * Tsn 输 入 输 出 输 入 输 出 150 SN1 125 145 -10 0 10 1 10 07 7. .5 5 117.5 SN2 100 120 12.5 10 -2.5 117.5 1

14、05 SN3 70 90 105 -2.5 -107.5 105 0 SN4 40 60 -135 -107.5 27.5 0 135 SN5 25 82.5 27.5 -55 135 52.5 SN6 20 12.5 -55 -67.5 52.5 4 40 0 组成总综合曲线的温度及热量为： 140 ,107.5 135 ,117.5 110 ,105 80 ,0 50 ,135 35 ,52.5 30 ,40 序号 物流名称 起始温度/ 终止温度/ 流量/ t.h-1 热量/ kW 备注 1 顶循环油 148 80 216.9 9643 热物流 2 塔顶油气 125 40 134.4 22

15、786 热物流 3 分馏一中 293 200 171.16 11106 热物流 4 循环油浆 355 280 424.55 23588 热物流 5 产品油浆 355 90 8.75 1494 热物流 6 轻柴油 221 60 117.61 11307 热物流 7 分馏二中 344 270 87.89 4850 热物流 8 稳定汽油 180 40 155.39 14134 热物流 9 外取热器催化剂 680 550 30530 热物流 10 内取热器催化剂 680 630 2619 热物流 11 再生烟气 485 170 23570 热物流 12 新鲜原料油 90 200 175.0 12590

16、 冷物流 13 富吸收油 45 100 73.4 2317 冷物流 14 解吸塔中间重沸物流 98 108 5430 冷物流 15 解吸塔底重沸物流 148 167 8398 冷物流 16 稳定塔进料 148 157 173.97 1170 冷物流 17 稳定塔重沸物流 180 192 8699 冷物流 18 除氧水及其蒸汽 104 冷物流 05010015020025030035040001000020000300004000050000热量/kW温度/050100150200250300350400020000400006000080000100000120000热量/kW温度/01002

17、0030040050060070080001000020000300004000050000热量/kW温度/内部优化反应、工艺流程换热流程第2个企业第n个企业第3个企业公用工程系统第1个企业第1个工艺装置第n个装置Shell Bulk CDUShell Bulk CDU原油蒸馏技术将常原油蒸馏技术将常压蒸馏、加氢脱硫、减压蒸馏和减粘裂压蒸馏、加氢脱硫、减压蒸馏和减粘裂化装置进行热集成，总体能耗降低化装置进行热集成，总体能耗降低15%15%，设备减少设备减少50%50%，投资低，投资低30%30%。已设计和运。已设计和运转转100100多套。多套。项目参数 苯塔 甲苯塔 二甲苯塔 （常压方案）

18、二甲苯塔 （加压方案） 塔盘数 实际理论 60/33 66/40 110/66 150/90 进料位置（自上而下） 30/16 30/18 66/40 67/40 进料温度 110 148 171 171 操作温度顶底 93/148 125/171 153/191 227/253 操作压力MPa(g)顶底 0.03/0.08 0.03/0.10 0.1/0.2 0.58/0.7 回流温度 60 90 100 215 回流比（对产品） 10.6 1.0 12.4 18.4 产品纯度w% 99.99(苯) 99.5(甲苯) 99.96(二甲苯) 99.97(二甲苯) 产品回收率 wt% 99.9(

19、苯) 99.0(甲苯) 产品流率kg/h1 8785(苯) 33900(甲苯) 19910 19910 重沸器热负荷kW 14020 11217 29381 33255 塔顶冷凝热负荷kW 12762 11260 32900 32506 塔盘型式塔径m 筛板/3.4 筛板/3.4 筛板/5.0 筛板/5.4 板间距m 0.5 0.5 0.6 0.5 水洗塔脱水塔脱重塔回流泵脱水塔釜液泵重沸器进料泵污水环己烷塔顶换热器脱重塔釜液泵重沸器采出泵冷凝器原料罐回流罐脱水包丁二烯回流罐采成品冷凝器 三井油化公司浮岛石化厂投资400亿日元增设燃气轮机与裂解炉匹配，能耗从 523kgEo/t乙烯降至 452kgEot乙烯，相当于每年节约 3.93万吨标油。单元名称 物流名称 温度范围 流量t/h 热量万 kcal/h 低低温温热热源源 催化裂化 顶循 14085 180230 640 稳定汽油 10050 100130 280 柴油 16080 75 310 塔顶油