楼沿街模板工程施工专项方案

1、 1#楼沿街模板工程施工专项方案目 录一、编制依据-2 二、工程概况-2三、编制说明-2四、模板及支撑架的搭设方案及砼浇顺序-3五、模板支撑架搭设的质量及安全要求-5六、附录：模板支撑体系计算书-6（一）、1#楼沿街-/-轴间的楼板支撑架计算书-6（二）、1#楼沿街-/-轴间的梁支撑架计算书-13（三）、1#楼沿街-/-轴600×600柱子支撑架计算书-25七、高支撑模板支架应执行的强制性条文-33八、安全、环境保障措施-33九、危险源分析及预防措施-35十、应急救援预案-38一、编制依据1、招标文件之工料规范技术要求;2、凤凰社区北区1#楼商住楼工程施工图纸3、建筑施工扣件式钢管脚

2、手架安全技术规范（JGJ130-2011）。4、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）。5、建筑施工安全检查标准（JGJ592011）。6、建筑施工手册7、国家、省市有关的操作规程及施工规范。二、工程概况1、工程名称：凤凰社区北区1#商住楼2、建设单位：日照市东港区石臼街道宏达社区居委会3、设计单位：日照市建筑设计研究院有限公司4、监理单位：山东省工程监理咨询有限公司5、施工单位: 山东港湾建设集团有限公司6、工程位置：日照市天津路以北，海滨四路以东7、工程规模：建筑面积：23995.3；本工程为高层住宅建筑，主体结构为钢筋砼剪力墙结构，商业沿街为框架结构。，建筑结构安全等

3、级二级级，耐火等级一级，合理使用年限50年。、1#楼商业沿街，框架结构，沿街两层。部分梁主要截面尺寸(单位mm)为：200×400、200×500、250×600、柱主要截面尺寸为500×500、500×600、600×600。楼板厚(单位mm)： 150。三、编制说明1、主要施工措施模板：板、梁、柱全部采用竹胶板模板。支撑体系：40×80mm木楞做背杠，板次楞采用 钢管支撑，48×2.70钢管做支撑。楼板计算以-/-轴间的楼板为例。梁计算以-/-轴间250×600梁为例框架柱计算以-/-轴600

4、5;600柱子为例 。2、编制说明本方案凤凰社区北区1#楼商住楼沿街工程模板及支撑的施工方案，作为凤凰社区北区1#楼商住楼工程施工组织设计模板工程施工的深化。四、模板及支撑架的搭设方案及砼浇筑顺序（一）模板搭设与拆除施工工艺流程模板安装熟悉图纸，了解各构件的几何尺寸、位置，按图拼出各后间的模板材料准备按工程量准备模板（各种规格齐备），楞木、支撑架料及各种所需附件，操作交接检下一工序应认真检查工程质量，保证构件满足设计要求抄平、放线抄平水平基准线，放出各条轴线及墙、柱、梁边线模板拆除模板拆除时间应满足规范要求，先拆支撑后拆模板，拆除时不应损伤砼表面支撑体系保证模板有足够的刚度及强度，保证构件的垂

5、直度、水平度及截面几何尺寸基层处理砼表面清洗干净，模板应有牢固的支撑点。墙柱脚模板下口作水泥砂浆找平带。钢筋做好隐蔽验收保养拆除模板后应对模板进行表面清理和几何尺寸的修理，涂刷脱模剂。按规格堆放自检检查各构件的轴线、边线垂直度、水平度、平整度、几何尺寸等 （二）模板及支撑架的搭设1、框架柱框架柱模板采用9厚竹胶模板，根据柱净高配置，钢管做柱箍，间距0.6m。柱模板底部现浇板面应抄平，用1:2水泥砂浆找平，厚1020mm，宽100mm，依据放线位置钉好压脚板再安模板，防止混凝土浇筑时跑浆烂根。框架柱支模图如下：2、梁梁模板采用9厚竹胶模板，龙骨用40×80mm木方，间距450mm，侧模

6、及底模用48×2.75m钢管配可调支撑。按照砼结构施工及验收规范要求，梁跨度4000mm时，按全跨度1/10003/1000起拱。3、现浇楼板复核板底标高搭设支模架安放龙骨安装模板安装梁、板节头模板安放预埋件及预留孔模板等核查对正交付验收。楼板模板采用9厚竹胶模板，龙骨40×80mm木方，间距500mm。为满足板面平整度的要求，全部木方用压刨将接触板面的一侧刨平。阴角单独配制阴角模，阴角模与墙面相接处夹5mm厚海绵条，模板缝隙用胶带封严。楼板竖向支撑采用钢管脚手架，板下钢管立杆间距1.2m，横杆步距1.6m，扫地杆距地（楼面）0.15m。板剪刀撑每隔15m设置，宽度不大于4

7、个间距，斜杆与地面的倾斜角为45°60°。模板拼缝处用宽胶带封严，模板拼缝时，水平面模板交接处用单面胶贴缝，竖直面模板交接处用双面胶贴缝，阴角单独配制阴角模，阴角模与墙面相接处夹5mm厚海绵条，以保证拼缝严密。4、砼浇筑顺序柱基础框架柱梁板；其中框架柱分三次浇筑。五、模板支撑架搭设的质量及安全要求1、模板和支撑架所用钢材，应符合国标普通碳素钢钢号和一般技术条件号钢标准。2、架体必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮200处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠从向扫地杆下方的立杆上。3、模板及支撑架搭设前工长、技术负责人必须对操作班组进行技术

8、交底，对模板拼装、支撑系统的布置、预埋件、预留孔洞和节点等的处理方法及技术措施、模板安装的质量要求和安全措施进行详细交底，并做好记录。模板工程安装完毕，必须会同业主、现场监理检查验收后，方可进行下道工序施工。4、模板与砼接触面应清理干净，并满刷隔离剂。竖向模板的安装底面平整坚实，清理干净。预埋件与预留孔洞的位置必须准确，安设牢固。5、墙体两侧模板的对拉螺栓孔应平直相对，穿插螺栓时不得斜拉硬顶。6、当现浇梁、板跨度4m时梁、板模板应起拱；若设计无要求，起拱高度为净跨长度的13。7、在浇筑砼前，应检查承重架及加固支撑扣件是否拧紧，拧紧螺栓的扭力矩控制在45N.m60N.m之间。10、拆除模板时，同

9、条件养护的砼试块必须达到下表的要求：构件类型构件跨度（m）达到设计的砼立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁8758100悬臂构件10011、模板支撑及满堂脚手架在搭设前应在楼面或地面上弹出钢管架的纵横方向位置线并进行抄平。12、水平杆的接长采用搭接或对接，搭接长度不应小于1m。接头扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或步同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距1/3。13、纵向剪刀撑必须伸至扫地杆下，两端头必须设置在节头处。14、在浇筑砼前，现场施工人员检查承重架及加固支撑扣件是

10、否拧紧，拧紧螺栓的扭力矩控制在45N.m60N.m之间。砼浇筑过程中现场安排工长、质安员值班，对模板支撑架随时监控，并作好预防措施，及时对施工中出现的问题进行整改。16、模板内杂物清理采取在柱、墙根部和梁、板底模中部留设清扫口。17、拆模前应提供该部位砼实体强度证明。六、附录：模板支撑体系计算书（一）、1#楼沿街-/-轴间的楼板支撑架计算书参数信息模板与支架搭设参数模板支架搭设高度H：8.5m；立杆纵距la：1m；立杆横距lb：0.8m；水平杆最大步距h：1.2m； 面板采用：竹胶合板 厚度：9mm；支撑面板的次楞梁采用：钢管支撑；间距：0.2m；主楞梁采用：单钢管48×2.7；钢管

11、均按48×2.7计算。荷载参数永久荷载标准值：楼板厚度：0.15m；新浇筑砼自重（G2k）：24kN/m3；钢筋自重（G3k）：1.5kN/m3 ；模板与小楞自重（G1k）：0.5kN/m2 ；每米立杆承受结构自重: 0.147kN/m可变荷载标准值：施工人员及设备荷载（Q1k），当计算面板和直接支承面板的次楞梁时，均布荷载取：2.5kN/m2，再用集中荷载4kN进行验算，比较两者所得的弯矩取其大值。当计算直接支承次楞梁的主楞梁时，均布荷载标准值取2.5kN/m2 ，当计算支架立柱时，均布荷载标准值取2.5kN/m2 。振捣砼时荷载标准值（Q2k）：4kN/m2。模板面板计算面板采用

12、竹胶合板，厚度为9mm，按简支跨计算,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。取单位宽度1m的面板作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 100×0.9×0.9/6=13.500cm3；截面惯性矩I= 100×0.9×0.9×0.9/12=6.075cm4；1、强度验算（1）、计算时两端按简支板考虑，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.2m。（2）、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=0.9×1.2×(24000×0.15+1500×0.15+500)+1.4&

13、#215;2500×1=7821N/mq1=0.9×1.35×(24000×0.15+1500×0.15+500)+1.4×0.7×2500×1= 7460N/m根据以上两者比较应取q1= 7821N/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.9×1×1.2×500=540 N/m跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×4000= 5040N（3）、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=q1l2=7821×0.22=39.11N·

14、m88施工荷载为集中荷载：M2=q2l2+Pl=540×0.22+5040×0.2=254.70N·m8484取Mmax=254.70N·m验算强度。面板抗弯强度设计值f=35N/mm2；=Mmax=254.70×103=18.87N/mm2 < f=35N/mm2W13.500×103面板强度满足要求!2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 1×（24000×0.151500×0.15500）=4325N/m=4.325N/mm；面板最大

15、容许挠度值: 200.0/250=0.8mm；面板弹性模量: E = 9000N/mm2；=5ql4=5×4.325×200.04=0.165mm < 0.8mm384EI384×9000×6.075×104满足要求!次楞钢管验算次楞采用钢管，钢管按48×2.7计算，间距0.2m，截面抵抗矩 W=4.12cm3；截面惯性矩 I=9.89cm4；1、抗弯强度验算（1）、次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞排矩即立杆横距，L=0.8m。（2）、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1

16、=0.9×1.2×(24000×0.15+1500×0.15+500)+1.4×2500×0.2=1564N/mq1=0.9×1.35×(24000×0.15+1500×0.15+500)+1.4×0.7×2500×0.2= 1492N/m根据以上两者比较应取q1= 1564N/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.9×0.2×1.2×500=108 N/m跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×

17、;4000= 5040N（3）、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= 0.1q1l2=0.1×1564×0.82=100.10N·m施工荷载为集中荷载：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.08×108×0.82+0.213×5040×0.8=864.35N·m取Mmax=864.35N·m验算强度。钢管抗弯强度设计值f=215N/mm2；=Mmax=864.35×103=209.79N/mm2 < f=215N/mm2W4.12×103次楞抗弯强度满足要求!2、挠度验算

18、验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.2×（24000×0.151500×0.15500）=865N/m=0.865N/mm；次楞最大容许挠度值:800.0/250=3.2mm；次楞弹性模量: E = 206000N/mm2；=0.632ql4=0.632×0.865×800.04=0.110mm < 3.2mm100EI100×206000×9.89×104满足要求!主楞验算主楞采用:单钢管48×2.7截面抵拒矩W=4.12cm3截面惯性矩I=

19、9.89cm41、强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取2.5kN/mm2。首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q1=0.9×1.2×(24000×0.15+1500×0.15+500)+1.4×2500×0.2=1564N/mq1=0.9×1.35×(24000×0.15+1500×0.15+500)+1.4×0.7×2500×0.2= 1492N/m根据以上两者比较应取q1= 1564N/m作为设计依据。次楞最大

20、支座力=1.1q1l=1.1×1564×0.8/1000=1.376kN。次楞作用集中荷载P=1.376kN，进行最不利荷载布置如下图：计算简图(kN)弯矩图(kN.m)最大弯矩 Mmax=0.702kN.m；主楞的抗弯强度设计值f=215N/mm2；=Mmax=0.702×106=170.388N/mm2 < 215N/mm2W4.12×103主楞抗弯强度满足要求!2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q = 0.2×（24000×

21、0.151500×0.15500）=865N/m=0.865N/mm；次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×0.865×0.8=0.761kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=1.308mm。主梁的最大容许挠度值:1000/150=6.7mm，最大变形 Vmax =1.308mm < 6.7mm满足要求!扣件式钢管立柱计算1、轴向力计算按下列各式计算取最大值：0.9×1.2×0.147×8.5+(24×0.151.5×0.150.5)×1×0.8+1.4&

22、#215;2.5×1×0.8=7.606kN；0.9×1.35×0.147×8.5+(24×0.151.5×0.150.5)×1×0.8+1.4×0.7×2.5×1×0.8=7.486kN；根据上述计算结果取N=7.606kN作为设计依据。2、立柱稳定性验算立柱的稳定性计算公式:=NfAN - 轴心压力设计值(kN) ：N=7.606kN；- 轴心受压稳定系数,由长细比=Lo/i 查表得到；L0 - 立杆计算长度（m），L0=kh，h:步距，取1.2m;k:计算长度

23、附加系数，其值取1.155,:考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按扣件脚手架规范JGJ130-2002表5.3.3采用，取1.7，L0=2.36m。i - 立柱的截面回转半径(cm) ,i=1.6cm；A - 立柱截面面积(cm2),A=3.84cm2；f - 钢材抗压强度设计值N/mm2,f= 215N/mm2；立柱长细比计算：=Lo/i=2.36/1.6=148 <150，长细比满足要求!。按照长细比查表得到轴心受压立柱的稳定系数=0.315；g=N=7.606×103=62.880N/mm2 < f=215 N/mm2A0.315×3.84

24、5;102立柱稳定性满足要求!立柱底地基承载力验算1、上部立柱传至垫木顶面的轴向力设计值N=7.606kN2、垫木底面面积A垫木作用长度1m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=1×0.3=0.3m23、地基土为素填土，其承载力设计值fak= 80kN/m2立柱垫木地基土承载力折减系数mf= 0.54、验算地基承载力立柱底垫木的底面平均压力P=N=7.606=25.35kN/m2 < mffak=80×0.5=40kN/m2A0.3满足要求!。（二）、1#楼沿街-/-轴间的梁支撑架计算书参数信息模板支架参数梁截面宽度:0.25m；梁截面高度:0.6m；模板支架高度H:8.5

25、m；楼板厚度:0.15m；立杆梁跨度方向间距la:0.9m；梁两侧立柱间距lb:0.9m,梁下增加1根立柱；水平杆最大步距: 1.2m；梁底面板下次楞采用：方木支撑；钢管按48×2.7计算；面板采用：9mm厚竹胶合板梁侧模板参数主楞龙骨材料：钢楞，截面类型为:圆钢管48×2.70 ；次楞龙骨材料：木楞，宽度:40mm 高度:80mm；主楞间距：500mm；次楞间距：200mm；荷载参数永久荷载标准值：模板与小楞自重（G1k）：0.5kN/m2；每米立杆承受结构自重: 0.128kN/m；新浇筑砼自重（G2k）：24kN/m3；钢筋自重（G3k）：1.5kN/m3 ； 可变荷

26、载标准值：施工人员及设备荷载（Q1k）:1kN/m2；振捣砼对水平面模板荷载（Q2k）：4kN/m2；振捣砼对垂直面模板荷载（Q2k）：2kN/m2；倾倒砼对梁侧模板产生水平荷载（Q3k）：4kN/m2；新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22ct012V=0.22×24×6.7×1×1.2×1.22=51.790 kN/m2F=cH=24×0.6=14.400 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，按200

27、/(T+15)计算，取初凝时间为6.7小时。T：混凝土的入模温度，经现场测试，为15； V - 混凝土的浇筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.6m； 1- 外加剂影响修正系数，取1； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值14.400kN/m2。梁侧模板面板计算面板采用竹胶合板，厚度为9mm，按简支跨计算,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。取主楞间距0.50m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 50.00×0.9×0.9/6=6.750cm3；截面惯性矩I= 50

28、.00×0.9×0.9×0.9/12=3.038cm4；1、强度验算（1）、计算时两端按简支板考虑，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m。（2）、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=14.400kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.9×1.2×14400+1.4×2000×0.50=9036N/mq1=0.9×1.35×14400+1.4×0.7×2000×0.50= 9630N/m根据以上两者比较

29、应取q1= 9630N/m作为设计依据。（3）、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=q1l2=9630×0.202=48.15N·m88面板抗弯强度设计值f=35N/mm2；=Mmax=48.15×103=7.13N/mm2 < f=35N/mm2W6.750×103面板强度满足要求!2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.50×14400=7200N/m=7.200N/mm；面板最大容许挠度值: 200.00/250=0.80mm；面板弹性模量: E = 9000N/mm2

30、；=5ql4=5×7.200×200.004=0.549mm < 0.80mm384EI384×9000×3.038×104满足要求!梁侧模板次楞计算次楞采用木楞，宽度:40mm 高度:80mm 间距：0.2m 截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =4.0×6.0×6.0/6=24.000cm3；截面惯性矩I =4.0×6.0×6.0×6.0/12=72.000cm4；1、强度验算（1）、次楞承受模板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m

31、。次楞计算简图 l=0.5m（2）、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=14.400kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.9×1.2×14400+1.4×2000×0.2=3614N/mq2=0.9×1.35×14400+1.4×0.7×2000×0.2= 3852N/m根据以上两者比较应取q=3852 N/m作为设计依据。（3）、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1×3.852×0.52=0.096k

32、N·m最大支座力：1.1ql=1.1×3.852×0.5=2.12kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.096×106=4.000N/mm2 < 17N/mm2W24.000×103 满足要求!2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 14400×0.2=2880N/m=2.880N/mm；次楞最大容许挠度值：l/250 =500/250 =2.0 mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.677×2.880&

33、#215;5004= 0.169mm < 2.0mm100EI100×10000×72.000×104 满足要求!梁侧模板主楞计算主楞采用钢楞双根，截面类型为:圆钢管48×2.70 间距：0.50m 截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =4.49cm3；截面惯性矩I =10.78cm4；1、强度验算（1）、主楞承受次楞传递的集中荷载P=2.12kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.8m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kN.m)（2）、强度验算最大弯矩Mmax=0.636kN·m主楞抗弯强度设

34、计值f215N/mm2。=Mmax=0.636×106=70.824N/mm2 < 215N/mm2W×24.490×103 ×2满足要求!2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=1.584kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：l/250 =800/250 = 3mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.484mm < 3mm。满足要求!对拉螺栓计算对拉螺栓轴力设计值：NabFsa对拉螺栓横向间距；b对拉螺栓竖向间距；Fs新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振

35、捣混凝土对垂直模板产生的水平荷载或倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值：Fs=0.95（rGG4krQQ 2k）=0.95×(1.2×14.400+1.4×2)=19.08kN。N=0.50×0.80×19.08=7.63kN。对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb：Ntb =AnFtbAn对拉螺栓净截面面积Ftb螺栓的抗拉强度设计值本工程对拉螺栓采用M14，其截面面积An=105.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=17.85kN > N=7.63kN。满足要求!梁底模板面板计算面板采用竹胶合板，厚度为9mm。 取梁底横向水

36、平杆间距0.9m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 90.0×0.9×0.9/6=12.150cm3；截面惯性矩I= 90.0×0.9×0.9×0.9/12=5.468cm4；1、强度验算（1）、梁底次楞为3根，面板按连续梁计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.125m。（2）、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=0.9×1.2×(24×0.6+1.5×0.6+0.5)+1.4×4×0.9=19.89kN/mq1=0.9×1.35×(24×

37、0.6+1.5×0.6+0.5)+1.4×0.7×4×0.9= 20.45kN/m根据以上两者比较应取q1= 20.45kN/m作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=0.959kN;N2=3.195kN;N3=0.959kN;最大弯矩 Mmax = 0.040kN.m梁底模板抗弯强度设计值f (N/mm2) =35 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.040×106=3.292N/mm2 < 35N/mm2W12.150×103满足要求!2、挠度验算验算挠

38、度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.9×（24×0.61.5×0.60.5）=14.22kN/m；计算简图(kN)面板弹性模量: E = 9000N/mm2；经计算，最大变形 Vmax = 0.037mm梁底模板的最大容许挠度值: 125/250 =0.5 mm；最大变形 Vmax = 0.037mm < 0.5mm满足要求!梁底模板次楞计算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度40mm，高度80mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.0×8.0×8.0/6= 42.667cm3；

39、I=4.0×8.0×8.0×8.0/12= 170.667cm4；1、强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下水平横杆的间距，L=0.9m。次楞计算简图 l=0.9m荷载设计值 q = 3.195/0.9= 3.550kN/m；最大弯距 Mmax =0.1ql2= 0.1×3.550×0.92= 0.288 kN.m；次楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2；=Mmax=0.288×106=6.750N/mm2 < 17N/mm2W42.667

40、×103满足要求!2、挠度验算次楞最大容许挠度值：l/250 =900/250 =3.6 mm；验算挠度时不考虑可变荷载值，只考虑永久荷载标准值: q =2.222/0.9= 2.469N/mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.677×2.469×9004=0.643mm < 3.6mm100EI100×10000×170.667×104满足要求!梁底横向水平杆计算横向水平杆按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取梁底面板下次楞传递力。 计算简图(kN) 弯矩图(kN.m)经计算，从左到

41、右各支座力分别为：N1=0.101kN;N2=4.911kN;N3=0.101kN;最大弯矩 Mmax=0.075kN.m；最大变形 Vmax=0.021mm。1、强度验算支撑钢管的抗弯强度设计值f (N/mm2) = 215N/mm2；支撑钢管的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.075×106=18.204N/mm2 < 215N/mm2W4.12×103满足要求!2、挠度验算支撑钢管的最大容许挠度值: l/150 =450/150 = 3.0mm或10mm；最大变形 Vmax = 0.021mm < 3.0mm满足要求!梁底纵向水平杆计算横向钢管作用在纵向

42、钢管的集中荷载P=4.911kN。 计算简图(kN)纵向水平杆只起构造作用，不需要计算。扣件抗滑移计算水平杆传给立杆竖向力设计值R=4.911KN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。钢管立柱计算1、立柱轴心压力设计值N计算上部梁传递的最大荷载设计值：4.911kN ；立柱承受支架自重：1.2×8.5×0.128=1.306kN 立柱轴心压力设计值N：4.911+1.306=6.217kN；2、立柱稳定性计算立柱的稳定性计算公式:=NfAN - 轴心压力设计值(kN) ：N=6.217kN；- 轴心受压稳定系数,由长细比=Lo/i 查表得到；L0 - 立杆计算长度（m

43、），L0=kh，h:步距，取1.2m;k:计算长度附加系数，其值取1.155,:考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按扣件脚手架规范JGJ130-2002表5.3.3采用，取1.7，L0=2.36m。i - 立柱的截面回转半径(cm) ,i=1.6cm；A - 立柱截面面积(cm2),A=3.84cm2；f - 钢材抗压强度设计值N/mm2,f= 215N/mm2；立柱长细比计算：=Lo/i=236/1.6=148 <150，长细比满足要求!。按照长细比查表得到轴心受压立柱的稳定系数=0.315；g=N=6.217×103=51.397N/mm2 < f=215 N

44、/mm2A0.315×3.84×102立柱稳定性满足要求!立柱底地基承载力验算1、上部立柱传至垫木顶面的轴向力设计值N=6.217kN2、垫木底面面积A垫木作用长度1m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=1×0.3=0.3m23、地基土为素填土，其承载力设计值fak= 80kN/m2立柱垫木地基土承载力折减系数mf= 0.54、验算地基承载力立柱底垫木的底面平均压力P=N=6.217=20.72kN/m2 < mffak=80×0.5=40kN/m2A0.3满足要求!。（三）、1#楼沿街-/-轴600×600柱子支撑架计算书参数信息柱截面宽度

45、B:0.6mm；柱截面高度H: 0.6mm；面板采用:9mm厚竹胶合板，面板弹性模量:9000N/mm2，抗弯强度设计值fc:35N/mm2；柱箍采用:钢楞 截面类型为:圆钢管48×2.70 ；间距:600mm对拉螺栓直径:14mm 柱宽度B方向设置1个对拉螺栓 柱高度度H方向设置1个对拉螺栓木材抗弯强度设计值fc:17N/mm2；木材抗剪强度设计值ft:1.7N/mm2；木材弹性模量E:10000N/mm2；新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22ct012V=0.22×24×5.7

46、15;1×1.2×1.00=36.115 kN/m2F=cH=24×4.4=105.600 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为5.7小时。T：混凝土的入模温度，经现场测试，为20； V - 混凝土的浇筑速度，取1m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.4m； 1- 外加剂影响修正系数，取1； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值36.115kN/m2。柱侧模板面板计算面板

47、采用竹胶合板，厚度为9mm，按简支跨计算,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。取柱箍间距0.60m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 60.00×0.9×0.9/6=8.100cm3；截面惯性矩I= 60.00×0.9×0.9×0.9/12=3.645cm4；1、强度验算（1）、计算时两端按简支板考虑，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.12m。（2）、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=36.115kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.9×1.2×36115

48、+1.4×2000×0.60=24915N/mq1=0.9×1.35×36115+1.4×0.7×2000×0.60= 27386N/m根据以上两者比较应取q1= 27386N/m作为设计依据。（3）、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=q1l2=27386×0.122=49.29N·m88面板抗弯强度设计值f=35N/mm2；=Mmax=49.29×103=6.09N/mm2 < f=35N/mm2W8.100×103面板强度满足要求!2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅

49、考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.60×36115=21669N/m=21.669N/mm；面板最大容许挠度值: 120.00/250=0.48mm；面板弹性模量: E = 9000N/mm2；=5ql4=5×21.669×120.004=0.178mm < 0.48mm384EI384×9000×3.645×104满足要求!柱侧模板次楞计算次楞采用木楞，宽度:40mm 高度:80mm 间距：0.12m 截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =4.0×8.0×8.0/6=

50、42.667cm3；截面惯性矩I =4.0×8.0×8.0×8.0/12=170.667cm4；1、强度验算（1）、次楞承受模板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取柱箍间距，L=0.6m。次楞计算简图 l=0.6m（2）、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=36.115kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.9×1.2×36115+1.4×2000×0.12=4983N/mq2=0.9×1.35×36115+1.4

51、15;0.7×2000×0.12= 5477N/m根据以上两者比较应取q=5477 N/m作为设计依据。（3）、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1×5.477×0.62=0.197kN·m最大支座力：1.1ql=1.1×5.477×0.6=3.61kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.197×106=4.617N/mm2 < 17N/mm2W42.667×103 满足要求!2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：

52、q = 36115×0.12=4334N/m=4.334N/mm；次楞最大容许挠度值：l/250 =600/250 =2.4 mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.677×4.334×6004= 0.223mm < 2.4mm100EI100×10000×170.667×104 满足要求!柱宽度B方向柱箍的计算柱箍采用钢楞，截面类型为:圆钢管48×3.0 ，柱箍间距600mm。截面抵抗矩W =4.49cm3；截面惯性矩I =10.78cm4；1、强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P

53、计算如下：P1=0.9×1.2×36.115+1.4×2×0.12×0.6=2.990kNP2=0.9×1.35×36.115+1.4×0.7×2×0.12×0.6= 3.286kN根据以上两者比较应取P= 3.286kN作为设计依据。 计算简图(kN) 弯矩图(kN.m)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=1.909kN;N2=12.612kN;N3=1.909kN;最大弯矩 Mmax=0.499kN.m；柱箍抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2；柱箍应按受弯构件

54、采用下式计算：N-柱箍轴向拉力设计值。An-柱箍净截面面积。Wnx-柱箍截面抵抗矩=Mmax=0.499×106=111.136N/mm2 < 205N/mm2Wnx4.49×103满足要求!2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：P=36.115×0.12×0.6=2.6kN。柱箍的最大容许挠度值: = l/150 =410.000/150 = 2.7mm；经计算最大变形 Vmax =0.114 mm < 2.7mm满足要求!柱宽度B方向柱箍的对拉螺栓计算1、对拉螺栓可承受的最大轴向拉力

55、设计值Ntb：Ntb =AnFtbAn对拉螺栓净截面面积Ftb螺栓的抗拉强度设计值本工程对拉螺栓采用M14，其截面面积An=105.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=17.85kN。对拉螺栓轴力设计值N=12.612kN 小于 17.85kN。满足要求!柱高度H方向柱箍的计算柱箍采用钢楞，截面类型为:圆钢管48×3.0 ，柱箍间距600mm。截面抵抗矩W =4.49cm3；截面惯性矩I =10.78cm4；1、强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：P1=0.9×1.2×36.115+1.4×2×0.12×0.6=2.

56、990kNP2=0.9×1.35×36.115+1.4×0.7×2×0.12×0.6= 3.286kN根据以上两者比较应取P= 3.286kN作为设计依据。 计算简图(kN) 弯矩图(kN.m)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=1.909kN;N2=12.612kN;N3=1.909kN;最大弯矩 Mmax=0.499kN.m；柱箍抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2；柱箍应按受弯构件采用下式计算：N-柱箍轴向拉力设计值。An-柱箍净截面面积。Wnx-柱箍截面抵抗矩=Mmax=0.499×106=111

57、.136N/mm2 < 205N/mm2Wnx4.49×103满足要求!2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：P=36.115×0.12×0.6=2.6kN。柱箍的最大容许挠度值: = l/150 =410.000/150 = 2.7mm；经计算最大变形 Vmax =0.114 mm < 2.7mm满足要求!柱高度H方向柱箍的对拉螺栓计算1、对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb：Ntb =AnFtbAn对拉螺栓净截面面积Ftb螺栓的抗拉强度设计值本工程对拉螺栓采用M14，其截面面积An=105.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=17.85kN。对拉螺栓轴力设计值N=12.612kN 小于 17.85kN。满