模板工程施工方案局部调整方案

1、北京市轨道交通指挥中心二期工程模板工程施工方案局部调整方案北京城建集团有限责任公司轨道交通指挥中心二期工程项目部二零一一年十月 北京市轨道交通指挥中心二期工程 模板工程施工方案局部调整方案- 0 -北京市轨道交通指挥中心二期工程 模板工程施工方案局部调整方案审 批 人：审 核 人：编 制 人： 北京城建集团有限责任公司北京市轨道交通指挥中心二期工程项目部2011 年 10 月目目 录录1 1 编制依据编制依据.1 11.1北京市轨道交通指挥中心二期工程施工组织设计 .11.2北京市轨道交通指挥中心二期工程施工图 .11.3 有关规范规程 .11.4 原审核完毕的模板工程施工方案 .12 2 工

2、程概况工程概况.1 12.1 综合概况 .12.2 设计概况 .23 3 调整范围调整范围 .2 24 4 原方案中梁模板及支撑体系原方案中梁模板及支撑体系 .2 25 5 调整后地上梁模板及支撑体系调整后地上梁模板及支撑体系 .3 36 6 安全、环保及文明施工措施安全、环保及文明施工措施 .4 46.1 安全措施 .46.2 环保及文明施工措施 .57 7 模板计算模板计算 .5 57.1 参数信息 .57.2 模板面板计算 .67.3 梁底支撑木方的计算 .87.4 梁底支撑钢管计算 .97.5 立杆的稳定性计算 .127.6 扣件抗滑移的计算 .15北京市轨道交通指挥中心二期工程 模板

3、 工程施工 方案 局部调整方案- 1 -1 1 编制依据编制依据1.1北京市轨道交通指挥中心二期工程施工组织设计 1.2北京市轨道交通指挥中心二期工程施工图1.3 有关规范规程1.4 原审核完毕的模板工程施工方案2 2 工程工程概况概况2.1 综合概况项 目内 容工程名称北京市轨道交通指挥中心二期工程工程性质高层公共建筑工程地址北京市朝阳区小营北路 6 号建设单位北京轨道交通路网管理有限公司勘察单位北京市勘察设计研究院有限公司设计单位北京城建设计研究总院有限责任公司监理单位北京双圆工程咨询监理有限公司总承包单位北京城建集团有限责任公司开工日期2010 年 12 月 30 日工期要求整体移交日期

4、2012 年 12 月 20 日质量要求质量等级建筑长城杯北京市轨道交通指挥中心二期工程 模板 工程施工 方案 局部调整方案- 2 -2.2 设计概况项目名 称内 容主要构件尺寸地上梁截面尺寸600mm750mm、600mm700mm、700mm700mm、500mm650mm、500mm700mm、550mm600mm、550mm650mm、层高标准层层高 4.5m建筑使用年限50 年抗震设防烈度8 度3 3 调整范围调整范围鉴于施工现场实际情况，将原模板工程施工方案中地上部分梁模板支撑体系作局部调整。4 4 原方案中梁模板及支撑体系原方案中梁模板及支撑体系（1）梁模板梁的底模与侧模采用 1

5、5mm 厚多层板，主龙骨采用 48mm 钢管间距 900mm，次龙骨选用 50mm100mm 间距 250mm 的双面刨光方木；梁侧模、梁底模按图纸尺寸进行现场加工。由塔吊运至作业面组合拼装，然后加横楞并利用支撑体系将梁两侧夹紧，在梁 1/2 处加 M14 穿墙螺栓间距 900mm。（2）梁支撑体系梁支撑体系为碗扣式脚手架，顶板砼采用地泵进行浇筑时，考虑布料杆距梁跨中布置，对梁支撑体系进行设计，立杆横向间距 400mm、纵向间距 900mm（梁下设两排立杆） ，水平杆步距为 1200mm、600mm，要求上下两层立杆中心位于一条线上。对于跨度6m 梁，按全跨长度 L/300-L/500 进行梁

6、底模起拱，即跨度为 8.4m 时起拱高度不小于 17mm，起拱从支模开始时进行（通过 U 托）调整底模各部位标高，而后将侧模和底模连成整体。距梁端 500mm 处，在梁模上留设 50mm100mm 清扫口，待杂物清理干净后，将其堵严。详见下图：北京市轨道交通指挥中心二期工程 模板 工程施工 方案 局部调整方案- 3 -15厚多层板50*100方木100*100方木间距1200M14对拉螺栓50*100方木原梁模板支立示意图5 5 调整后地上梁模板及支撑体系调整后地上梁模板及支撑体系（1）梁模板梁的底模与侧模采用 15mm 厚多层板，主龙骨采用 48mm 钢管间距 600mm，次龙骨选用 50m

7、m100mm 间距 250mm 的双面刨光方木；梁侧模、梁底模按图纸尺寸进行现场加工。由塔吊运至作业面组合拼装，然后加横楞并利用支撑体系将梁两侧夹紧。（2）梁支撑体系梁支撑系统为碗扣式脚手架，顶板砼采用地泵进行浇筑时，考虑布料杆距梁跨中布置，对梁支撑体系进行设计，立杆横向间距 600mm、纵向间距 600mm（梁下设一排立杆） ，水平步距为 1200mm、600mm，要求上下两层立杆中心位于一条线上。对于跨度6m 梁，按全跨长度 L/300-L/500 进行梁底模起拱，即跨度为 8.4m 时起拱高度不小于 17mm，起拱从支模开始时进行（通过 U 托）调整底模各部位标高，而后将侧模和底模连成整

8、体。距梁端 500mm 处，在梁模上留设 50mm100mm 清扫口，待杂物清理干净后，将其堵严。详见下图：北京市轨道交通指挥中心二期工程 模板 工程施工 方案 局部调整方案- 4 -15厚多层板50*100方木100*100方木间距120050*100方木调整后地上梁模板支立示意图248钢管间距600主龙骨48钢管6 安全、环保及文明施工措施安全、环保及文明施工措施6.1 安全措施1）从事模板作业的人员，应经安全技术培训。从事高处作业人员，应定期体检，不符合要求的不得从事高处作业。2）安装和拆除模板时，操作人员应佩戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和北京市轨道交通指挥中心二期工程 模板 工

9、程施工 方案 局部调整方案- 5 -安全带应定期检查，不符合者严禁使用。3）作业时，模板和配件不得随意堆放，模板应放平放稳，严禁滑落。脚手架或操作平台上临时堆放的模板不宜超过 3 层，连接件应放在箱盒或工具袋中，不得散放在脚手板上。脚手架或操作平台的施工总荷载不得超过其设计值。4）模板吊装前，应设专人指挥。吊装机械位置应事先调整适当,吊装稳起稳落,就位准确,严禁大幅度摆动。5）装拆柱等高处模板，要先搭设脚手架；并随装随固定、随拆随运转。严禁空架浮搁，防止模板倾覆。严禁将模板堆放在脚手板上，防止下坠伤人。不得让模板、材料自由下落，更不得大面积同时撬落，操作时必须注意警戒。6）木工操作场严禁吸烟，

10、刨花木屑等应及时清运，附近设置消防器材。6.2 环保及文明施工措施1） 制定文明施工制度，划分环卫包干区，作到责任到人。2） 搭设碗扣支架应避免夜间作业，防止产生噪音，影响居民生活。3）现场工人应着装整齐，具有现代工人的面貌。现场作业不说脏话，不出现不文明举止。4）对于材料设备应爱惜，选择正确的使用方法，并定期包养，严禁野蛮施工。5）每天生产完成后，应检查现场，对于产生的建筑垃圾应及时清理，并堆放到指定地点。6）施工环境各种材料、机具堆放有序，各类加工好的模板堆放整齐。按施工总评面布置图划定区域堆放。7）班长对班组作业区的文明现场负责。坚持谁施工，谁清理，作到活完场清。8）建筑结构内的施工垃圾

11、清运，采用搭设封闭式临时专用垃圾道运输，或采用容器倒运或袋装，严禁随意凌空抛撒。施工垃圾应及时清运，并适量洒水，减少污染。9）现场内所有交通路面和物料堆放场地全部浇筑混凝土硬化路面，做到黄土不露天。北京市轨道交通指挥中心二期工程 模板 工程施工 方案 局部调整方案- 6 -7 7 模板计算模板计算7.1 参数信息 模板支架搭设高度为 3.8m，基本尺寸为：梁截面 BD=650mm700mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加 1 道承重立杆。 采用的钢管类型为483.5。梁模板支撑架立面简图7.2 模板面板计算 使用模板类型为：覆膜多层板。 面板

12、为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.7000.600=10.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.600(20.700+0.650)/0.650=0.662kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.6500.600=1.755kN 均布荷载 q = 1.210.500+1.20.662=13.395k

13、N/m 集中荷载 P = 1.41.755=2.457kN 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:北京市轨道交通指挥中心二期工程 模板 工程施工 方案 局部调整方案- 7 - 本算例中，截面抵抗矩 W 和截面惯性矩 I 分别为: W = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； I = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.977kN N2=4.605kN N3=

14、4.605kN N4=0.977kN 最大弯矩 M = 0.109kN.m北京市轨道交通指挥中心二期工程 模板 工程施工 方案 局部调整方案- 8 - 最大变形 V = 0.167mm 连续梁支座反力复核验算：连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=13.3950.650+2.457=11.2kN 支座反力从左到右相加： Rn=0.977+4.605+4.605+0.977=11.2kN 杆件受力 PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算：连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对 B 点取矩：-(13.3950.6502/2+2.4570.3

15、25)=-3.60kN.m 求出的支座反力对 B 点取矩：（顺时针力矩） 支 1: 0.9770.650=0.64 支 2: 4.6050.433=2.00 支 3: 4.6050.217=1.00 顺时针力矩之和：0.64+2.00+1.00=3.64KN.m 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! (1)(1)抗弯强度计算抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f10.10910001000/22500=4.844N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)(2)抗剪计算抗剪计算 截面抗剪强度计算值

16、T1=32679.6/(2600.00015.000)=0.447N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T1 T，满足要求! (3)(3)挠度计算挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.167mm 面板的最大挠度小于 216.7/250,满足要求!7.3 梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算（一）梁底木方计算北京市轨道交通指挥中心二期工程 模板 工程施工 方案 局部调整方案- 9 - 按照三跨连续梁计算，最大弯矩和最大剪力考虑活荷载在梁上最不利的布置，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.605/0.600 =7.675kN/m 最大弯矩 M = 0.100

17、ql2=0.1007.6750.600.60=0.276kN.m 最大剪力 Q = 0.600ql=0.6007.6750.600=2.763kN 最大支座力 N = 1.100ql=1.1007.6750.600=5.066kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩 W 和截面惯性矩 I 分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)(1)方木抗弯强度计算方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.276106/53333.3=5.18N/mm2 方木的抗弯计算强度13.0N/

18、mm2,满足要求! (2)(2)方木抗剪计算方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.600ql=2763N 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=32763/(25080)=1.036N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 方木的抗剪计算强度1.7N/mm2,满足要求! (3)(3)方木挠度计算方木挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到 qk=4.434kN/m 最大变形 v = 0.677qkl4/100EI=0.6774.434600.004/(1009000.002133333.33)=0.203m

19、m 方木的最大挠度小于 600.00/250,满足要求!7.4 梁底支撑钢管计算 ( (一一) ) 梁底支撑横向钢管计算梁底支撑横向钢管计算北京市轨道交通指挥中心二期工程 模板 工程施工 方案 局部调整方案- 10 - 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载 P 取钢管支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力简图 支撑钢管变形图 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.478kN.m 最大变形 vmax=0.133mm 最大支座力 Qmax=10

20、.036kN 连续梁支座反力复核验算：连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=0.977+4.605+4.605+0.977=11.2kN 支座反力从左到右相加：北京市轨道交通指挥中心二期工程 模板 工程施工 方案 局部调整方案- 11 - Rn=0.564+10.036+0.564=11.2kN 杆件受力 PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算：连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对 B 点取矩：-(0.9770.275+4.6050.492+4.6050.708+0.9770.925)=-6.70kN.m 求出的支座反力对 B 点取矩

21、：（顺时针力矩） 支 1: 0.5641.200=0.68 支 2: 10.0360.600=6.02 顺时针力矩之和：0.68+6.02=6.70KN.m 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! 抗弯计算强度 f=0.4780106/5080.0=94.10N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于 205N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于 600.0/150 与 10mm,满足要求! ( (二二) ) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN)

22、 支撑钢管弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力简图北京市轨道交通指挥中心二期工程 模板 工程施工 方案 局部调整方案- 12 - 支撑钢管变形图 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.000kN.m 最大变形 vmax=0.000mm 最大支座力 Qmax=10.036kN 连续梁支座反力复核验算：连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=10.036+10.036+10.036+10.036=40.1kN 支座反力从左到右相加： Rn=10.036+10.036+10.036+10.036=40.1kN 杆件

23、受力 PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算：连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对 B 点取矩：-(10.0360.000+10.0360.600+10.0361.200+10.0361.800)=-36.10kN.m 求出的支座反力对 B 点取矩：（顺时针力矩） 支 1: 10.0361.800=18.06 支 2: 10.0361.200=12.04 支 3: 10.0360.600=6.02 顺时针力矩之和：18.06+12.04+6.02=36.12KN.m 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! 抗弯计算强度 f=0.0

24、000106/5080.0=0.00N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于 205N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于 600.0/150 与 10mm,满足要求!7.5 立杆的稳定性计算 模板支架高度大于模板支架高度大于 5m5m 时，应按高度调整系数调降强度设计值时，应按高度调整系数调降强度设计值: : Kh=1/(1+0.005(H-5)北京市轨道交通指挥中心二期工程 模板 工程施工 方案 局部调整方案- 13 - 其中 H:模板支架高度，立杆底座下皮至顶托上皮（或模板底水平杆上皮），以米计，但无量纲。 经计算得到:Kh=0.995 调降后钢管立杆抗压强度设计值为 f1=KHf

25、=0.995205=204N/mm2 N N，立杆的轴心压力设计值：，立杆的轴心压力设计值： 横杆的最大支座反力 N1=10.036kN (已经包括组合系数 1.4) 钢管的自重计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001附录 A 双排架自重标准值，取 0.1489kN/m 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.14896.000=1.072kN N = 10.036+1.072=11.108kN 立杆的稳定性计算公式立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 11.108kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 = l0/i 查表得到 i 计算立杆的截

26、面回转半径 (cm)，i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)， A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)，W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 204.00N/mm2 l0 计算长度 (m)1 1）如果完全参照）如果完全参照扣件式规范扣件式规范，由公式，由公式(1)(1)或或(2)(2)计算计算 l0l0 = = kuhkuh (1)(1) l0l0 = = h+2ah+2a (2)(2) k 计算长度附加系数，验算长细比时取 1，验算立杆稳定性时取1.155 u 计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3，取 u =

27、1.800 h 脚手架步距，h = 1.200m a 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度，a = 0.45m北京市轨道交通指挥中心二期工程 模板 工程施工 方案 局部调整方案- 14 - 公式公式(1)(1)验算长细比验算长细比，k 取 1， =(11.8001.200)100/1.580=137 =210, 满足要求! 验算立杆稳定性验算立杆稳定性 k 取 1.155， l0= 1.155 1.80 1.200 = 2.495m l0/i = 249.480/1.580 = 158 由 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.280 钢管立杆受压应力计算值 = 11108

28、.000/(0.280489.0) = 80.999N/mm2 立杆的稳定性计算 f1=204.00N/mm2,满足要求! 公式公式(2)(2) 验算长细比验算长细比 =(1.200+ 20.450)100/1.580=133 =210, 满足要求! 验算立杆稳定性验算立杆稳定性 l0= 1.200+20.450=2.100m l0/i = 210.000 / 1.580 = 133 由 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.382 钢管立杆受压应力计算值 = 59.517N/mm2 立杆的稳定性计算 f1=204.00N/mm2,满足要求! 2 2）如果考虑到高支撑架的安全

29、因素，适宜由公式）如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)(3)计算计算 l0l0 = = k1k2(h+2a)k1k2(h+2a) (3)(3) k1 计算长度附加系数，按照表 1 取值为 1.185； k2 计算长度附加系数，按照表 2 取值为 1.007； 公式公式(3)(3)： l0= 1.1851.007(1.200+20.450)=2.506 l0/i = 250.592/1.580=159 由 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.277 钢管立杆受压应力计算值 = 82.006N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205N/mm2,满足要求! 模板承重架应尽

30、量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。北京市轨道交通指挥中心二期工程 模板 工程施工 方案 局部调整方案- 15 - 表表 1 1 模板支架计算长度附加系数模板支架计算长度附加系数 k k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表表 2 2 模板支架计算长度附加系数模板支架计算长度附加系数 k k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a 或 u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.09