玉泉路军休干部中心绿植墙受力设计计算书6-4

1、（ 玉泉路军休干部中心绿植墙 ）钢龙骨结构设计计算书工程概况: 本工程位于（北京）市石景山区，北立面绿墙总高度为(17)米。抗震设防烈度(8)度计算，抗震措施按(9)度设防考虑，基本风压(0.45) kN/m2。整体绿墙采用（钢龙骨+水苔模块）绿墙结构，龙骨结构组成如下：a.竖向立柱为方管60X4，横向间距1000mm；b.横向龙骨为方管40X4，竖向间距1300mm，c.在竖向1300mm区间内又布置了间距170mm的次横梁圆钢12，用以直接挂绿墙水苔模块；d.立柱与原结构墙体通过竖向间距1300mm的悬挑钢梁方管60X4焊接连接；e.悬挑钢梁悬挑长度约260mm，与墙之间通过2M12膨胀螺

2、栓固定的120X120X10钢埋板连接,具体可见结构三位计算模型附图1，所有计算中按最不利荷载情况下最危险点校核。 附图1 绿墙钢龙骨结构三维计算模型.设计依据: 建筑结构荷载规范 GB50009-2012 钢结构设计规范 GB50017-2003 玻璃幕墙工程技术规范 JGJ102-2013 建筑结构静力计算手册 （第二版）建筑抗震设计规范GB50011-2010 铝合金建筑型材 GB/T5237-2004 混凝土结构加固设计规范GB50367-2013 天津红港绿茵花草有限公司玉泉路军休干部中心绿植墙施工图.基本计算公式:(1).场地类别划分: 根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别: A类

3、近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区; B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区; C类指有密集建筑群的城市市区; D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区; （ ）按（ ）类地区计算风压(2).风荷载计算: 绿墙属于薄壁外围护构件，根据建筑结构荷载规范GB50009-2012 7.1.1 采用 风荷载计算公式: Wk=gz×z×s×W0 其中: Wk-作用在绿墙上的风荷载标准值(kN/m2) gz-瞬时风压的阵风系数,按建筑结构荷载规范GB50009-2012取定(1.95) z-风压高度变化系数,按建筑结构荷载规范GB50009-2012取定,

4、 根据不同场地类型,按以下公式计算: 本工程属于（C）类地区,故z=（0.74） s-风荷载体型系数,按建筑结构荷载规范GB50009-2012取为：(0.8) W0-基本风压,按全国基本风压图,（北京）地区取为(0.45)kN/m2,(3).地震作用计算: qEAk=E×max×GAK 其中: qEAk-水平地震作用标准值 E-动力放大系数,按3.0取定 max-水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定: 6度: max=0.04 7度: max=0.08 8度: max=0.16 9度: max=0.32 (北京)设防烈度为(8)度,故取max=(0.160) GAK

5、-绿墙构件的自重(N/m2)(4).荷载组合: 结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用：S=GSG+wwSw+EESE+TTSTG=1.0 w=1.0 T=1.0 E=1.0 (计算位移和挠度时)(JGJ 102-96)G=1.2 w=1.4 T=1.2 E=1.3 (计算绿墙构件、连接件和预埋件时)(JGJ 102-96)各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震 水平荷载标准值: qk=Wk+0.6qEAk 水平荷载设计值: q=1.4Wk+0.6×1.3qEAk 荷载

6、和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用: 对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足： a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.2；对有永久荷载效应控制的组合，取1.35 b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；对结构倾覆、滑移或是漂浮验算，取0.9 可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.4一、风荷载计算1、标高为（H）处风荷载计算(1). 风荷载标准值计算: Wk: 作用在绿墙上的风荷载标准值(kN/m2) W0-基本风压,按全国基本风压图,北京地区取为(0.45 )kN/m2,gz: （H）m高处阵风系数(按 （C）类区计算1.95): z:

7、（H）m高处风压高度变化系数(按（C）类区计算0.74): (GB50009-2012) 风荷载体型系数s=(0.8) Wk=gz×z×s×W0 (GB50009-2012) =( 0.52) kN/m2(2). 风荷载设计值: W: 风荷载设计值: kN/m2 rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4 按建筑结构荷载规范GB50009-2012 3.2.5 规定采用 W=rw×Wk=( 0.73)kN/m2二、水苔模块的选用与校核水苔模块的选用与校核: 水苔模块 水苔模块单块为450X320mm，厚60mm，含水每平米自重45kg，多个模块填充在钢龙骨

8、网格内。1. 钢龙骨面积: B: 该处模块分格宽: ( 1.0m ) H: 该处模块分格高: ( 1.3m ) A: 该处模块面积: A=B×H =(1.3)m22. 模块厚度选取: Wk: 风荷载标准值: ( 0.52)kN/m2 A: 模块板块面积: ( 1.3 ) m23. 该处模块板块自重:GAK: 模块板块单位面积自重0.45(KN/m2): G: 模块板块自重 (KN): G =(0.45) ×B×H =( 0.585 ) KN4. 该处垂直于模块平面的分布水平地震作用: max: 水平地震影响系数最大值: ( 0.16 ) qEAk: 垂直于模块平面

9、的分布水平地震作用(kN/m2) qEAk=3×max×GAK 3为动力放大系数 (JGJ102-2013 5.2.4) =( 0.216 )kN/m2 rE: 地震作用分项系数: 1.3 qEA: 垂直于模块平面的分布水平地震作用设计值(kN/m2) qEA=rE×qEAk =1.3×qEAK =( 0.28)kN/m2 PEK : 平行于模块平面的集中地震作用: (kN) E: 动力放大系数,按3.0取定 G: 模块构件的重量(KN):( 0.585 ) max:地震影响系数( 0.16 )PEK=E×max×G =( 0.28

10、)kN 平行于模块平面的集中地震作用设计值:PE = rE×PEK = 1.3×PEK=( 0.365 )kN 三、水苔模块绿墙横梁计算绿墙横梁计算: 1. 选用横梁型材的截面特性: 主横梁为竖向间距1300的40X4方管，次横梁为间距170的12圆钢型材强度设计值: (210)N/mm2 ( JGJ 1022013 表5.3.2) 型材弹性模量: E=(206×103)N/mm2 X、Y轴惯性矩: Ix=( 0.102 ) cm4 (12圆钢) X、Y轴惯性矩: Ix=( 12.6 ) cm4 (40X4方管) X、Y轴抵抗矩: Wx1=(0.17 )cm3 (

11、12圆钢) X、Y轴抵抗矩: Wx1=(6.3 )cm3 (40X4方管) 型材截面积: A=( 1.13 )cm2(12圆钢)型材截面积: A=( 5.76 )cm2(40X4方管) 型材计算校核处壁厚: t=( 4 )mm 40X4方管 型材截面面积矩: Ss=( 0.144 )cm3 (12圆钢)型材截面面积矩: Ss=( 3.9 )cm3 40X4方管 塑性发展系数: =1.052. 绿墙横梁的强度计算: 校核依据: Mx/Wx+My/Wya=(210) (JGJ102-2013 5.5.2)(1)横梁在自重作用下的弯矩(kNm) H: 绿墙分格高: ( 1.3 )m GAk: 横梁自

12、重(包括模块自重)( 0.5 )N/m2 Gk: 横梁自重荷载线分布均布荷载集度标准值(kN/m): Gk= GAk×H/1000 =( 0.65)kN/m G: 横梁自重荷载线分布均布荷载集度设计值(kN/m) G=1.2×Gk =( 0.78 ) N/m Mx1: 横梁在自重荷载作用下的弯矩(kNm) Mx1=G×B2/8 (B为梁宽1.0m) =( 0.0975 )kNm (2)横梁在平行于绿墙平面的集中地震作用产生的弯矩(kNm) PEK : 平行于绿墙平面的集中地震作用: (kN) E: 动力放大系数,按3.0取定 G:绿墙模块构件的重量(KN):( 0

13、.5 ) max:地震影响系数( 0.16 )PEK=E×max×G =(0.24 )kN 平行于绿墙平面的集中地震作用设计值:PE = rE×PEK = 1.3×PEK=( 0.312 )kN ME: 平行于绿墙平面的集中地震作用产生的弯矩:ME= PE×B2/4=( 0.078 ) kNmMx:自重作用和垂直地震作用下横梁弯矩组合值Mx= Mx1+0.6 ME =( 0.144 ) kNm(3)横梁在风荷载作用下的弯矩(kNm) 风荷载线分布最大荷载集度标准值(三角形分布) qwk=Wk×B =( 0.52 )kN/m 风荷载线分

14、布最大荷载集度设计值 qw=1.4×qwk =( 0.728 )kN/m Myw: 横梁在风荷载作用下的弯矩(kNm) Myw=qw×B2/12 =( 0.06 )kNm(3)水平地震作用下横梁弯矩 qEAk: 横梁平面外地震荷载: E: 动力放大系数:(3) max: 地震影响系数最大值:(0.160) GAk: 横梁自重(包括模块自重)( 0.5)KN/m2 qEAk=3×max×GAk/1000 (JGJ102-2013 5.2.4) =( 0.24 )kN/m2 qex: 水平地震作用线分布最大荷载集度标准值 B: 绿墙分格宽: ( 1.0 )m

15、 水平地震作用线分布最大荷载集度标准值(三角形分布) qex=qEAk×B =( 0.24 )KN/m qE: 水平地震作用线分布最大荷载集度设计值 E: 地震作用分项系数: 1.3 qE=1.3×qex =( 0.312 )kN/m MyE: 地震作用下横梁弯矩: MyE=qE×B2/12 =( 0.026 )kNm(4)横梁强度: : 横梁计算强度(N/mm2): 采用SG+SW+0.6SE组合 40X4方管 Wx1: X轴抵抗矩: ( 6.3 )cm3 40X4方管 Wy2: y轴抵抗矩: ( 6.3 )cm3 : 塑性发展系数: 1.05 =(Mx/Wx1

16、+Myw/Wy2+0.6×MyE/Wy2)×103/1.05 =(0.144X1000/6.3+0.06X1000/6.3+0.6X0.026X1000/6.3)/1.05N/mm2=(22.86+9.52+4.12)/1.05 (34.76)N/mm2 <y=(210) N/mm2方管横梁正应力强度满足12圆钢 Wx1: X轴抵抗矩: ( 0.17 )cm3 12圆钢 Wy2: y轴抵抗矩: ( 0.17 )cm312圆钢间距170，方管间距1300，则荷载为1/7.6=(Mx/Wx1+Myw/Wy2+0.6×MyE/Wy2)×103/1.05

17、=(0.0189X1000/0.17+0.0079X1000/0.17+0.6X0.0034X1000/0.17)/1.05N/mm2=(111.17+46.47+20)/1.05 (169.2)N/mm2 <y=(210) N/mm2圆钢横梁正应力强度满足3. 绿墙横梁的抗剪强度计算: 校核依据: max= ( 125 )N/mm2(1)Qwk: 风荷载作用下横梁剪力标准值(kN) Wk: 风荷载标准值: ( 0.52 )kN/m2 B: 绿墙分格宽: ( 1.0 )m 风荷载线分布呈三角形分布时： Qwk=Wk×B2/4 =( 0.13 )kN(2)Qw: 风荷载作用下横梁

18、剪力设计值(kN) Qw=1.4×Qwk =( 0.182 )kN(3)QEk: 地震作用下横梁剪力标准值(kN) 地震作用线分布呈三角形分布时： QEk=qEAk×B2/4 =( 0.06 )kN(4)QE:地震作用下横梁剪力设计值(kN) E: 地震作用分项系数: 1.3 QE=1.3×QEk =( 0.078 )kN(5)Q: 横梁所受剪力: 采用Qw+0.6QE组合 Q=Qw+0.6×QE =( 0.23 )kN(6): 横梁剪应力 Ss: 方管横梁型材截面面积矩: ( 3.9 )cm3 Iy: 方管横梁型材截面惯性矩: ( 12.6 )cm4

19、t: 横梁壁厚:(4.000) mm =Q×Ss×100/Iy/t =( 1.77 )N/mm2 ( 1.77 )N/mm2( 125 )N/mm2 方管横梁抗剪强度可以满足同理，圆钢=Q×Ss×100/Iy/t=0.23/7.6X0.144X100/0.102/6=4.27 N/mm2( 125 )N/mm2 圆钢横梁抗剪强度可以满足 四、绿墙立柱计算: 绿墙立柱计算: 绿墙立柱按（简支梁力学）模型进行设计计算：1. 选料:(1)风荷载线分布最大荷载集度设计值，竖框承受梯形荷载，计算时按矩形均布考虑。 qw: 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m)

20、 rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4 Wk: 风荷载标准值: ( 0.52 )kN/m2 B: 绿墙分格宽: ( 1.0 )m qw=1.4×Wk×B =( 0.728 )kN/m(2)立柱弯矩: Mw: 风荷载作用下立柱弯矩(kN.m) qw: 风荷载线分布最大荷载集度设计值: ( 0.728 )(kN/m) Hsjcg: 立柱计算跨度: ( 1.3 )m， 立柱水平间距1.0m Mw=qw×Hsjcg2/8 =( 0.153 )kNm qEA: 地震作用设计值(KN/M2): GAk: 玻璃绿墙构件(包括玻璃和框)的平均自重: ( 0.5 )kN/m2

21、垂直于玻璃绿墙平面的分布水平地震作用: qEAk: 垂直于玻璃绿墙平面的分布水平地震作用 (kN/m2) qEAk=3×max×GAk (JGJ102-2013 5.2.4) =( 0.24 )kN/m2 E: 绿墙地震作用分项系数: 1.3 qEA=1.3×qEAk =( 0.312 )kN/m2 qE：水平地震作用线分布最大荷载集度设计值，竖框承受梯形荷载，计算时按矩形均布考虑。 qE=qEA×B =( 0.312 )kN/m ME: 地震作用下立柱弯矩(kNm): ME=qE×Hsjcg2/8 =( 0.54 )kNm M: 绿墙立柱在风

22、荷载和地震作用下产生弯矩(kNm) 采用SW+0.6SE组合 M=Mw+0.6×ME =( 0.477 )kNm(3)W: 立柱抗弯矩预选值(cm3) W=M×103/1.05/(210)=( 2.16)cm3现立柱为方管60X4，其Wx=15.69 cm3，满足要求。 qWk: 风荷载线分布最大荷载集度标准值(kN/m) qWk=Wk×B =( 0.52 )kN/m qEk: 水平地震作用线分布最大荷载集度标准值(kN/m) qEk=qEAk×B =( 0.24 )kN/m(4)U：立柱挠度钢型材:UmaxU=15mm 且 UmaxL/300(跨度L7

23、.5M) U=5ql4/384EI=5X(0.52+0.24)×Hsjcg4/（384EI）=5X0.76X13004/206×103/470000 =( 4.2 )mm满足！2. 选用立柱型材的截面特性:方管60X4型材强度设计值: (210)N/mm2型材弹性模量: E=（206×103）N/mm2X轴惯性矩: Ix=（ 47）cm4 Y轴惯性矩: Iy=（ 47 ）cm4 X轴抵抗矩: Wx1=（ 15.7 ）cm3 Y轴抵抗矩: WY1=（ 15. ）cm3 型材截面积: A=（ 9 ）cm2 型材计算校核处壁厚: t=（ 4 ）mm 型材截面面积矩: S

24、x=（ 9.42 ）cm3 Sy=（9.42 ）cm3 塑性发展系数: =1.053. 绿墙立柱的强度计算: 校核依据: N/A+M/wa=(210)N/mm2(拉弯构件) (JGJ102-2013 5.5.3) B: 绿墙分格宽: ( 1.0 )m GAk: 绿墙自重: ( 0.55 )kN/m2 绿墙自重线荷载: Gk= GAk×B/1000 =( 0.55 )kN/m NK: 立柱受力: Nk=Gk×Hsjcg =( 0.715)kN N: 立柱受力设计值: rG: 结构自重分项系数: 1.2 N=1.2×Nk =( 0.85 )kN : 立柱计算强度(N/

25、mm2)(立柱为拉弯构件) N: 立柱受力设计值: ( 0.85 )kN（ A: 立柱型材截面积: ( 900 )mm2 M: 立柱弯矩: ( 0.477 )kNm Wx2: 立柱截面抗弯矩: ( 15.69 )cm3 : 塑性发展系数: 1.05 =N/A+M×103/1.05/Wx2 =(0.94+ 0.2)N/mm2 =( 1.14 )N/mm2a=(210)N/mm2 立柱强度可以满足 4. 绿墙立柱的刚度计算: 校核依据:钢型材:UmaxU=15mm 且 UmaxL/300(跨度L7.5M) 钢型材:UmaxL/500(跨度L7.5M) Umax: 立柱最大挠度 EIx&#

26、215;d2U/dx2= R1×X-P横梁×(X-H/4)-(Q风 + Q地) ×X2/2 EIx×dU/dx = (R1-P横梁)×X2/2+ P横梁×X×H/4-(Q风 + Q地) ×X3/6+C EIx×U=(R1-P横梁)×X3/6+ P横梁×X2×H/8-(Q风 + Q地) ×X4/24+CX+D边界条件：当X=0时，U=（0） 当X=（H/2）时，dU/dx=（0） 立柱最大挠度Umax为: （ 4.2 ）mm（20）mm Du: 立柱挠度与立柱计算跨度

27、比值: Hsjcg: 立柱计算跨度: （ 1.3 ）m Du=U/Hsjcg/1000 =（ 1/309 ）（1/180） 挠度可以满足要求5. 立柱抗剪计算: 校核依据: max=( 125 )N/mm2(1)Qwk: 风荷载作用下剪力标准值(kN) Qwk=Wk×Hsjcg×B/2 =( 1.56 )kN(2)Qw: 风荷载作用下剪力设计值(kN) Qw=1.4×Qwk =( 2.18 )kN(3)QEk: 地震作用下剪力标准值(kN) QEk=qEAk×Hsjcg×B/2 =( 0.33 )kN(4)QE: 地震作用下剪力设计值(kN)

28、QE=1.3×QEk =( 0.43)kN(5)Q: 立柱所受剪力: 采用Qw+0.6QE组合 Q=Qw+0.6×QE =( 2.44 )kN(6)立柱剪应力: : 立柱剪应力: Ss: 立柱型材截面面积矩: ( 9.42 )cm3 Ix: 立柱型材截面惯性矩: (47 )cm4 t: 立柱壁厚: (4.000)mm =Q×Ss×100/Ix/t =( 12 )N/mm2( 12 )N/mm2=( 125 )N/mm2 立柱抗剪强度可以满足6. 立柱与悬挑梁连接焊缝计算:N: 立柱受力设计值: ( 0.815)kN（模块含立柱自重0.815KN,18m,

29、含地震力作用0.096KN/m2）V：立柱与悬挑梁连接处剪力设计值为：0.815KN方管60X4与挑梁方管60X4侧面焊接，按一条焊缝考虑，焊缝长度、高度分别为70mm及4mm则 =V/(0.7 Hf×(L-2Hf) (GB 50017-2003 7.1.3-2) =( 4.7 )N/mm2=( 125 )N/mm2 立柱与悬挑梁连接焊缝抗剪强度可以满足7.悬挑梁与埋件连接焊缝计算:V：悬挑梁与埋件连接焊缝处剪力：0.815KN焊缝长度、高度分别为35mm和4mm则=V/(0.7 Hf×(L-2Hf) (GB 50017-2003 7.1.3-2) =( 10.7 )N/m

30、m2=( 125 )N/mm2 悬挑梁与预埋件连接焊缝抗剪强度满足8.埋件螺栓计算抗剪计算:每个埋件有2M12膨胀螺栓，对角布置仅考虑一根起抗剪作用V：埋件所有螺栓所受剪力：0.815KN则=V/(0.7S)=( 10.45 )N/mm2=( 125 )N/mm2 预埋件螺栓抗剪强度满足9.埋件螺栓计算抗拔计算:每个埋件有2M12膨胀螺栓仅考虑一根起抗拔作用M：埋件上部所受悬臂梁（悬挑0.3m）弯矩：M=0.815X0.30=0.244KN.MN：上部一根螺栓所受拉力：N=M/L=0.244/0.08=3KN则=N/S=( 26.5 )N/mm2=( 210 )N/mm2 预埋件螺栓抗拉强度满

31、足注：要求锚固螺栓拉拔试验值达到3KN，即300千克，抗剪承载力试验值达到1KN，即100千克。五、绿墙预埋件总截面面积计算 绿墙预埋件计算: 本工程预埋件受拉力和剪力 V: 剪力设计值: V=N2 =（ 815 ）N N: 法向力设计值: N=N1 =（ 0 ）N M: 弯矩设计值(Nmm): e2: 螺孔中心与锚板边缘距离: （30.000）mm e1: 悬臂梁力臂长度: （300.000）mm M=V×e2+N1×e1 =（24.45X1000 ）Nm Num1: 锚筋根数: （2）根 锚筋层数: 2层 Kr: 锚筋层数影响系数: 1.000 关于混凝土：混凝土标号C

32、30 混凝土强度设计值:fc=15.000N/mm2 按现行国家标准混凝土结构设计规范 GBJ10采用。 选用一级锚筋 锚筋强度设计值:fy=（210.000）N/mm2 d: 钢筋直径: （M12.000）mm v: 钢筋受剪承载力系数: v=(4-0.08×d)×(fc/fy)0.5 (JGJ102-2013 5.7.10-5) =（ 0.77 ） t: 锚板厚度: （10.000）mm b: 锚板弯曲变形折减系数: b=0.6+0.25×t/d (JGJ102-2013 5.7.10-6) =（0.707 ） Z: 外层筋中心线距离: （100.000）mm

33、 As: 锚筋实际总截面积 As=Num1×3.14×d2/4 =（ 223 ）mm2 锚筋总截面积计算值: As1=(V/ Kr/v +N/0.8/b +M/1.3/Kr/b /Z)/fy (JGJ102-2013 5.7.10-1) =（ 86 ）mm2 As2=(N/0.8/b +M/0.4/Kr/b /Z)/fy (JGJ102-2013 5.7.10-2) =（ 78 ）mm2 （As1） mm2 （As） mm2 （As2） mm2 （As） mm2 2根M12.000锚筋可以满足要求 六、绿墙预埋件焊缝计算 绿墙预埋件焊缝计算: Hf:焊缝厚度4.000 L

34、:焊缝长度35.000 m:弯矩引起的应力 m=6×M/(2×0.7 Hf×(L-2Hf)2×1.22) =( 35 )N/mm2 n:法向力引起的应力 n =N/(2×0.7 Hf×(L-2Hf)×1.22) (GB 50017-2003 7.1.3-1) =( 10 )N/mm2 :剪应力 =V/(0.7 Hf×(L-2Hf) (GB 50017-2003 7.1.3-2) =( 22.5 )N/mm2 :总应力 =(m+n)/1.22)2+2)0.5 =( 43 ) ( 43 )N/mm2(125)N/mm2

35、 焊缝强度可以满足!七、横梁方管40X4竖向受弯构件强度计算一、示意图二、依据规范钢结构设计规范（GB 500172003）三、计算信息1荷载信息弯矩：Mx = 0.10 kN-M；My = 0.01 kN-M；剪力：V = 0.78 kN；集中荷载：F = 0.10 kN；集中荷载增大系数： = 1.35；集中荷载假定分布长度：lz = 80.00 mm；局部压应力位置:跨中2计算参数截面类型：40X4参 数参数值No.40X4b(mm)40.00h(mm)40.00t(mm)4.00Ix(mm4)125952.00Iy(mm4)125952.00A(mm2)576.00Sx(mm3)390

36、4.00ixo(mm)14.79iyo(mm)14.79Wxo1(mm3)6297.60Wxo2(mm3)6297.60WyoL(mm3)6297.60WyoR(mm3)6297.60xo(mm)20.00yo(mm)20.00截面开孔：无3材料信息钢材等级：Q235；钢材强度：f = 215 N/mm2；fv = 125 N/mm2；4截面塑性发展系数x = 1.05；y = 1.05；四、应力验算1截面特性计算中和轴和面积矩 Sx0 = 3904.00mm3；净截面惯性矩：Inx0 = Ix0-(Aki*yj2) = 125952.00 - 0.00 = 125952.00 mm4；Iny

37、0 = Iy0-(Aki*xi2) = 125952.00 - 0.00 = 125952.00 mm4；2受弯强度验算Mx/(x*Wnx)+ My/(x*Wny)f (4.1.1)截面应力最大值到截面形心的距离：x = 20.00 ,y = 20.00 Wnx = Inx0/y = 125952.00/20.00 = 6297.60mm3Wny = Iny0/x = 125952.00/20.00 = 6297.60mm3= Mx/(x·Wnx)My/(y·Wny)= 97500.00/(1.05×6297.60)10000.00/(1.05×6297

38、.60)= 16.257 N/mm2 f = 215N/mm2，满足受弯强度要求。3受剪强度验算max = V*103*Sx0/(Ix0*tw)fv 【4.1.2】max = V*103*Sx0/(Ix0*tw) = 0.78×103×3904.00/(125952.00×8.00) = 3.02N/mm2 fv = 125N/mm2，满足受剪强度要求。4局部压应力验算c = F/(twlz)f 【4.1.3】c = F/(twlz) = 1.35×1000×0.10/(8.00×80.00) = -0.21N/mm2|c| = |-0.21| = 0.21N/mm2 f = 215N/mm2，满足强度要求。本页以下无正文八、横梁12圆钢竖向荷载变形计算一、几何数据及计算参数支座形式：左端：简支右端：简支连续梁结构信息：跨序号跨度(mm)截面惯性矩(mm4)第1跨100