双跨单层厂房课程设计计算书

1、双跨单层厂房课程设计计算书设计题目某金属装配车间双跨等高厂房。设计内容运算排架所受的各项荷载。运算各种荷载作用下的排架内力（吊车荷载不考虑厂房的空间整体作用）。边柱（ A、C 轴线）及中柱（ B 轴线）的柱及牛腿设计，柱下独立基础设计。绘制施工图：柱模板图和配筋图，基础模板图和配筋图。设计资料金属结构车间为两跨厂房，跨度均为21m。厂房总长 54m，柱距 6m。厂房标高：室内地面± 0.000，室外地面 -1.500，吊车轨顶标高一班 8.000、二班 10.00，屋架下弦标高一班 10.400、二班 12.400。厂房每跨内设两台吊车， A4 级工作制，起重量单学号 15/3t、双

2、学号 20/5t。吊车其它参数参见 “550/5t 一样用途电动桥式起重机差不多参数和尺寸（ ZQ1-62 系列）”。建设地点为某都市，差不多雪压 0.30kN/m2，差不多风压 0.50k N/m2，冻结深度 1.6m。厂房自然地坪下 0.6m 为回填土，回填土的下层 8m 为平均粘土， 地基承载力特点值 fak =240kPa，土的天然重度为 17.5kN/m3，土质分布平均。 下层为粗砂土，地基承载力特点值 fak =350kPa，地下水位 -5.5m。厂房标准构件选用及荷载标准值如下：屋架采纳 21m 梯形钢屋架，按建筑结构荷载规范 附录 A“常用构件和材料的自重” ，按 0.12+0

3、.011L（含支撑，按屋面水平投影面积运算，单位 kN/m2 ；L 为跨度，以 m 计）运算屋架自重标准值（包括支撑）。屋架侧端高度 1.4m，屋架在天窗架侧板处的高度为 1. 7m。吊车梁选用钢筋混凝土等截面吊车梁，梁高 900mm，自重标准值 29kN/ 根，轨道及零件自重 0.8kN/m，轨道及垫层构造高度 200m m。天窗采纳矩形纵向天窗，每榀天窗架每侧传给屋架的竖向荷载为 34kN（包括自重、 侧板、窗扇、支撑等的自重）。天窗侧板高度 2. 6m，天窗架坡屋顶高度 0.3m。天沟板自重标准值为 2.02kN/m 。围护墙采纳 240mm 厚粉刷墙，自重 5.2 kN/m2。钢窗：自

4、重 0. 45 kN/m2 ，窗宽 4.0m，窗高 4.8m。围护墙直截了当支撑于基础梁上，基础梁截面为 240mm×450mm。基础梁自重 2.7kN/m。材料：混凝土强度等级C20C30；柱的纵向钢筋采纳HRB335或 HRB400，其余钢筋 I 级。屋面卷材防水法及荷载标准值如下：三毡四油防水层上铺小石子： 0.4 kN/m2；25mm 厚水泥砂浆找平层： 0.5 kN/m2；100mm 厚珍宝岩制品保温层：0.4 kN/m2 ；一毡二油隔汽层： 0.05 kN/m2 ；25mm 厚水泥砂浆找平层： 0.5 kN/m2；6m 预应力大型屋面板： 1.4 kN/m2。设计要求运算

5、内容完整，运算正确，有必要的示意图。运算书装订：封皮、任务书、运算书，格式采纳统一模板，可电子录入后打印 （单面或双面打印均可） ，也可手写但不得用铅笔书写。运算书部分表述符合专业要求。所有示意图、表格都有编号，安排在正文引用的邻近位置。示意图线条规整、字迹清晰、整洁。施工图符合建筑制图规范的要求。运算书一、设计资料（一）、设计题目某金属装配车间双跨等高厂房。（二）、设计内容1、运算排架所受的各项荷载。2、运算各种荷载作用下的排架内力（吊车荷载不考虑厂房的空间整体作用）。3、边柱（ A、C 轴线）及中柱（ B 轴线）的柱及牛腿设计，柱下独立基础设计。4、绘制施工图：柱模板图和配筋图，基础模板图

6、和配筋图。（三）、设计资料1、金属结构车间为两跨厂房，跨度均为21m。厂房总长 54m，柱距 6m。厂房标高：室内地面± 0.000，室外地面 -1.500，吊车轨顶标高 10.00，屋架下弦标高12.400。2、厂房每跨内设两台吊车， A4 级工作制，起重量 20/5t。吊车其它参数由表 -1 给出。吊车位置起重量桥跨 LK小车重g 最 大 轮 压 大车轮距大车宽 B车高 H吊车总重（KN）（ m）（KN ）Pmax,k(KN)K（ m）（ m）（ m）（KN ）左跨（ AB ） 200/5019.570.11874.45.62.184264吊车右跨（ BC ） 200/5019.

7、570.11874.45.62.814264吊车表-1吊车的有关参数参数表3、建设地点为某都市，差不多雪压0.30kN/m2，差不多风压0.50kN/m2，冻结深度 1.6m。厂房自然地坪下 0.6m 为回填土，回填土的下层 8m 为平均粘土， 地基承载力特点值 f ak =240kPa，土的天然重度为 17.5kN/m3，土质分布平均。下层为粗砂土，地基承载力特点值 f ak =350kPa，地下水位 -5.5m。4、厂房标准构件选用及荷载标准值如下：（ 1）、屋架采纳 21m 梯形钢屋架，按建筑结构荷载规范附录 A“常用构件和材料的自重” ，按 0.12+0.011L（含支撑，按屋面水平投

8、影面积运算，单位 kN/m2 ；L 为跨度，以 m 计）运算屋架自重标准值（包括支撑） 。屋架侧端高度 1.4m，屋架在天窗架侧板处的高度为 1.7m。（ 2）、吊车梁选用钢筋混凝土等截面吊车梁，梁高 900mm，自重标准值 29kN/ 根，轨道及零件自重 0.8kN/m，轨道及垫层构造高度200mm。（ 3）、天窗采纳矩形纵向天窗，每榀天窗架每侧传给屋架的竖向荷载为 34kN（包括自重、侧板、窗扇、支撑等的自重） 。天窗侧板高度 2.6m，天窗架坡屋顶高度 0.3m。（ 4）、天沟板自重标准值为 2.02kN/m。围护墙采纳 240mm 厚粉刷墙，自重 5.2 kN/m2。钢窗：自重 0.4

9、5 kN/m2 ，窗宽 4.0m，窗高 4.8m。围护墙直截了当支撑于基础梁上，基础梁截面为 240mm×450mm。基础梁自重 2.7kN/m。材料：混凝土强度等级C20C30；柱的纵向钢筋采纳HRB335或 HRB400，其余钢筋 I 级。屋面卷材防水法及荷载标准值如下：三毡四油防水层上铺小石子： 0.4 kN/m2；25mm 厚水泥砂浆找平层： 0.5 kN/m2；100mm 厚珍宝岩制品保温层： 0.4 kN/m2 ；一毡二油隔汽层： 0.05 kN/m2 ；25mm 厚水泥砂浆找平层： 0.5 kN/m2；6m 预应力大型屋面板： 1.4 kN/m2。二、材料的选用混凝土强

10、度等级为C25，柱的纵向钢筋采纳HRB335 级，其余钢筋采纳 I 级。三、运算简图及柱截面几何参数的确定1、运算简图本装配车间工艺无专门要求，荷载分布平均。故选具有代表性的排架进行结构设计。排架的负荷范畴如图-1 所示。结构运算简图如图 -2 所示。下面来确定结构运算简图中的几何尺寸。负荷范围图-1排架的负荷范畴图-2结构运算简图2、柱截面几何参数的确定(1)、基础的埋置深度及基础高度：考虑冻结深度及回填土层，选取基础至室外地面为 1.8m。初步估量基础的高度为 1.0m，则基础顶面标高为 -0.95m。(2)、牛腿顶面标高确定：轨顶标高为 10m，吊车梁高 0.9m，轨道及垫层高度为0.2

11、m。可得牛腿顶标高为10-1.1=8.9m。(3)、上柱标高的确定：屋架下弦标高为12.4m，既上柱顶的标高为12.4m。(4)、运算简图中上柱和下柱的高度尺寸确定：上柱高： HU =12.4-8.9=3.5m下柱高： HL=8.9+0.95=9.85m柱的总高度： .H=13.35m(5)、柱截面确定：上柱选矩形截面，下柱选工字形截面关于下柱截面高度h：由于下柱 HL=8.9+0.95=9.85m，吊车梁及轨道构造高度为1.1m，因此，基础顶至吊车梁顶的高度Hk=9.85+1.1=10.95m<11m；下柱截面高度 hHK/9=10.95/9=1.22m。下柱截面宽度 BHL/20=9

12、.85/20=0.4925m。同时 B400m。关于上柱截面要紧考虑构造要求，一样截面尺寸不小于400*400mm。关于本设计边柱，即A，C 轴柱（图 -3 所示）：上柱取 500*500mm下柱取 500*1300*100mm关于本设计中柱，即B 轴柱（图 -4 所示）：上柱取 500*700mm下柱取 500*1500*100mm图-3图-4(6)、截面几何特点和柱的自重运算截面几何特点包括： 截面面积 A，排架方向惯性矩IX 和回转半径 RX，垂直于排架方向惯性矩 IY 和回转半径 RY。单位长度柱的自重用 G 表示。（ a）A，C 轴柱截面几何特点：上柱： A=500*500=250*

13、103mm2 G=25*0.25=6.25KN/mIX=IY= （1/12）*500*5003=5208*106 mm4 RX=RY= （IX/A ）1/2=141.82mm下柱：IX=(1/12)*100*13003+4(1/12)*200*1003+200*100*6002+4(1/36)*25*(550-(25/3)2=50109.38*106mm4IY=2* （ 1/12）*100*5003+ （1/12）* （1300-200）*1 003+4（1/36）*25*2003+ （1/2）*200*25* （50+（200/3）2）=2333.33*106mm4RX= （IX/A ）1/

14、2=477.25mmRY=（IY/A ）1/2=102.99mm（ b）中柱 B 轴柱截面几何特点：上柱： A=500*700=350*103mm2G=25*0.35=8.75KN/mIX= （1/12）*500*7003=14291.67*106mm4 IY= （1/12）*700*5003=7291.672*106mm4 RX= （IX/A ）1/2=202.07mm RY=（IY/A ）1/2=144.34mm下柱： A=2*500*700+100*1300+4*1/2*25*200=240*103mm G=25*0.24=6.00KN/mIX=(1/12)*100*15003+4(1/

15、12)*200*1003+200*100*7002+4(1/36)*200*25+1/2*200*25(650-(25/3)2=71509.38*106mm4IY=2* （ 1/12）*100*5003+ （1/12）* （1500-200）*1003+4（1/36）*25*2003+ （1/2）*200*25* （50+（200/3）2）=2350*106mm4RX= （IX/A ）1/2=545.85mmRY=（IY/A ）1/2=98.95mm为便于后面使用，各柱的截面几何特点列于表-2。柱号AIXIYRXRYG（ *10 3） （ *10 6mm4） （ *106mm4）（ mm）（m

16、m ）（ KN/m ）A，C 上柱 25052085208144.3149.36.25A，C 下柱 22050109.382333.33471.25102.995.5B 上柱35014291.677291.67202.07144.348.75B 下柱24071509.382350545.85 98.956表-2各柱的截面几何特点四、荷载运算1、恒载（1）屋盖自重 G1：天窗自重、屋面构造自重、屋架自重屋面均布荷载聚拢：三毡四油防水层上铺小石子：0.4KN/m225mm 厚水泥沙浆找平层： 0.5KN/m2100mm 厚珍宝岩制品保温层：0.4KN/m2一毡二油隔气层： 0.05KN/m225

17、厚水泥沙浆找平层： 0.5KN/m26m 预应力大型屋面板： 1.4KN/m2合计： 3.25 KN/m2屋盖结构自重由屋架传给排架柱的柱顶G1 按负荷范畴运算：其值为：屋面结构传来：3.25*6*21*0.5=204.75KN天窗架传来： 34KN天沟板传来： 2.02*6=12.12KN屋架自重标准值： 95/2=47.5KN合计：G1=298.37KN关于 A，C 轴柱：G1A=G1C=298.37KN 。对柱顶的偏心距e1A=e1C=250-150=100mm。如图 -5 所示。关于中柱：G1B =2*298.37=596.74KN。对柱顶的偏心距e1B=0。如图 -6 所示。图-5图

18、-6（2）柱自重：上柱G2、下柱 G3上柱 G2：关于边柱： G2A=G2C=6.25*3.5=21.875KN 。其偏心距 e2A=e2C=650-250=400mm关于中柱： G2B，K=8.75*3.5=30.625KN 。其偏心距 e2B=0。下柱 G3：关于边柱： G3A=G3C=8.55*5.5*1.1=51.78KN 。其偏心距 e4A=e4C=0关于中柱： G3B=6.00*8.55*1.1=56.43 KN 。其偏心距 e4B=0（3）吊车梁及轨道自重G4：边柱牛腿处： G4A=G4C=38+0.8*6=43.8KN 。其偏心距 e3A=e3C=750-650=100mm关于

19、中柱牛腿处： G4B 左=G4B，K 左=43.8KN 。其偏心距： e3B 左=e3B=750mm。（4）墙自重 G5：为了确定墙体的荷载，需要运算墙体的净高：基础顶标高为-0.950m。轨顶标高 +10m。檐口标高为： 10+2.4+1.4=13.8m。基础梁高：0.45m，因此，墙体净高为： 13.8+0.95-0.45=14.3m。窗宽 4m，窗高4.8+1.8=6.6m。基础连系梁与上部墙体自重：5.2* （14.3*6-4*6.6 ）+0.45*4*6.6=282.264KN。基础连系梁自重： 2.7*6=16.2KN基础连系梁与上部墙体自总重：G6A，K=G6C ，K=282.2

20、64+16.2=298.464KN 。这项荷载直截了当作用在基础顶面。对下柱中心线的偏心距为： e6A=e6C=120+650=770mm。各永久荷载的大小和作用位置如图-7 所示：QAK=31.5KNBKLBKRCKQ =31.5KNQ =31.5KNQ =31.5KNG1AK 298.37KNG 1AK =298.37KNe1A =100mmGBK=298.37KNGBK=298.37KNe1A =100mme2A =400mmG3B，K 左G3B ，K右G3A , K=43.8KN=43.8KNG 3 ， K =43.8KNG2A ，=43.8KNK=21.875KNe3A=100mme

21、3B ，K 左 =750mme3B， K 右=750mme3A =100mme6 =770mme6A =770mmG 6C， K =298.464 KNG6A, K=298.464KNG4A ， K=51.78KN4C， K51.78GKNG4B ， K=56.43=KN图-7 活荷载作用下双跨排架的运算简图图-7各永久荷载、活荷载的打大小（KN ）和作用位置2、屋面活荷载按建筑结构荷载规范 GB50009-2001，屋面活荷载标准值： 0.5KN/m2屋面雪荷载： 0.3KN/m2 ，不考虑积灰荷载， 故仅按屋面活荷载运算。活荷载作用下双跨排架的运算简图如下所示：Qbk=31.5KNQ =3

22、1.5KNG =31.5KNG =31.5KN1ck1ak1bk1akM1bk=4.73KNMM1bk =4.73KNMM =3.15KNMM =3.15KNM1ckM2akKNM2ck =12.6KNM图-8活荷载作用下双跨排架的运算简图3、吊车荷载AB 、BC 跨吊车为两台 200/50，A4 级工作制（中级工作制） 。最小轮压运算：AB 跨： PMIN ,K = G1,K G2,KG3, K - PMAX ,K = 264300 -187=45KN22吊车竖向荷载 D MAX , K 、 D MIN , K 的运算，按每跨两台吊车同时工作且达到最大起重量考虑。按建筑结构荷载规范GB500

23、09-2001的规定，吊车荷载的折减系数为=0.9。吊车荷载的运算利用吊车支座反力阻碍线求得。AB跨吊车竖向荷载DMAX，K、DMIN，K的运算：DMAX，K=PMAXYI=0.9*187（1+1.6/6+4.8/6+0.4/6）=359.04DMIN ，K= PMINDMAX=359.04*45.0/187=86.4KNPMAX吊车竖向荷载 DMAX ，K、DMIN ，K 的作用位置与 G3 作用位置相同。吊车水平荷载 TMAX ，K 的运算，按每跨2 台吊车同时工作且达到最大起重量考虑。按建筑结构荷载规范GB50009-2001 的规定，吊车荷载的折减系数为=0.9，吊车水平系数=1.0。

24、吊车水平荷载的运算也可利用吊车竖向荷载运算时吊车粮支座反力阻碍线求的。每各车轮传递的水平力的标准值：TK=1/4（G2，K+G3， K）=1/4*0.1* （70.1+200）=6.76KN则 AB 跨的吊车传给排架的水平荷载标准值：TMAX ，K=TK*DMAX，K/PMAX ，K=6.76*359.04/187=12.97KN各跨吊车水平荷载TMAX ，K 作用在吊车梁顶面，即作用在距吊车梁顶 0.9m 处。4、风载封闭式带天窗的双跨双坡屋面的风载体型系数查荷载规范表7.3.1 第 14 项。确定 q1、q2、Fw，绘制示意图。本地区差不多风压Wo=0.5KN/M2 。在左风情形下，天窗处

25、的s 的确定： a=18m,h=2.8m,因此 a>4h,因此 s=+0.6。作用在柱顶以下墙面上的风荷载按均布考虑，其风压高度变化系数可按注顶标高取值。柱顶至屋脊间屋盖部分的风荷载，仍取为均布的，其对排架的作用则按作用在柱顶的水平集中风荷载标准值Fw 考虑。这时的风压高度变化系数可按天窗檐口取值；柱顶至室外地面的高度为：Z=7.6+0.15+2.4=10.35m天窗檐口至室外地面的高度为：Z=7.6+0.15+2.4+1.3+2.6=15.65m.按线性内插法确定z:柱顶 : z 1.0(10.3510) (1.14 1)(1510)1.01天窗檐口处 :z 1.0(15.65 10)

26、(1.141)(15 10) 1.1582左风情形下风荷载的标准值:q1k=s1zWoB=0.8*1.01*0.55*6=2.667KN/Mq2k=s2zWoB=0.4*1.01*0.55*6=1.333KN/MFwk=30.27KNFwk=30.27KN柱顶以上的风荷载可转化为一个水平集中力运算,其风压高度变化系数统一按天窗檐口处z=1.1582 取值 .其标准值为 :MMFwk= szWohB/NNKK3333=(0.8+0.4)*1.1582*0.55*6*1.4+(0.4-0.2+0.5-0.5)*1.1582*0.55*33.116*1.3+(0.6+0.6+0.6+0.5)*1.1

27、582*0.55*6*2k.6+(0k.7-0.7+0.6+0.6)*1.1=q1q1582*0.55*6*0.3=30.27KN右风和左风情形对称 ,方向相反。图-9 风荷载作用下双跨排架的运算简图五、内力分析本单层厂房是两胯的对称结构， C 主和 A 柱受力完全一样，因此只要运算 AB就能够了。M/NK766.=k1q本厂房为两跨等高排架，可用剪力分配法进行排架结构的内力运算。在各种荷载作用柱顶按可动铰支座运算，不考虑厂房的空间工作。那个地点规定柱顶不动铰支座反力 R，柱顶剪力 V 和水平荷载自左向右为正，截面弯矩以柱左侧受拉为正，柱的轴力以受压为正。1、运算剪力分配系数单位力作用下悬臂柱

28、的柱顶位移： u=H3/(C0ECIL) C0=3/ 1+3(1-n)/n运算有关参数：AC 柱： =Hu/H=3.5/12.05=0.290；n=Iu/IL=5208*106/(51942.92*106)=0.104C0=3/1+3(1-n)/n=3/1+0.2903 (1-0.104)/0.104=2.479B 柱： =Hu/H=3.5/12.05=0.290；n=Iu/IL=14291.67.5*106/ （74 060.88*106）=0.1998C0=3/1+3(1-n)/n=3/1+0.0.2903 (1-0.1998)/0.0.1998=2.733单位力作用下悬臂柱的柱顶位移：C

29、 柱：uA=uC= H3/ (C0ECIL)=120503/ （2.479*EC*50109.375*106）=14.085/ ECB 柱：uB= H3/ (C0ECIL)=120503/（2.733*EC*71509.375*106） =18.953/ EC令 Ki=1/ uiK=Ka+kb+kc=1/ uA +1 uB /+1/ uc=0.2537 EC 因此，三根柱的剪力分配系数为： A=K A/K=0.2798; B =K B /K=0.440; c=Kc/K=0.2798验算： A+ B +c1.0当柱顶有水平荷载F 时，求出剪力分配系数后，即可求出柱顶剪力：VA= AF；VB= B

30、F； Vc=cF求出柱顶剪力后，即可按悬臂柱绘出结构的内力图。下面进行各种荷载走作用下排架的内力。2、恒载下排架内力：G1ak =298.37KNG1bk =596.74KNG1ck =298.37KNM=29.837KNMM =29.837KNM1ck1ak2akG2Bk=30.625KNM=125.908KNM=125.908KNM2ckMG2ak =21.875KNG2ck =21.875KN图-10永久荷载作用下双跨排架的运算简图对 M 作用进行排架分析，对图 -10 中的竖向荷载所产生的轴力直截了当累加。各柱顶不动铰支座的支座反力：C1=1.5*1- 2(n-1)/n/1- 3(1-

31、n)/n=1.5*1-0.2902(0.104-1)/0.104/1+0.2903(1-0.104)/0.104=2.1376C3=1.5*(1- 2)/1-3(1-n)/n= 1.5*(1-0.2902)/1+0A 柱： = 0.290；n =0.104.2903(1-0.104)/0.104=1.1353R1=MC1/H=29.837*2.1376/12.05=5.2929KN()R2=MC3/H=125.908*1.1353/12.05=11.8625KN()因此 RA=R1+R2=17.1154KN （）B 柱： RB=0C 柱： RC=-RA=-17.1154KN （）因此：假设的排

32、架柱顶不动铰支座的支座反力之和R=RA+ RB+ RC=0因此：各柱顶的实际剪力为：VA= RA=17.1154KN （）VB= RB=0Q1Ak=31.5KNQ1Bk=31.5KNQ1Bk=31.5KNQ1Ck=31.5KNM1Bk=4.725KNMM1Ak=4.725KNMM1Ck=3.15KNMM1Ak=3.15KNMM2Ak=12.6KNMM2Ck=12.6KNMVC= -17.1154KN（）图-11各柱顶的实际剪力求出后，即可按悬臂柱进行内力运算。现把各柱的轴力算过程叙述如下，弯矩和剪力的运算从略。排架的弯矩图，柱底剪力（向左为正）和轴力图如图-12 所示。柱轴力标准值运算：AC

33、柱：柱顶： N=298.37KN上柱底： N=298.37+21.875=320.245KN下柱顶： N=320.245+43.8=364.045KN下柱底： N=364.045+51.78=415.825KNB 柱：柱顶： N=596.74KN上柱底： N=596.74+30.625=627.365KN下柱顶： N=627.365+43.8*2=714.965KN下柱底： N=714.965+56.43=771.395KN28.97328.973298.37596.74298.3794.98194.981320.245627.365320.24530.927-30.927364.045714

34、.965364.045永久荷载作用下的弯矩（KNM ）图和柱底剪力（ KN ）（b）永久荷载作用下的轴力（KN ）图-12永久荷载作用下排架的内力图3、屋面活荷载下的内力A 柱： =Hu/H=0.290；n=Iu/IL=0.104 ；C1=2.1376；C3=1.1353R1=M1AKC1/H=3.15*2.1376/12.05=0.559 KN （）R2=M2AKC3/H=12.6*1.1353/12.05=1.187KN （）因此 RA=R1+R2=1.746KN （）B 柱： =Hu/H=0.290；n=Iu/IL=0.199C1=1.5*1- 2(n-1)/n/1- 3(1-n)/n=

35、1.5*1-0.2902(0.1998-1)/0.197/1+0.2903(1-0.1998)/0.1998=1.827RB=R1=M1bkC1/H=4.725*1.827/12.05=0.716KN()C 柱： Rc=0因此：假设的排架柱顶不动铰支座的支座反力之和R=RA+RB+RC=2.462KN（）因此：各柱顶的实际剪力为：VA= RA- AR=1.057KN （）VB=RB- B R=-0.367 KN （）VC=Rc-cR=-0.689 KN （） Vi 0各柱顶的实际剪力求出后，即可按悬臂柱进行内力运算。4、吊车荷载作用下的排架内力 （不考虑厂房整体空间工作）（ 1）、AB 跨有吊

36、车荷载， Dmax,k 作用在 A 柱， Dmin,k 作用在 B柱时排架内力分析， 其运算简图如图 -14 所示。D max ,k =359.04D min,k =86.4K max,k = Kmin,k=83.52KN 35.904KNA 柱： = H u =0.290；n= I u =0.HI l104；C3=1.1353RA=R2= M max, k C3=35.904*1.1353/12.05=-3.3827（H图-14B 柱： = H u =0.290；n= I u =0.1998；HI lC3=1.5*（1-2）/1+ 3（ 1 -1）= 1.5*（1-0.2902）/1+0.1

37、2903（-1）=1.25175n0.1998RB R2M min, kC364.81.25175 6.7314KNH 12.05C柱：RC 0因此：假设的排架柱顶不动铰支座的支座反力之和R=RA+RB+RC=3.3487（）因此：各柱顶的实际剪力为：RARAA R3.38270.27983.34874.3197()RBRBB R6.7314 0.4403.34875.2580()RCRCC R0 0.27983.34870.93697()Vi0各柱顶的实际剪力求出后，即可按悬臂柱进行内力运算，排架的弯距图，柱底剪力（向左为正）和轴力图如图 -15 所示。(a) Dmax,k 在 A 柱时的轴

38、力 (KN)(b) Dmax,k 作用在 A 柱时的弯距和柱底剪力图-15（ 2）、AB 跨有吊车荷载， Dmax,k作用在 B 柱，Dmin,k 作用在 A 柱时排架内力分析，其运算简图如图 -16 所示。D min,k=111.36Dmax,k359.04Mmin11.136KNMmax,k=,k=269.28 KNA 柱：= H u =00290；n= I u =0.104；C3=1.1353HI lRA=R2= M m in,k C3=-3.3827（）HB 柱： = H u =0.290；n= I u =0.1998；HI lC3=1.5*（1-2）/1+ 3（ 1 -1）= 1.5

39、*（1-0.2902）/1+0.12903（-1）=1.251750.290nRB=R2= M m in,k C3=64.8*1.25175/12.05=6.7314KN(）H图-16C 柱：RC=0因此：假设的排架柱顶不动铰支座的支座反力之和R=RA+RB+RC=+3.3487（）因此：各柱顶的实际剪力为：VA=RA- AR=-3.3827-0.2798*3.3487= -4.3197（）VB=RB- BR=6.7314-0.440*3.3487=5.2580（）VC=RC- CR=-0.2798*3.3487=-0.93697（）Vi0各柱顶的实际剪力求出后，即可按悬臂柱进行内力运算，排架

40、的弯距图，柱底剪力（向左为正）和轴力图如图 -17 所示。-29.3601-20.7201图-17（ 3）、BC 跨有吊车荷载，Dmax,k 作用在 B 柱， Dmin,k-76.204作用在 C 柱时排架内力分析，V=16.0229其运算简图如图 -18 所示。B 柱： = H u =0.300；n= I u =0.200；C3=1.31HI lRB=R2= M max, k C3=353.87*1.31/13.45= -34.47）HC 柱： = H u =0.260；n= I u =0.104；HI lRC=R2= M m in,k C3=11.66*1.215/13.45=1.05KN

41、（）HA 柱：RA=0因此：假设的排架柱顶不动铰支座的支座反力之和R=RA+RB+RC=-33.42（）因此：各柱顶的实际剪力为：VA=RA- AR=0.282*33.42= 9.42KN（）VB=RB- BR=-34.47+0.434*33.42=-19.97KN（）VC=RC- CR=1.01+0.282*33.42=10.47KN（）Vi0各柱顶的实际剪力求出后，即可按悬臂柱进行内力运算，排架的弯距图，柱底剪力（向左为正）和轴力图如图 -19 所示。Dmax,k=Dmin,k116.62471.83= 353.87KN=11.662KN图-1885.27(a) Dmax,k 在 B 柱时

42、的轴力 (KN)(b) Dmax,k 作用在 B 柱时的弯距和柱底剪力图 -19（4）、BC 跨有吊车荷载， Dmax,k 作用在 C 柱，Dmin,k 作用在BB 柱： = H u =0.260；n= I u =0.200；C3=1.31HI lRA=R2= M max, kC3=-87.47*1.31/13.45= -8.52（）HC 柱： = H u =0.260；n= I u =0.104；C3HI l=1.215Dmin,k116.62Dmax,k=471.83= 47.18 KN=87.47 KNRC=R2= M m in,k C3=47.18*1.215/13.45=4.26HK

43、N（）A 柱：RA=0因此：假设的排架柱顶不动铰支座的支座反力之和R=RA+RB+RC=-4.26（）因此：各柱顶的实际剪力为：VA=RA-AR=0.282*4.26= 1.20KN（）VB=RB- BR=-8.52+0.434*4.26=-6.67KN （）图 -20Dmax,k 作用在 C 柱， Dmin,k 作用VC=RC- CR=4.26+0.282*4.26=6.11KN（ 在 D 柱）时排架运算简图.Vi0各柱顶的实际剪力求出后，即可按悬臂柱进行内力运算，排架的弯距图，柱底剪力（向左为正）和轴力图如图 -21 所示。-6.67(a) Dmax,k 在 B 柱时的轴力 (KN)(b) Dmax,k 作用在 B 柱时的弯距和柱底剪力图-21BC 跨有吊车 Dmax,k 作用在 C 柱时排架内力图（5）、 Tmax 作用于 A