沸腾焙烧炉设计相关计算

1、沸腾焙烧炉设计目 录11.111.211.3112.112.2133.133.1.133.1.243.1.363.1.473.2103.2.1103.2.213154.1154.2154.3134.4164.5164.5.1164.5.2164.6164.7144.8154.9154.10154.111515- I -第一章设计概述1.1 设计依据根据冶金工程专业课程设计指导书。1.2 设计原则和指导思想对设计的总要求是技术先进 ; 工艺上可行 ; 经济上合理，所以 , 设计应遵循的原则和指导思想为：1、遵守国家法律、法规，执行行业设计有关标准、规范和规定，严格把关，精心设计；2、设计中对主要

2、工艺流程进行多方案比较，以确定最佳方案；3、设计中应充分采用各项国内外成熟技术， 因某种原因暂时不上的新技术要预留充分的可能性。所采用的新工艺、 新设备、新材料必须遵循经过工业性试验或通过技术鉴定的原则；4、要按照国家有关劳动安全工业卫生及消防的标准及行业设计规定进行设计；5、在学习、总结国内外有关厂家的生产经验的基础上，移动试用可行的先进技术；6、设计中应充分考虑节约能源、节约用地， 实行自愿的综合利用，改善劳动条件以及保护生态环境。1.3 毕业设计任务一、沸腾焙烧炉专题概述二、沸腾焙烧三、沸腾焙烧热平衡计算四、主要设备（沸腾炉和鼓风炉）设计计算五、沸腾炉主要经济技术指标第二章工艺流程的选择

3、与论证2.1 原料组成及特点本次设计处理的原料锌精矿成分如下表所示。D组 锌精矿的化学成分化学成分ZnPbCuCdFeSCaCO3 MgCO3 SiO2其他wB(%)47.67 3.580.240.185.5828.94 1.581.436.823.982.2 沸腾焙烧工艺及主要设备的选择金属锌的生产，无论是用火法还是湿法， 90%以上都是以硫化锌精矿为原料。硫化锌不能被廉价的、最容易获得的碳质还原剂还原，也不容易被廉价的，并且在浸出电积湿法炼锌生产流程中可以再生的硫酸稀溶液（废电解液）所浸出，因此对硫化锌精矿氧化焙烧使之转- 1 -变成氧化锌是很有必要的。焙烧就是通常采用的完成化合物形态转变

4、的化学过程，是冶炼前对矿石或精矿进行预处理的一种高温作业。硫化物的焙烧过程是一个发生气固反应的过程，将大量的空气（或富氧空气）通入硫化矿物料层，在高温下发生反应，氧与硫化物中的硫化合产生气体 SO2，有价金属则变成为氧化物或硫酸盐。同时去掉砷、锑等杂质，硫生成二氧化硫进入烟气，作为制硫酸的原料。焙烧过程得到的固体产物就被称为焙砂或焙烧矿。焙烧过程是复杂的，生成的产物不尽一致，可能有多种化合物并存。一般来说，硫化物的氧化反应主要有：1）硫化物氧化生成硫酸盐MeS + 2 O2 = MeSO42）硫化物氧化生成氧化物MeS + 1.5 O2= MeO + SO23）金属硫化物直接氧化生成金属MeS

5、 + 2 O2 = MeO + SO24）硫酸盐离解MeSO4= MeO + SO3SO3=SO2+0.5O2此外，在硫化锌精矿中，通常还有多种化合价的金属硫化物，其高价硫化物的离解压一般都比较高，故极不稳定，焙烧时高价态硫化物离解成低价态的硫化物，然后再继续进行其焙烧氧化反应过程。在焙烧过程中，精矿中某种金属硫化物和它的硫酸盐在焙烧条件下都是不稳定的化合物时，也可能相互反应，如：FeS + 3FeSO4 = 4FeO + 4SO2由上述各种反应可知， 锌精矿中各种金属硫化物焙烧的主要产物是MeO、MeSO以及 SO 、SO 和 O。此外还可能有 MeO·Fe O，MeO·

6、SiO42等。32232沸腾焙烧炉炉体（下图）为钢壳内衬保温砖再衬耐火砖构成。为防止冷凝酸腐蚀，钢壳外面有保温层。炉子的最下部是风室，设有空气进口管，其上是空气分布板。空气分布板上是耐火混凝土炉床，埋设有许多侧面开小孔的风帽。炉膛中部为向上扩大的圆锥体，上部焙烧空间的截面积比沸腾层的截面积大，以减少固体粒子吹出。沸腾层中装有的冷却管，炉体还设有加料口、矿渣溢流口、炉气出口、二次空气进口、点火口等接管。炉顶有防爆孔。操作指标和条件主要有焙烧强度、沸腾层高度、沸腾层温度、炉气成分等。- 2 -焙烧强度习惯上以单位沸腾层截面积一日处理含硫35矿石的吨数计算。焙烧强度与沸腾层操作气速成正比。气速是沸腾

7、层中固体粒子大小的函数，一般在1 3m/s 范围内。一般浮选矿的焙烧强度为 1520t/( m d ) ；对于通过 3×3mm的筛孔的破碎块矿，焙烧强度为 30t/( m d ) 。沸腾层高度即炉内排渣溢流堰离风帽的高度，一般为0.9 1.5m。沸腾层温度随硫化矿物、焙烧方法等不同而异。例如: 锌精矿氧化焙烧为10701100, 而硫酸化焙烧为 900930；硫铁矿的氧化焙烧温度为 850950。炉气成分硫铁矿氧化焙烧时，炉气中二氧化硫 13 13.5 ，三氧化硫 0.1 。硫酸化焙烧 , 空气过剩系数大，故炉气中二氧化硫浓度低而三氧化硫含量增加。特点 : 焙烧强度高； 矿渣残硫低；

8、 可以焙烧低品位矿； 炉气中二氧化硫浓度高、三氧化硫含量少；可以较多地回收热能产生中压蒸汽，焙烧过程产生的蒸汽通常有3545是通过沸腾层中的冷却管获得； 炉床温度均匀； 结构简单， 无转动部件，且投资省，维修费用少；操作人员少，自动化程度高，操作费用低；开车迅速而方便，停车引起的空气污染少。但沸腾炉炉气带矿尘较多，空气鼓风机动力消耗较大。第三章物料衡算及热平衡计算3.1 锌精矿流态化焙烧物料平衡计算锌精矿硫态化焙烧冶金计算根据精矿的物相组成分析，精矿中各元素呈下列化合物形态Zn、Cd、Pb、Cu、Fe 分别呈ZnS、CdS、PbS、CuFeS2 、 Fe7 S8FeS2 ；脉石中的 Ca、Mg

9、、Si 分别呈 CaCO3 、 MgCO3 、 SiO2形态存在。以 100kg 锌精矿（干量）进行计算。1.ZnS 量 ：47.67 97.470.99kg其中：kgS：23.32kg65.4Zn 47.672.CdS 量： 0.18144.40.23kg其中 Cd：0.18 kgS：0.05 kg112.43.PbS 量： 3.58239.24.13kg其中： Pb：3.58 kgS：0.55 kg207.24.CuFeS2 量： 0.24 183.350.69kg其中： Cu：0.24 kgFe：0.21 kg S：0.24 kg63.55.FeS2和Fe7 S8量：除去CuFeS2中F

10、e的含量，余下的Fe为5.58- 0.21 5.37kg，除去、ZnSCdS、PbS、 CuFeS2 中 S 的含量，余下的 S 量为 28.94( 23.320.05 0.55 0.24)4.78Kg 。此 S 量全部分布在 FeS2 和 Fe7S8 中，设 FeS2 中 Fe 为 x kg ，S 量为 y kg ，则- 3 -xyFeS232255.85解得： x =2.57 kg ， y =2.95 kg5.37x4.78yFe7 S8732855.85即 FeS2 中： Fe=2.57 kg 、S=2.95 kg 、 FeS2 =5.52 kg 。Fe7 S8 中： Fe：5.37-2

11、.57=2.8 kg S： 4.78-2.95=1.83kgFe7S8 ：4.36 kg6.CaCO量：1.58kg其中：CO 2：0.69 kg3CaO 0.89 kg7.MgCO量：1.43kg其中：kgCO 2：0.75kg3MgO 0.68表 3-1混合精矿物相组成， kg组成ZnCdPbCuFeSCaO MgO CO22 其他共计SiOZnS47.6723.3270.99CdS0.180.050.23PbS3.580.554.13CuFeS20.24 0.21 0.240.69FeS22.57 2.955.52Fe7S82.80 1.830.890.694.63CaCO1.583Mg

12、CO30.68 0.751.43SiO26.826.82其他3.983.98共计47.670.18 3.58 0.24 5.5828.940.89 0.68 1.44 6.82 3.98 100.00烟尘产出率及其化学和物相组成计算焙烧矿产出率一般为锌精矿的 88%，烟尘产出率取 50%，则烟尘量为： 44 公斤。镉 60%进入烟尘，锌 48%进入烟尘，其它组分在烟尘中的分配率假定为 50%，空气过剩系数 1.25 。烟尘产出率及烟尘物相组成计算：Zn47.670.4822.882kgCd0.180.600.108kgPb3.580.501.79kgCu0.240.500.12kgFe5.58

13、0.502.79kgCaO0.890.500.445kg- 4 -MgO 0.680.500.34kgSiO26.820.503.41kgSs 0.761x kgSSO40.942x kg其他3.980.501.99kg各组分化合物进入烟尘的数量为：1.ZnS 量： 0.761 97.42.316kg其中： Zn 1.555 kgS 0.761kg322. ZnSO4 量： 0.942161.44.751kg其中： Zn 1.925 kgS 0.942kgO 1.884kg323 ZnO Fe2 O3 量：烟尘中 Fe 先生成 Fe2O3 ，其量为：2.79159.73.989kg， Fe2O

14、3 有1与111.73ZnO结合成 ZnO Fe2O3，其量为：3.989 11.33kg 。3ZnO Fe2 O3 量为 1.33241.12.008kg其中： Zn 0.541kg Fe 0.931kg O 0.536kg159.7余下的 Fe2 O3 的量： 3.989-1.33=2.659kg其中： Fe 1.856kgO 0.803kg4.ZnO 量： Zn 22.882- （ 1.555+1.925+0.541 ）=18.861 kgZnO18.86181.423.48kgO 23.48-18.861=4.619kg65.45.CdO量：0.108128.4其中： Cd 0.108

15、 kgO 0.015kg112.40.123kg6.CuO量： 0.12 79.50.15kg其中： Cu 0.12 kgO 0.03kg63.57. PbO SiO2 量： PbO 1.79223.21.928kg其中： Pb 1.79 kgO 0.138kg207.2与 PbO结合的 SiO2 量： 1.928600.518kg223.2剩余的 SiO2 量： 3.41-0.518=2.892kg- 5 -表 3-2烟尘产出率及其化学和物相组成， kg组成Zn CdCu Pb FeSS SSO4 CaO MgO SiO 2 O其他 共计ZnS1.5550.7612.316ZnSO 41.9

16、250.9421.8844.751ZnO18.8614.61923.48ZnOFe O30.5410.9310.5362.0082Fe2O31.8560.8032.659CdO0.1080.0150.123CuO0.120.030.15PbOSiO21.790.5180.1382.446CaO0.4450.445MgO0.340.34SiO 22.8922.892其他1.99 1.99共计22.8820.1080.121.792.7870.7610.9420.445 0.343.41 8.025 1.9943.6%焙砂产出率及其化学与物相组成计算焙砂中 SSO4取 1.10%， SS 取 0.

17、4%，SSO4和 SS 全部与 Zn 结合； PbO与 SiO2 结合成PbO SiO ；其他金属以氧化物形态存在。2各组分化合物进入焙砂中的数量为：SSO4 量： 0.484kg , SS 量： 0.176 kg1.ZnSO4 量： 0.484 161.42.441kg32其中： Zn 0.989KgO 0.968Kg2.ZnS 量： 0.176 97.40.536kg32其中： Zn 0.36 kgS 0.176kg3.ZnO Fe2O3量：焙砂中Fe先生成Fe2 O3，其量为2.79159.7，Fe2 O3与3.989kg有 40% ZnO111.7结合成 ZnO Fe2O3 ，其量为

18、3.989 0.41.596kg 。ZnO Fe2O3 量： 1.596 241.12.409kg159.7其中： Zn 0.649 kgFe 1.116kg O 0.644 kg余下的 Fe2 O3 量： 3.9891.596 2.393kg其中： Fe 1.671 kgO 0.722kg- 6 -4.ZnO 量： Zn 24.788(0.989 0.36 0.649) 22.79kgZnO22.7981.428.365kg65.4O 28.365-22.79=5.575kg5.CdO量： 0.072 128.40.082kg112.4其中： Cd 0.072 kgO 0.01kg以上计算结

19、果列于下表表 3-3焙砂的物相组成， kg组成ZnCd Cu Pb FeSSCaO MgO SiO2O其他 共计SSO4ZnS0.360.1760.536ZnSO 40.9890.4840.9682.441ZnO22.795.57528.365ZnO Fe2O30.6491.1160.6442.409Fe2O31.6710.7222.393CdO0.0720.010.082CuO0.120.030.15PbO SiO21.790.518 0.1382.446CaOMgOSiO2其他共计%0.4450.4450.340.342.8922.8921.991.9924.7880.0720.121.7

20、92.787 0.176 0.484 0.4450.34 3.418.0871.99 44.48955.72 0.160.274.02 6.26 0.40 1.091.000.76 7.6618.18 4 47 100.00焙烧要求的空气量及产出烟气量与组成的计算焙烧矿脱硫率计算- 7 -精矿中 S 量为 32.00 kg ，焙砂和烟尘中的S 量为 0.176+0.761+0.484+0.942=2.363kg ，焙烧脱硫量为： 28.94-2.363=26.577kg出炉烟气计算：假定 95%的 S 生成 SO2 ，5%的 S 生成 SO3 ，则：生成 SO2 需要的 O 2量为： SO2

21、SO226.5770.953225.248kg323SO3生成 SO3 需要的 O 2 量为： SO2226.5770.05481.993kg32烟尘和焙砂中，氧化物和硫酸盐的含氧量为17.691 kg ，则 100 kg 锌精矿（干量）焙烧需理论氧量为：25.2481.993 17.69144.932kg空气中氧的质量百分比为23%，则需理论空气量为：44.932 100195.4kg23过剩空气系数可取1.25 1.30 ，本文取 1.25 ，则实际需要空气量为：195.4 1.25244.25kg空气中各组分的质量百分比为N 2 77%， O 2 23%，鼓入 267.419 kg 空气

22、，其中：N 2244.25 77%188.073kgO2244.2523%56.178kg标准状况下，空气密度为1.293 kg m3 ，实际需要空气之体积为：244.25188.902m31.293焙烧炉排出烟量和组成1. 焙烧过程中产出64SO226.577 95%50.496kg- 8 -80SO326.577 5%3.322kg2. 过剩的 O2 量： 56.178 44.932 11.246kg3. 鼓入空气带入的 N 2 量： 188.073kg4. CaCO3 和 MgCO3 分解产 CO 2 量： 0.69+0.75=1.44 kg5. 锌精矿及空气带入水分产生的水蒸汽量：进入

23、焙烧矿的锌精矿含水取8%，100Kg 干精矿带入水分为8100% 8.696kg 。1008空气带入水分量计算赤峰地区气象资料：大气压力 88650Pa，相对湿度 77%，年平均气温 5 C ，换算成此条件下空气需要量为：188.902101325273.155219.86m388650273.15空气的饱和含水量为0.0162 kg m3 ，带入水分量为：219.860.01620.772.743kg带入水分总量为： 8.6962.743 11.439kg 或 11.439 22.414.235m318以上计算结果列于下表表 3-5 烟气量和组成组成质量 kg体积 m3体积比 %组成质量 k

24、g体积 m3体积比 %SO250.49617.6739.21O211.2467.8724.10SO33.3220.930.48H 2 O11.43914.2367.42CO21.440.7330.38共计266.016191.932100N 2188.073150.48878.41- 9 -按以上计算结果编制的物料平衡表如下： （未计机械损失）沸腾焙烧物料平衡表加入产出名称质量， kg百分比， %名称质量， kg百分比， %干锌精矿10028.11烟尘43.612.31精矿中水分8.6962.44焙砂44.48912 56干空气244.2568.67烟气266.01675.13空气中水分2.7

25、430.78共计355.689100.00共计354.105100.003.2 热平衡计算热收入进入流态化焙烧炉热量包括反应热及精矿、空气和水分带入热量等。1. 硫化锌按下式反应氧化放出热量 Q1ZnS+11 O =ZnO+SO+105930 千卡222生成 ZnO的 ZnS量： 18.861 0.541 22.79 0.64997.463.803kg65.4105930 63.803Q1 =69390.68千卡2. 硫化锌按下式反应生成硫酸盐氧化放出热量O2ZnS+2O =ZnSO +185050 千卡2497.4生成 ZnSO 的 ZnS量: 1.9250.9894.34kg465.44.

26、34Q2 =1850508246千卡3.ZnO 和 Fe2 O3 按下式反应生成ZnO.Fe2 O3 放出的热量 Q3 :ZnO+ Fe2 O3 = ZnO.Fe 2 O3 +27300 千卡生成 ZnO.Fe2 O3 的 ZnO量0.5410.64981.41.481kg65.4-10-27300 1.481Q3 =496.699千卡4.FeS 2 按下式反应氧化放出热量Q44FeS 2 +11O2 =2 Fe 2 O3 +8 SO2 +790600千卡790600 5.52Q 4 =9103.279千卡5.FeS 按下式反应氧化放出热量Q512FeS+3O2 = Fe 2 O3 +2 SO

27、2 +293010千卡Fe7S8分解得到 FeS量： 2.8 1.83 74.401kg81CuFeS 2 分解得到 FeS量: 0.240.21 0.345kg 2得到的 FeS总量为： 4.401+0.345=4.746kg.Q 5= 293010 4.7467914.772千卡287.856.CuFeS2 和 Fe7 S8 分解得到硫燃烧放出热量Q61CuFeS 2 = Cu2S+FeS+ S20.6932分解出 S 量：0.06kg1Fe 7 S8 =7FeS+ S 24.36 32分解出 S 量：0.215kg1 kg 硫燃烧放出的热量为 2222 千卡则：Q 6 = 0.060.2

28、152222611.05千卡7.PbS 按下式反应放出热量Q7-11-PbS+11 O =PbO+SO +100690 千卡222PbS+SiO 2 = PbOSiO 2 +2030 千卡放出热量： 100690 4.131738.502千卡生成 PbO239.2生成量：(1.928+0.518) ×2 = 4.892?PbO SiO 2放出热量：20304.89235.054千卡生成 PbO SiO 2283.3Q 7 =1738.502+35.054=1773.556 千卡8.CdS 按下式反应放出热量Q8CdS+ 1 O =CdO+SO +98800 千卡222生成 CdO的

29、CdS量： 0.18 144.40.231kg112.4988000.231Q 8 =158.053千卡9.Cu 2 S 按下式反应氧化放出热量Q9Cu 2 S+2 O2 = 2CuO+ SO2 +127470 千卡生成 CuO的 Cu2 S 量： 0.23 159.10.288kg127.1Q 9 =127470 0.288230.744千卡159.110. 锌精矿带入热量 Q10进入流态化焙烧炉的精矿温度为 40 C , 精矿比热取 0.2 千卡kg CQ 10=100400.2800千卡11. 空气带入热量为 Q11空气比热取 0.316 千卡 3 C , 空气温度为 20 C ,mQ

30、11= 219.86200.3161389.5千卡-12-12. 入炉精矿含水分8.696 kg , 水分比热取 1.0 千卡， 100kg 精矿中的水分带入热量Q12kg CQ 12=8.69640 1.0350千卡热量总收入：Q总收入 =Q1 +O2 +Q3 +Q4 +Q5 +Q6 +Q7 +Q8 +Q9 +Q10 +Q11 +Q12=69390+8246+496.699+9103.279+7914.772+611.05+1773.556+158.053+230.744+800+1389.5+350=100464 千卡热支出1. 烟气带走量为 Q烟炉顶烟气 9000) ：C,各比分比热为

31、( 千卡m3CSO2SO3CO2N2O2H2O0.5290.550.5210.3330.3500.403Q烟 (17.673 0.529 0.93 0.55 0.733 0.521 150.488 0.333 7.872 0.350 14.236 0.403) 900 61926.5千卡2. 烟尘带走的热量为 Q烟尘由炉中出来的烟尘温度为 900 C ，其比热为 0.20 千卡kg CQ烟尘 =43.6 ×900×0.2=7848 千卡3. 焙砂带走的热量为 Q焙由炉中出来的焙沙温度为 850 C ，其比热为 0.20 千卡kg CQ焙 =44.489× 900&

32、#215;0.2=8008.02 千卡4. 锌精矿中水分蒸发带走热量为 Q蒸Q蒸 =G水 t 水 C水 +G水 VQ蒸 =8.6964018.6965755350千卡5. 精矿中碳酸盐分解吸收的热量为 Q分CaCO 3 分解吸热 378千卡 kg , Mg CO 3 分解吸热 314千卡 kgQ分 =3781.58314 1.431046.26千卡6.CuFeS2 和 Fe7 S8 分解吸收的热量为Q分-13-Q分 = 0.212.8222668.22 千卡7. 通过炉顶和炉壁的散失热量为Q散为简化计算，按生产实践，散热损失均为热收入的2.3 5.5%，取 5.0%Q散 =Q总吸收5.0%=1

33、00464 0.05=5023.2 千卡8. 剩余热量为 Q剩Q 剩 = Q总吸收 - （Q烟 +Q烟尘 +Q焙 + Q蒸 +Q分+Q分+Q散 ）=100464-（61926.5+7848+8008.02+5350+1046.26+668.22+5023.2 ）=10593.8千卡计算结果列于下表表 3-6 锌精矿流态化焙烧热平衡热收入热支出项目千卡项目千卡焙烧反应热烟气带走热61926.561.64ZnS氧化成 ZnO69390.669.07烟尘带走热78487.81ZnS氧化成 ZnSO82468.21焙沙带走热8008.027.974ZnO和 Fe2O3 反应生成 ZnO Fe2O349

34、6.6990.49水分蒸发带走热53505.33FeS2 氧化成 Fe2O39103.289.06碳酸盐分解1046.261.04FeS氧化成 Fe O7914.777.88CuFeS2 和 Fe7S8 分解668.220.662 3分解硫燃烧611.050.61炉顶及炉壁散热 5023.25.00PbS生成 PbOSiO21773.551.76剩余热10593.810.556CdS氧化成 CdO158.0530.16Cu2 O氧化成 CuO230.7440.23精矿带入热8000.80空气带入热1389.51.38水分带入热3500.35共计100464100.00共计100464100.0

35、0-14-第四章沸腾焙烧炉的选型计算4.1 床面积床面积按每日需要焙烧的干精矿量依据同类工厂先进的床能率选取。计算式为：AFa86400W操作米 2日） W操作=0.5 米/ 秒a=（吨/V (1 t 层）?a=864000.5=5.3 （吨 / 米2?日）则床能率取2?日）5.5（吨 / 米1880.73 （1900）273A=60000=405.76（吨 / 日）330* 0.94* 0.4767则 FA405.7673.8m2a5.54.2 前室面积一般为 1.5 2 m2 . 这里取 2 m2 .D床1.13F床F前室1.13F本床1.13 71.89.58（米）沸腾层高度据生产经验为

36、H 层=1（米）4.3 炉膛面积和直径-15-F膛V烟 1t膛F床86400W膛F膛5.51919.321900273 73.8121.1m2864000.32D膛1.13F膛12.435 mV 烟每吨物料产生的烟气量 m3/Tt 膛 炉膛温度，锌精矿焙烧温度为900 oCW 膛-炉膛空间烟气流速， m/s ;根据实践锌精矿焙烧为0.5± X ，可取一定定值（ 0.32）炉腹角 取 20 。4.4 炉膛高度炉膛有效高度：指溢流口下沿至排烟口中心线的高度，可按照经验公式估算炉膛空间容积：V 膛 =（ 10-12）F 床V 膛 =11 ×73.8 = 812?3扩大型炉子炉膛高

37、度的计算方法：1.未扩大直筒部分 H 1 ，根据操作和安装方便而定，一般取1.46 m 。2. 扩大部分高度 H 2H 212 D膛D床ctg2012 12.4359.58ctg203.92 m3. 炉膛高度 H 膛V烟 1t膛F床 tH 386400 F膛式中 t 烟气在炉内必须停留的时间，秒，取 20s .V烟 1t 膛F床 t900× 205.5 × 1919.32 × (1+ ) × 73.8H 3 =273=6.4 m× 121.186400F膛86400H 膛H1H 2H 31.463.926.411.78m4.5 气体分布板及风帽气体分布板孔眼率风帽的形式多采用标准伞形风帽?8×6 mm(孔径 ×孔数），炉底风帽的排列方法，对于圆形炉底采用同心圆排列发，通常同心圆之距离为 170-180 mm，每一圆周上的中心距为150-200mm，孔眼率（孔眼总面积与床面积之比）为 0.95-1.2%。1. 确定炉底上风帽孔眼的总数