gz潜水轴流泵设计说明书,学习资料

1、QZ型潜水轴流泵设计说明书设计参数:流量扬程转速Q=130m3/hH = 3.7mn = 2900r/min1. 概述本设计系。OOOOOOO轴流泵是一种高比转数的水泵，一般比转数ns疋5001000.当ns大于500时，泵一般设计成轴流式。轴流泵属于低扬程、大流量泵，一般性能范围为：扬程12m；流量0.30.65m3/s。轴流泵结构简单，重量轻，主要用于扬程低，流量大的场合。中、小型轴流泵的结构油 吸入喇叭口、叶轮、导流器、弯管等组成，叶轮一般采用不可调式，这种结构叶轮非常简单。小型轴流泵的驱动电机可与泵连在一起，使用和安装均非常方便，缺点是效率曲线的高效区比较窄，泵比转数越高，高效区越窄。

2、对于大型轴流泵，可将叶轮设计成可调式的，以增加 水泵的高效区。在本设计中，设计参数：流量Q=130m3/h,扬程 H= 3.7m，配套功率 P配=2.2KW ,一3.65 n 訂Q属于小型泵，叶轮采用不可调式。比转数ns 3 4一，代入参数计算得ns = 754,故泵H的结构为轴流式。作为潜水泵，需要在水下工作，为了安装和检修的方便，把泵和电机设计 成一体，用一根轴连接。汽蚀方面，泵在水下工作，一般不会发生汽蚀，可以不作要求。2. 叶轮的设计(1) 轴流泵的轮毂比dh.D轮毂用来固定叶片， 在结构和强度上应保证安装叶片要求。减小轮毂比dhD，可减少水力摩擦，增加过流面积，有利于抗汽蚀性能的改善

3、。但过分的减少轮毂比，会增加叶片的 扭曲，偏离设计工况时，会造成流动紊乱，在叶片进出口形成二次回流，使效率下降，高效 范围变窄。轴流泵的轮毂比d h.D根据比转数确定：ns500550600800dh/D0.60.550.50.4根据设计参数计算出的ns = 754，试取dhD = 0.45。(2) 轴流泵的叶片数Z轴流泵的叶片数Z可以根据比转数ns来选定，一般Z=36,比转数高，叶片负荷轻， 叶片数可少一些。比转数 ns = 500600,叶片数取65;比转数ns = 700900，叶片数取 4个。据此，本设计中取叶片数 Z = 4。(3) 叶轮外径D叶轮的当量直径 D0的大小决定叶轮前轴面

4、速度 Vm0的大小，在转速一定情况下，Vm0的 此文档仅供学习和交流大小与叶片前来流速度(相对速度)与圆周之间夹角0大小有关。0影响着叶片中翼型的安放角C，而c太小叶片排挤系数就小，因此需要控制0角。为控制0角在一定范围，鲁特捏夫建议按叶轮进口出轴面速度Vm0计算当量直径D。,他建议取轴面速度 Vm0为:Vm0计算出轴面速度后可以计算当量直径:(0.060.08)3 Qn2Vm04Q代入数据得:D。4Q2Vm0vm00.073 13029002 = 4.7m/s.3600：4 0.0360#3.144.7=0.99m因此，叶轮外径DD。110mm(dh D)2轮毂直径dhdhD =0.45 0

5、.11 50mmD(4)估算效率参照同类型潜水轴流泵，并根据设计要求，估选效率=0.75，将该效率分配下去，得：容积效率 v 0.98机械效率m 0.95水力效率h0.81此效率只是初步估计，仅用于设计过程中的计算。1211109 876543 2 1R46.5|R40IiR33.5|R27-IiIIIIIIIIIIR53v w m n I叶轮轴面投影及轴面流线(5) 确定计算截面本设计中取5个截面，内外截面分别与轮缘和轮毂 留有一定距离，见图一。以方便用样板检查。所取各截面 见下表：截面In出IVV直径(mm)54678093106所取截面见右图。(6) 确定轴面速度Vm和速度环量的分布规律

6、轴面速度Vm，代入参数计算，得評2旳Vm0.0364.77m/s2 2評11 o.°5)速度环量2 gH2h，代入数值，得gH9.81 3.7h602900 0.810.927m2 / s60假设 ！0，则绕翼型环量:21 0.232m2/sZ本设计为小型泵，为提高效率可以选用非等环量分布设计，但可能会出现各参数相差较大的情况，无法获得满意的结果。事实证明，采用等环量和等轴面速度设计，各截面计算参 数与非等环量情况相差不大，且结果也能令人满意， 方法简单。故本设计中采用等环量和等轴面速度设计。(7) 速度三角形的计算叶片进出口速度三角形如右图所示。假设Vu1 = 0,速度三角形各分量

7、计算如下:Dnu 60Vu2速度三角形wV； (u (vuiVu2 )/2)2arctg -uVmVu1Vu22F面是各截面的速度三角形的计算：截面I1 1D1n3.14 0.05429008 20m / su6060O11 / 0Vu20.9275.47m/sD13.14 0.0542wJv；(u (Vu1Vu2)/2)7.25m/sarctgVmarctg4.7741.12o c 5.478.2 -2截面nD2n u603.14 0.06729006010.17m/ sVu2D20.9273.14 0.0674.41m/si 22'2441 2.Vm (u(Vu1 Vu2)/2).

8、 4.77(8.2?)9.28m/s截面川Vu2arctgDsn60D3VmVu1 Vu22arctg4.778.24.4130.923.14 0.08 2900600.9273.14 0.0812.14m/s3.72m/ s2(u(Vu1 Vu2)/2)4.772(8.2372)2211.31m/sarctgVmarctg4.7724.893.728.2 -2D4n3.14 0.0932900606014.11m/ s0.927Vu2D43.14 0.0933.17m/ sI. 2.Vm2(u (Vu1Vu2)/2)4.772(8.23；7)213.4m/sarctgVmarctgVu1 V

9、u2u4.7720.853.178.2 -2截面vDsn3.14 0.11 2900606016.09m/s0.927Vu2D52.79m/ s3.14 0.112(u(Vu1 Vu2)/2)4.772(8.22.79)2215.45m/sarctgVmVu1 Vu2arctg4.7717.982.798.22(8)叶栅间距截面ID13.145442.4mm截面nD23.14 6752.6mm截面川tD33.148062.8mmZ4截面WtD43.149373mmZ4截面VtD53.1411083.2mmZ4以上为叶轮设计的前期计算，无论采用升力法还是圆弧法设计该泵，均需进行以上部分的 计算。

10、以下分别用升力法和圆弧法对叶轮进行设计。升力法设计叶轮升力法设计轴流泵计算表序号计算公式单位计算截面In出IVV1Dm0.0540.0670.080.0930.1062uDn/60m/s8.27.2510.1712.1414.11310000042 gH2hm/s0.9270.9270.9270.9270.92754QVm,av22(D2 dh )m/s4.774.774.774.774.776Vu2/( D)m/s5.474.413.723.172.797wvVm (u M1 m/s7.259.2811.3113.415.458丄Vmarctg V V2041.1230.9224.8920.

11、8517.989tDZmm42.452.662.87383.210Z4444411”（选取）0.120.10250.0850.06750.0512翼型49049049049049013（假定）o11111141N1.10.9750.850.7250.615Cy11.1570.7110.37230.29690.41216Cys1.340.92350.6340.45240.58117c 5.62 njQC3h454854854854854818lmm46.651.353.452.949.919/lmm5.595.234.453.282.520（取定）5.65.24.53.32.521/l4.185

12、.637.107.294.3022arctg(0.012 0.06 /l)o1.11.040.980.90.8623o5.643.841.044-0.1052.3524yo46.7634.7625.9321.520.33根据上表中的计算结果，对叶片进行绘型。根据490翼型的结构，按比例计算翼型的尺寸，列入表格，即得翼型的绘型表。绘型 表见下一页。绘型表中参数的意义见下图：绘型表中各参数意义此文档收集于网络，如有侵权请联系网站删除绘型计算表计算截面490翼型In出IVVl(mm)46.551.553.453.050.0S max(mm)5.65.24.53.32.5S max/l(%)12.01

13、0.18.46.65.0序号x/l(%)yoyuyo-yuxyeyixyeyixyeyixyeyixyeyi10.002200.001.2731.2730.001.1821.1820.001.0231.0230.000.7500.7500.000.5680.56821.253.60.852.750.582.2910.5410.642.1270.5020.671.8410.4350.661.3500.3190.631.0230.24132.504.60.54.11.162.9270.3181.292.7180.2951.342.3520.2561.331.7250.1881.251.3070.1

14、4245.005.950.155.82.333.7860.0952.583.5160.0892.673.0430.0772.652.2310.0562.501.6900.04357.507073.494.4550.0003.864.1360.0004.013.5800.0003.982.6250.0003.751.9890.000610.007.707.74.654.9000.0005.154.5500.0005.343.9380.0005.302.8880.0005.002.1880.000715.008.650.28.456.985.5050.1277.735.1110.1188.014.

15、4230.1027.953.2440.0757.502.4570.057820.009.20.48.89.305.8550.25510.305.4360.23610.684.7050.20510.603.4500.15010.002.6140.114930.009.60.958.6513.956.1090.60515.455.6730.56116.024.9090.48615.903.6000.35615.002.7270.2701040.009.050.88.2518.605.7590.50920.605.3480.47321.364.6280.40921.203.3940.30020.00

16、2.5710.2271150.008.550.87.7523.255.4410.50925.755.0520.47326.704.3720.40926.503.2060.30025.002.4290.2271260.007.450.66.8527.904.7410.38230.904.4020.35532.043.8100.30731.802.7940.22530.002.1160.1701370.006.050.45.6532.553.8500.25536.053.5750.23637.383.0940.20537.102.2690.15035.001.7190.1141480.004.40

17、.154.2537.202.8000.09541.202.6000.08942.722.2500.07742.401.6500.05640.001.2500.0431590.002.502.541.851.5910.00046.351.4770.00048.061.2780.00047.700.9380.00045.000.7100.0001695.001.450.051.444.180.9230.03248.930.8570.03050.730.7410.02650.350.5440.01947.500.4120.01417100.00.150.15046.500.0950.09551.50

18、0.0890.08953.400.0770.07753.000.0560.05650.000.0430.043此文档仅供学习和交流圆弧法设计各参数的计算结果列在表中，具体见下表:圆弧法设计轴流泵计算表序 号常量单 位截面InIVV1rm0.0270.03350.040.04650.0532l/t（取值）10.9250.850.7750.73/l0.14290.1060.0830.06320.0484h（取值）0.80.80.80.80.852 r l lz tm0.0420.0490.0530.0530.0586l lmm65.24.43.62.87Tot/l11.0811.17651.290

19、31.4286823mm43.4672.9332.41.8679k 60gH/ hnnVs0.9270.9270.9270.9270.92710k /znVs0.2320.2320.2320.2320.23211u rn /30m/s8.210.1712.1414.1116.0912Vu2k/2 rm/s5.474.413.723.172.7913Wu u Vu2/2m/s5.4657.96510.2812.52514.695142 2Vm 1.237Q/(Ddh )m/s4.774.774.774.774.7715180 _l316.5271.3250.8233.2229.2第一次逼近计算：

20、第一次逼近计算主要是为了求得，如果1 ，则说明计算结果理想，不用修正。事实上，本次计算结果除了截面I,均很好的符合了要求，不需要进行修正。序 号计算公式单 位截面In出IVV16tanVm/'Wu0.8730.5990.4640.3810.32517o41.1230.9224.8920.8517.9818sin0.65760.51380.42090.35600.3087192 z /./si n3 2 r/0.14350.12830.11600.09240.07272042z /.1 /si n32 r/0.85650.87170.88900.90760.927321Vm/m/s5.5

21、695.4725.3665.2605.144224'Vm ktanWu1.0190.6870.5220.4200.35023I45.5434.4927.5622.7619.2924cos '0.7000.8240.8870.9220.94425Wuwcosm/s7.8079.66611.5913.5815.57265.73 lw40.5428.0721.617.1714.7227L(T。，')1.461.641.821.861.8928(26)(27)o27.7617.1211.879.237.7929(0，',)O2.800.980.720.540.4830C

22、O48.3435.4728.2823.3019.77面是翼型骨线的几何参数及水力效率的计算:序 号计算项目单 位截面In出IVV31R l /2sinmm49.792.2143197.3237.432h l(1 cos )/2 sinmm4.73.32.52.11.833Cys 2 /w l1.4150.97970.75540.59940.5138340.63Cys0.89140.61720.47590.37760.3237352 2 h vW02gm5.255.135.285.435.8136c 5.62 njQC3h489190788886982637h/l0.1120.0670.0470

23、.0370.03138tan 0.012 0.02 0.08l0.02380.01950.01740.01620.015439o1.361.120.9980.9290.88540w sinc1u sin()0.9670.9650.9620.9580.954叶片绘型根据上表的计算结果，可以得到翼型的骨线。对翼型 进行加厚。在本设计中，取最大厚度在0.451处，并取较小的头部圆角，以获得良好的汽蚀性能和能量性能。加厚规律 见右表。绘型表见下页，表中各几何参数的意义见下图。x/l (mm)5 / 5 max(%0.000.01.2524.22.5033.415.0046.410.0063.120.0

24、086.4:30.0093.6 40.0098.850.0098.060.0089.5 :70.0076.0 80.0056.890.0031.6 :95.0017.2100.001.0此文档收集于网络，如有侵权请联系网站删除圆弧法叶片绘型表计算截面InmIVVl(mm)42.049.053.057.058.0S max(mm)6.05.24.43.62.8序 号x/l (mm)S / Smax(%)p= 49.7p= 92.2p = 143p = 197.3p= 237.6xSxSxSxSxS10.000.00.000.0000.000.0000.000.0000.000.0000.000.

25、00021.2524.20.531.4520.611.2580.661.0650.710.8710.730.67832.5033.41.052.0041.231.7371.331.4701.431.2021.450.93545.0046.42.102.7842.452.4132.652.0422.851.6702.901.299610.0063.14.203.7864.903.2815.302.7765.702.2725.801.767720.0086.48.405.1849.804.49310.603.80211.403.11011.602.419830.0093.612.605.61614

26、.704.86715.904.11817.103.37017.402.621940.0098.816.805.92819.605.13821.204.34722.803.55723.202.7661050.0098.021.005.88024.505.09626.504.31228.503.52829.002.7441160.0089.525.205.37029.404.65431.803.93834.203.22234.802.5061270.0076.029.404.56034.303.95237.103.34439.902.73640.602.1281380.0056.833.603.4

27、0839.202.95442.402.49945.602.04546.401.5901490.0031.637.801.89644.101.64347.701.39051.301.13852.200.8851595.0017.239.901.03246.550.89450.350.75754.150.61955.100.48216100.001.042.000.06049.000.05253.000.04457.000.03658.000.028此文档仅供学习和交流（9）叶片绘型 画翼型展开图根据叶片绘型表的数据，将翼型加厚，得到各截面的翼型图。 确定叶片旋转轴线位置取距离翼弦进口 0.41处

28、的骨线上的点作为旋转中心水平线。必要时可以适当偏离骨线。 作叶片轴面投影图做各翼型的水平中心线，将翼型进出口端点到中心水平线边。进出口边应该为光滑的曲线。 作轴面投影和木模截线截线间的距离画到各翼型展开图中。的纵坐标方向距离， 移到轴面图中心线的两侧，光滑连接各点得到叶片轴面投影的进出口在轴面投影图中，作一组垂直轴线的木模截面，按各 同时在各翼型中画出一组竖线，竖线间水平距离等于对应半径截面10中心角的弧长（翳将各翼型图中水平线1, 2, 3与翼型工作面及背面交点，按所在角度位置用插入点法插入到平面图中相应的角度位置，分别光滑地连接，得到工作面的木模截线（实线）和背面木模截线（虚线）。设计中要

29、求木模截线光滑有规律变化。详细见叶片木模图，在此不赘述。3. 导叶的设计轴流泵的导叶作用是消除液体环量，转换速度能为压力能。 本设计中，采用流线法设计导叶。为了减少水泵的整体长度，本设计采用将导叶与扩散管合为一体的方案，在此我们称之为导流壳，详见零件图的导流壳部分。为减少损失，导流壳的扩散角为610，本设计因水泵尺寸小，仅取为 2。导叶进口边应该与叶轮出口边平行，本设计尽量以此为原则，略 微有些偏离。导叶和叶轮间距离取6 8mm。叶片数取5个。流线法设计导叶的步骤为: 绘制导叶的轴面投影图； 分流线 导叶有锥度，流面为锥面。根据经验，以圆柱面代替，误差不大。为简便 起见，本设计即以圆柱面代替锥

30、面；计算各流面叶片进出口安放角由进口速度三角形，tg4和4Vm3Vu3式中,Vm3导叶进口轴面速度,Vm33叶片进口排挤系数,(D3dhb4ZSu3D3式中,D3 计算流面的进口直径;Su3导叶进口圆周方向厚度，Su3S3sin 3式中,S3计算流面导叶进口的流面厚度;3导叶进口安放角；Vu3 导叶进口处圆周分速度，按VU3R3 Vu2R2计算。本设计，先选定3，然后确定出3。根据确定出的3求出3，然后与选定值比较，进行校核。叶片出口角 4 一般取8090，本设计中取4 90。 确定叶栅稠密度lt本设计参考类似设计取定叶栅稠密度。根据对流道扩散角的校核，满足扩散角为610的要求。流道扩散角的校

31、核公式：t tsin 3tg221流道扩散角。 导叶高度导叶高度e1 sin本设计取先确定e，定出I，再校核扩散角。导叶高度 e (0.3 0.4) D 33 44mm，取 e 40mm。校核满足扩散角要求。 确定导叶骨线半径导叶骨线半径R COS 3 COS 4 翼型加厚本设计取翼型0.4l除厚，以翼型骨线上的点为圆心画圆；翼型头部以 0.5为半径画 圆。最后以相切圆弧连接得到翼型。不同截面 的取值：截面1n出IVV/(mm)4.03.53.02.52.0 导叶绘型导叶绘型包括画轴面图，翼型展开图和平面展开图。 绘图过程再本说明书中从略，详见导叶木模图。和叶轮设计部分一样， 各参数的计算也已

32、经列在表中，见下一页的表格，各参数的意义见下图。导叶几何参数的意义导叶设计计算一览表序 号计算公式单位截面r12r34rs1rm0.02700.03350.04000.04650.0532gHtVu2 二2 ru2m/s5.474.413.723.172.7933（假定）0.850.870.890.910.934tan'Vm3'tan 3Vu2 31.0261.2411.4421.6541.83853045.7351.1855.2358.8061.466取3046.749.453.656.859.47s（选取）mm444448S3Su3.Sin 3mm5.505.274.974

33、.784.659zd（选取）5555510t3D Zdmm33.942.150.258.466.611t3Su33t30.8370.8750.9010.9180.930124（取值）909090909013l esin(453 2)mm4342.642.141.741.514R -/si n(45)2 J2mm58.361.467.87378.6至此，导叶设计完毕。以上为水力设计部分，下面转入水泵的结构设计。4. 轴流泵的结构设计（1）概述本设计为小型潜水轴流泵，电机为湿式的，且采用通用轴，这样再工艺、装配上都非常 简便。泵为上泵式，主要零件由进水段，叶轮，导叶体，接头和轴套等，工艺主要是铸造

34、。本设计中，对叶轮、导叶体、和轴套的加工要求较高，其他零件要求一般。本结构设计以提高水泵效率为目的。（2）叶轮作为泵的能量转换部件，泵的效率主要取决于叶轮的效率， 故需要提高叶轮的制造要求， 特别是过流部件。叶轮与轴通过键来联结，为防止叶轮的轴向移动，叶轮选用螺母锁紧。（3）进水段进水段的作用是将水平稳的引向叶轮，以减少损失；另外，进水段还起到支撑泵整体重量的作用，因此在设计中主要考虑以下两个方面： 为提高能量性能，尽量使水流速度平缓，故要求 90的转弯光滑。本设计采取的是 将进水段设计为一段圆弧，并将支撑筋的头部和尾部进行修圆。 由于进水段还起到支撑重量作用，并且还要承受水流的冲击，要对支撑

35、筋进行加厚。 为保守起见，本设计取支撑筋偏厚，保证强度满足要求。（4）导流壳导叶的作用是消除环量， 将动能转换成压能， 以减少液体出口的水力损失。根据实际经验，导叶对效率的影响微乎其微，故对其要求不是很严格。为了使结构紧凑，在本设计中，把导叶和扩散断设计成一个整体，即导流壳。（5）接头接头仅仅使为了联结水管，能够满足所要求的出口直径即可，对其没什么特殊要求。以上各部件的尺寸详见零件图。其他辅助部件，诸如轴瓦，油封，进水网罩等等，在设计中根据具体情况决定，在此不 赘述。参考文献1. 查 森编：叶片泵原理及水力设计，第1版，北京，机械工业出版社，19882. 关醒凡编著：现代泵技术手册，北京，宇航

36、出版社，19953. 镇江农机学院翻印资料：轴流式水泵设计计算资料汇编4. 查 森编著：离心式和轴流式水泵，中国工业出版社，19615. 丁成伟主编：离心泵和轴流泵，第1版，北京，机械工业出版社，19816. 北京有色冶金设计研究院主编，机械设计手册，第3版，北京，化学工业出版社，19937. 王之利，王大康主编：机械设计综合课程设计，北京，机械工业出版社，20038. 西北工业大学工程制图教研室编：画法几何及机械制图，西安，陕西科学技术出版社，19989. 甘永立主编：几何量公差与检测，第7版，上海，上海科学技术出版社，2005200110. 西北工业大学机械原理及机械零件教研室编著：机械设

37、计，第7版，北京，高等教育出版社，目录设计任务书设计参数 (1)1 概述 (1)2 叶轮的设计 (1)一. 升力法设计叶轮 (6)二. 圆弧法设计叶轮 (21)3. 导叶的设计 (26)4. 轴流泵结构设计 (29)后记 (30)参考文献 (31)付：外文翻译电火花加工电火花加工法对加工超韧性的导电材料(如新的太空合金)特别有价值。这些金属很难用常规方法加工，用常规的切削刀具不可能加工极其复杂的形状，电火花加工使之变得相对简单了。在金属切削工业中，这种加工方法正不断寻找新的应用领域。塑料工业已广泛使用这种方法，如在钢制模具上加工几乎是任何形状的模腔。电火花加工法是一种受控制的金属切削技术，它使

38、用电火花切除(侵蚀)工件上的多余金属，工件在切削后的形状与刀具(电极)相反。切削刀具用导电材料(通常是碳)制造。电极形状与所需型腔想匹配。 工件与电极都浸在不导电的液体里，这种液体通常是轻润滑油。它应当是点的不良导体或绝缘体。用伺服机构是电极和工件间的保持0.00050.001英寸(0.010.02mm )的间隙，以阻止他们相互接触。频率为 20000Hz左右的低电压大电流的直 流电加到电极上， 这些电脉冲引起火花，跳过电极与工件的见的不导电的液体间隙。在火花冲击的局部区域，产生了大量的热量，金属融化了，从工件表面喷出融化金属的小粒子。不 断循环着的不导电的液体，将侵蚀下来的金属粒子带走，同时

39、也有助于驱散火花产生的热量。在最近几年，电火花加工的主要进步是降低了它加工后的表面粗糙度。用低的金属切除率时，表面粗糙度可达2 4vin .(0.05 0.10vi n)。用高的金属切除率如高达 15in3/h(245.8cm3/h)时，表面粗糙度为 1000vin.(25vm)。需要的表面粗糙度的类型，决定了能使用的安培数，电容，频率和电压值。快速切除金属(粗切削)时，用大电流，低频率，高电容和最小的间隙电压。缓慢切除金属(精切削)和需获得高的表面光洁度时，用小电流，高频率，低电容和最高的间隙电压。与常规机加工方法相比，电火花加工有许多优点。1 .不论硬度高低，只要是导电材料都能对其进行切削

40、。对用常规方法极难切削的硬质合金和超韧性的太空合金，电火化加工特别有价值。2 .工件可在淬火状态下加工，因克服了由淬火引起的变形问题。3 很容易将断在工件中的丝锥和钻头除。4 .由于刀具(电极)从未与工件接触过，故工件中不会产生应力。5 .加工出的零件无毛刺。6 .薄而脆的工件很容易加工，且无毛刺。7 .对许多类型的工件，一般不需第二次精加工。8 随着金属的切除，伺服机构使电极自动向工件进给。9 一个人可同时操作几台电火花加工机床。10. 能相对容易地从实心坯料上，加工出常规方法不可能加工出来的极复杂的形状。11. 能用较低价格加工出较好的模具。12. 可用冲头作电极，在阴模板上复制其形状，并

41、留有必须的间隙。Electrical discharge machiningElectrical discharge machining has proved especially valuable in the machining of super-tough，electrically conductive materials such as the new space-age alloys. These metals would have been difficult to machine by conventional methods，but EDM has made it relati

42、vely simple to machine in tricate shapes that would be impossible to produce with conven ti onal cutt ing 此文档仅供学习和交流tools. This machi ning process is continu ally finding further applicati ons in the metal-cutting industry. It is being used extensively in the plastic industry to produce cavities of

43、almost any shape in the steel molds.Electrical discharge mach ining is a con trolled metal removal tech nique whereby an electric spark is used to cut (erode) the workpiece, which takes a shape opposite to that of the cutting tool or electrode. The cutting tool (electrode) is made from electrically

44、con ductive material, usually carb on. The electrode, made to the shape of the cavity required, and the workpiece are both submerged in a dielectric fluid, which is gen erally a light lubricati ng oil. This dielectric fluid should be a noncon ductor (or poor con ductor) of electricity. A servo mecha

45、 nism mai ntai ns a gap of about 0.0005 to 0.001 in. (0.01 to 0.02 mm) between the electrode and the work, preventing them from coming into con tact with each other. A direct curre nt of low voltage and high amperage is delivered to the electrode at the rate of approximately 20 000 hertz (Hz). These electrical energy impulses become sparks which jump the dielectric fluid. Intense heat is created in the localized area of the park impact, the metal melts and a small particle of molten metal is expelled from the surface of the workpiece . The dielectric fluid, which is constantly be