主斜井皮带运输校核计算

1、主皮带计算第一章 主皮带运输概况第二章 主皮带参数计算及校核一、原始参数1）输送物料：煤2）物料特性：（1）块度。300mm（ 2）堆积密度：1.4t/m 3（3）在输送带上动堆积角：0 =303）工作环境：井下地面4）输送系统及相关尺寸：（ 1）运距： 672m（2）输送机倾斜角：（3 =16（3）带速：v =3.15m/s5）工作环境与装载点：工作环境有少量粉尘，装载点在机尾处。二、皮带主体参数带宽B=1000mm上托辐间距a0=1.2m,前倾角丫 =1 23',下托辑间距 au=3.0m;上托辐梢角入=35° ,下托*周W角入=0 ,直径4）=133mm传动滚 筒围包角

2、0 =201 29'（实测计算）。三、由DTH （A）带式输送机设计手册（后文简称手册）式（3.3-6 ）得 带式输送机的最大运输能力计算公式为精品文档Q svk B2（2.3-1 ）式中：Q-输送量（t/h ）;v 一带速（m/s）;P 一物料堆积密度（kg/m3）;s一在运行的输送带上物料得最大堆积断面积（rn?）；k输送机倾斜系数。表3-1倾斜系数k选用表倾角（0）2468101214161820k1.000.990.980.970.950.930.910.890.850.81输送机的工作倾角B =16° ;查手册（表3-1）得k=0.89 ;按给定的工作条件，原煤堆积

3、角0=30 ;表3-2槽型托辐物料断面面积 A1梢角人带宽 B=5CM)mni带僚 B=65(>nnn带播HJOrnm带宽 B=1000mm动堆积角 p20"动堆积角pM*动堆积 ft pXT动堆积,焉*部堆积角p2口动雄积用p31r劫堆积 角p 200动堆积角p31r30 s0.02220.0266(104060.04840.063X0.07630.10400.1240对0.02360.027 R0 04330,05070 067SO.O79RDJ1100J2Q04000.02470.02870,04530*05230.071。0.08220,11600.13400 0256

4、0.02930 04690.05340.07360.08400.12000.1360由带宽B=1000mm查表3-2得s=0.1290,前述知带速v=3.15m/s ,将以上数据代入公式（2.3-1 ）即：Q=0.1290X3.15 X0.89 X1400X 1=506.3t/h输送机全年最大运输量Qs Qpq(2.3-2 )式中：p 单位工作日有效工作时间，p=10h;q 全年工彳天数，按q=300d。将上述数据代入公式(2.3-2 )即：Q=10X 300X506.3=151.8 万吨三 90 万吨矿井设计产量A=90万吨/年，因此最大输送能力负荷要求。四、输送带宽度核算输送大块散状物料的

5、输送机，需按手册(3.2-2 )式核算，再查手册表2-3B 三 2a+200(2.4-1 )式中：a块状物料最大粒度，mm表2-3不同带宽推荐的输送物料的最大粒度mm( °带宽B500650800100012001400粒度筛分后130闾25030(135(1未端分15021X14(100】。6(M)贝U有：B=100庐 2X (250400) +200=700- 1000所以输送带宽B=1000mm|足输送要求。五、输送机圆周驱动力计算1、输送带阻力计算公式传动滚筒上所需圆周驱动力Fu为输送机所有阻力之和，可用下式计算:Fu CFh Fsi Fs2+Fst(2.5-1 )式中：Fh

6、主要阻力，N;Fsi特种主要阻力，N;Fs2特种附加阻力，N;Fst 倾斜阻力，N;C附加阻力系数。表2.4系数0川L80100150200300400500600C1.921.781.581.45131L20147L700800900150020()025005000C1.141.12I.LU1.091.的1.05l.(J41.032、输送带技术参数输送带型号ST/S2000-1000 (8+6+8),纵向拉伸强度三2000N/mm上覆盖层厚度S =8mm下覆盖层厚度S =8mm输送带厚度22mm输送带质量qB=3、输送带主要阻力计算输送机的主要阻力Fh是物料及输送带移动和承载分支及回程分支

7、托辐旋转所产生阻力的总和。可用手册(2.4-4 )式计算：Fh fLgqRO qRU (2qB qG)cos (2.5-2)式中：f模拟摩擦系数，根据工作条件及制造安装水平决定，一般可按表查取；l 输送机长度(头尾滚筒重心距)，mg 重力加速度，g=9.81m/s2。上托辐间距a°=1.2m,下托辐间距au=3.0m,上托辐梢角入=35°,前倾角丫=10 23',下托辐梢角0 oqRo-承载分支托辐组每米长度旋转部分重量，kg/m,由手册(3.4-5)式:qRo G1(2.5-3 )ao式中：G承载分支每组托辑旋转部分重量，kg;ao承载分支托辐间距，rn;qru-

8、一回程分支托辐组每米长度旋转部分质量，kg/m,由手册(3.3-6 )式：qRu 2(2.5-4 )aU式中：G回程分支每组托辑旋转部分重量，kg;aU回程分支托辐间距，m;qg每米长度输送物料质量，kg/m,由手册(3.4-7 )式：qG Im 2(2.5-5 )v 3.6v查手册表 3-7 知：G=18.9kg , G=18.2kg.qB每米长度输送带质量，kg/m,由手册表4-5: qB=46.7kg/m综上述各式，得：FhfLgqRO q RU (2qB qG)cos =0.023 X672X 9.81 X 9.45+6.07+(2 X 46.7+44.65) Xcos16 =2012

9、1Nf 运行阻力系数，根据表2-5取f=0.023«2-5阻力系数HU安装情况输送机工况/水平，或者向上倾斜，处于电动状杰1.作条件和段备项量良好，带速低，物料内摩擦较小CW2fo23工作条件和设备质量 展.带速较有，物料内摩擦较大0.025-0.030作条件恶劣，多空低温、压度大,设备防量较差，托 棍成槽角大于35。0,035-0.045向下做斜设计制造正常，处于发电工况附0.012-0.0164、主要特种阻力计算主要特种阻力Fsi包括托辑前倾的摩擦阻力巳和被输送物料与导料梢栏板间 的摩擦阻力FqL两部分，即FS1 F FqL(2.5-6 )由手册(3.4-10 )式：F C 0

10、L(qB qG)g cos sin(2.5-7 )=0.43X0.35 X670X (46.7+44.65 ) x 9.81 x cos16 x sin1 23'=2098N式中：G梢型系数，30时为0.4; 35时为0.43; 45时为0.5粳一一托辐和输送带摩擦系数，取 0.30.4托辑前倾角，L 装有前倾托辑的输送机长度，m一一一输送机倾角Fql2Iv2Kg板(2.5-8 )v b1=1720N式中：庐一一物料与导料栏板摩擦系数，查表取巧0.7;5欠迎下载精品文档Iv输送机物料流量，m3/s ;L板导料槽栏板长度，L 板 =4m；b1导料栏板内宽，查表取b1=0.61m；I v=

11、sv=0.129 x 3.15=0.40635m3/s贝U: Fs产F, +%=2098+1720=3818N5、附加特种阻力计算附加特种阻力Fs2包括输送带清扫器摩擦阻力Fr和卸料器摩擦阻力Fa等部分,由手册(3.4-13 )式 :Fs2 n3 Fr Fa (2.5-9)由手册(3.4-4 )式：fr a p 3(2.5-10)Fa B k2(2.5-11)式中：n3 清扫器个数，包括机头清扫器和空段清扫器；A单个清扫器和输送带接触面积，m2,见表P清扫器和输送带间压力，N/Itf,取3X 1044X 104 4 x 104 N/m3清扫器和输送带摩擦系数，一般取0.50.7k2刮板系数，一

12、般取1500N/m6欢迎下载 。精品文档表36导料槽栏板内宽、刮板与输送带接触面积3】带宽B(mm)导料栏板内宽 b|/m刮扳与输送带接触而枳A/E头部清扫罂空段清扫踹5(X1ojis0()050.00R6500.4000.0070.018000.4*J50.0080.0121004)0.610000.01512000.7300.0120,01814000.8500.010.021查手册表 3-7 得，A= 0.012 m2； P=4X 104 N/m ; 3= 3=0.6 ,综上式可求得：Fr=0.012 X4X 104X0.6=288NFa=ix 1500=1500N总计有一个头部清扫器和

13、一个空段清扫器(一个空段清扫器相当于1.5个清扫器)，由式(2.5-9)得Fs2=2.5 X 288+1500=2220N6、倾斜阻力R计算由手册公式Fst qG g H可求得Fst qG g L sin(2.5-12)=44.65X9.81 X672Xsin16=81133N7、圆周驱动力计算由式(2.5-1 )得：Fu CFh Fsi Fs2+= 1.1X 20121+3818+2220+81133= 109.3KN由手册知，当输送机长度L>80m时，附加阻力系数:L L0C Lc 20=1.10672六、传动功率计算1、传动轴功率计算传动轴所需最大功率R：PaFu v1000(2.

14、6-1 )则有：pA 1U2 109304-1 3-15 =344.3KW 100010002、电动机功率计算电动机有效功率按下式计算Pm p '''(2.6-2 )式中：1传动效率(0.850.95);-' 电压降系数(0.900.95);式一一多电机不平衡系数(0.900.95)查YBPT4001-四电机参数，P=315kW 1 =0.85,取刀'=0.90,屋'=0.90 (双电机驱动)由上式(2.6-2 ):Pm p ''' 315 0.85 0.9 0.9 =216.8775KW主皮带采用双电机双滚筒驱动，从动滚

15、筒驱动功率P:p=2X Pm=2X216.8775=433.755KWB344.3KW 满足驱动要求七、输送带张力计算1、特性点张力计算为了确定输送带作用于各改向滚筒的合张力， 拉紧装置拉紧力和凸凹弧起始点张力等特性点张力，需逐点计算法，进行各特性点张力计算。10欠迎下载图2-2 张力分布点图据不打滑条件，传动滚筒奔离点最小张力Fmin三68315N按双滚筒刚性联系摩擦传动条件确定输送带在主动滚筒上的最小张力:则有：Fui/Fu2 e(2.7-1)Fui Fu2Fu(2.7-2)取 0.35,210 (近似值)，查表取e 3.4,求得:Fui=84462NFu2=24842N(2.7-3 )按

16、摩擦传动条件，S与$应满足下列关系：W S6 Si Sef1)(2.7-2 )n将式(2.7-5 )及式(2.7-6 )联立，可求得：S= Si+fLig(q bCOS S +qRu)+1.5F k Si + 1785.3=56437NS=1.04S2=58695NS4= S3+fLgq Ro+(qB+qG)cos S +Fsi+F%= S3+106504=165199N式中n 摩擦力备用系数，（1.151.2）W 皮带运行阻力，N2、输送带最小张力校验输送带张力在整个长度上是变化的，影响因素较多，为保证输送机正常运行, 输送带张力必须满足以下两个条件：（1）在任何负载情况下，作用在输送带上的

17、张力应使得全部传动滚筒上的圆周力通过摩擦传递到输送带上，而输送带与滚筒间应保证不打滑；（2）作用在输送带上的张力应满足输送带张紧度要求，使输送带在两组托辑 间的垂度符合规定。圆周驱动力Fu通过摩擦传递到输送带上（见图 2-1 ）FI根据输送带不打滑条件:3.5-1 ):如图2-1所示，输送带在传动滚筒松边的最小张力应满足手册式（(2.7-3)1F2(st) minFU maxe 1传动滚筒传递的最大圆周力Fuma=KA Fu精品文档表2-7传动漆简与输送带间的摩擦系数工作条件*光而灌筒股面滚筒清清干燥0.25-0.030.40环境潮湿010-0.150.25-0.35潮湿粘污0 050.20式

18、中：F 2 (st) min 传动滚筒最小张力；F Umax 输送机满载启动或制动时，传动滚筒的最大圆周力，N；-传动滚筒与输送带间的摩擦系数，见表 2-7;-输送带在传动滚筒上的围包角，rad ;e向一一欧拉系数，见表2-8;K a启动系数，1.31.7。欧拉系数表2-8围包角 小/ (° )摩擦系数以0.050.100.150.200.250.300.350.400.450.50欧拉系数eH1801.171.371.601.882.202.563.003.514.124.821851.181.381.621.912.24 :2.633.103.644.275.02190；1.18

19、1.391.641.9412.292.703.183.754.445.251951.191.411.671.972.342.783.293.904.625.482001.191.421.692.012.402.853.404.044.825.7320511.201.431.712.052.45 2.923.504.185.005.982101.201.441.732.082.503.003.604.325.206.23取 =0.40, 0=200° (按标准值)，K=1.5;则 FUma=1.5 X 109304.1 = 163956N故输送带不打滑条件为：F 2 (st ) min三53932N经验算，主动滚筒松边最小张力F2(st)min =S1=54652诽53932N,满足重段不打 滑条件。1饮迎下载精品文档3、输送带下垂度校核为了限制输送带在两组托辐间的下垂度,作用在输送带上任意一点的最小张12欠迎下载力Fmin,由手册式（3.5-2 ）和（3.5-3 ）进行验算F承 minaO（qBQg） ga adm（2.7-4 ）F回minau Qb g-h8a adm（2.7-5 ）式中：h允许最大垂度，一般w 0.01;a adma0承载上托辐间距（最小张力处）aU回程下托辐间距（最小张力处）取 h =0.01 ,由式（2.7-2 ）、（2.7-3 ）得: