人货电梯接料平台429

1、 目 录1.编制说明21.1 工程概况21.2 编制依据21.3参建单位22.施工方案32.1.接料台搭设33.落地式接料平台计算书93.1、参数信息:93.2、大横杆的计算:113.3、小横杆的计算:123.4、扣件抗滑力的计算:143.5、脚手架立杆荷载计算:143.6、立杆的稳定性计算:153.7、连墙件的计算:173.8、立杆的地基承载力计算:194.悬挑脚手架计算书194.1、参数信息:194.2、大横杆的计算:214.3、小横杆的计算:224.4、扣件抗滑力的计算:244.5、脚手架立杆荷载的计算:254.6、立杆的稳定性计算:264.7、连墙件的计算:274.8、悬挑梁的受力计算

2、:284.9、悬挑梁的整体稳定性计算:294.10、锚固段与楼板连接的计算:30 人货电梯接料平台施工方案1.编制说明1.1 工程概况 工程地址：本工程位于上海市黄浦区龙华东路以北，日晖东路以西，基地南临春江小区，东侧为在建中的高层住宅小区。本工程总建筑面积：27285.70m2，地上建筑面积20169.34,地下建筑面积7116.36； 地上部分由一栋十六层办公楼和六层裙房（商业）组成，地下两层，为汽车停车库、主楼及地下车库部分地下室为战时五级级人防地下室。本工程±0.00相当于绝对标高+4.950。主楼标准层层高为3.55m。主楼外墙采用悬挑脚手架，裙房采用落地脚手架，脚手架搭设

3、高度参数见下表:栋号落地外架搭设高度第一挑架高度第二挑架高度主楼1层6层：24.6m，其中双立杆为6m7层11层：17.75m12层屋面：18.6m1.2 编制依据1. 建设单位提供的金天大厦项目工程的结构、建筑图纸；2. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；3. 建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091）；4. 钢结构设计规范(GB 50017-2003)；5. 建筑施工安全检查标准（JGJ592011）；6. 上海市及公司相关规定、标准。建筑1.3参建单位建设单位：上海金鸿置业有限公司监理单位：上海市建设工程监理有限公司设计单位：上海东方建筑设计研究院有限公

4、司施工单位：上海绿地建筑工程有限公司2.施工方案脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T 13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T 3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235-A级钢的规定。扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定；采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。2.1.接料台搭设2.1.1六层以下采用落地式接料平台落地双排脚手架搭设高度为24.6 米，立杆下部6m高采用双立杆其余采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.

5、25米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.35米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 米，水平间距2.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接。脚手架与人货电梯立柱相连接。接料台大小具体根据施工电梯使用位置搭设，每层接料台与结构面平齐，外侧略高内侧5cm，接料台与电梯笼正对面设置外开闭安全防护门。平台上铺18mm模板，平台铺板与电梯吊笼间的水平距离为50mm120mm。平台两侧设1200高模板护栏板。2.1.2六层以上采用悬挑式

6、接料平台悬挑双排脚手架搭设高度为 18.6 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.25米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.35米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 米，水平间距2.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接。脚手架与人货电梯立柱相连接。接料台大小具体根据施工电梯使用位置搭设，每层接料台与结构面平齐，外侧略高内侧5cm，接料台与电梯笼正对面设置外开闭安全防护门。平台上铺18mm模板，平台铺板与电梯吊

7、笼间的水平距离为50mm120mm。平台两侧设1200高模板护栏板。具体做法参下图：接料平台平面图落地正面、侧面构造详图悬挑正面、侧面构造详图悬挑梁详图3.落地式接料平台计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。3.1、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 45 米，采用双管立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.25米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.35米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系

8、数为 0.80；连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.6 米，水平间距2.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处上海省上海，基本风压为0.4 kN/m2；风荷载高度变化系数z 为1.67，风荷载体型系数s 为0.12；脚手架计算中考虑风荷载作用4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1176；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:

9、24；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；5.地基参数地基土类型:岩石；地基承载力标准值(kpa):200.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。 3.2、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3

10、×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=3×1.05/(2+1)=1.05 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.4×1.05=1.47 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.08×0.172×1.252+0.10×1

11、.47×1.252 =0.251 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.172×1.252-0.117×1.47×1.252 =-0.296 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.251×106,0.296×106)/5080=58.268 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 58.268 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中：

12、 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.05 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.677×0.143×12504/(100×2.06×105×121900)+0.990×1.05×12504/(100×2.06×105×121900) = 1.105 mm；大横杆的最大挠度 1.105 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1250/150 mm与10 mm，满足要求！3.3、小横杆的计算:根据JGJ130-2011第

13、5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.25 = 0.048 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.25/(2+1)=0.131 kN；活荷载标准值：Q=3×1.05×1.25/(2+1) =1.313 kN；集中荷载的设计值: P=1.2×(0.048+0.131)+1.4 ×1.313 = 2.053 kN； 小横杆计算

14、简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.2×0.038×1.052/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.053×1.05/3 = 0.718 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.725 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.725×106/5080=142.669 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =142.669 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205

15、N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.048+0.131+1.313 = 1.492 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1491.75×1050×(3×10502-4×10502/9 )

16、 /(72×2.06×105 ×121900) = 2.441 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.441 = 2.465 mm；小横杆的最大挠度为 2.465 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！3.4、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计

17、值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.25×2/2=0.048 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.05/2=0.02 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.05×1.25/2=0.197 kN；活荷载标准值: Q = 3×1.05×1.25 /2 = 1.969 kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.048+0.02+0.197)+1.4×1.969=3.074 kN；R < 6.4

18、0 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 3.5、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1176 NG1 = 0.1176+(1.25×2/2)×0.038/1.80×(45.00-45.00) = 0.000； NGL1 = 0.1176+0.038+(1.25×2/2)×0.038/1.80×45.00 = 8.220；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.3×

19、;24×1.25×(1.05+0.3)/2 = 6.075 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.15×24×1.25/2 = 2.25 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.25×45 = 0.281 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.606 kN； NGL =NGL1+NG1+NG2+NG3+NG4 = 16.826 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴

20、向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3×1.05×1.25×2/2 = 3.938 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范 的规定采用： Wo = 0.4 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范 的规定采用： Uz= 1.67 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.115；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 ×0.4×1.67×0.115 = 0.054 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的

21、轴向压力设计值计算公式 Ns = 1.2NGL+1.4NQ= 1.2×16.826+ 1.4×3.938= 25.704 kN； Nd = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×8.606+ 1.4×3.938= 15.84 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 Ns = 1.2 NGL+0.85×1.4NQ = 1.2×16.826+ 0.85×1.4×3.938= 24.877 kN； Nd = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×8.606+ 0.85×1.4

22、15;3.938= 15.013 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.054×1.25× 1.82/10 = 0.026 kN.m；3.6、立杆的稳定性计算: 外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。1. 45.00米以上立杆稳定性计算。不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 15.84 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算

23、杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = k××h 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 15840/(0.186×489)=174.154 N/mm2；立杆稳定性计算 = 174.154 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计

24、值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 15.013 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆

25、抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 15013.125/(0.186×489)+25961.451/5080 = 170.173 N/mm2；立杆稳定性计算 = 170.173 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2. 45.00米以下立杆稳定性计算。不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 12.852 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3

26、.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = k××h 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 12852/(0.186×489)=141.302 N/mm2；立杆稳定性计算 = 141.302 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,双立

27、杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =12.439 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 12438

28、.563/(0.186×489)+25961.451/5080 = 141.867 N/mm2；立杆稳定性计算 = 141.867 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！3.7、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.054 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 9 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4×

29、Wk×Aw = 0.679 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.679 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = ·A·f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 350/15.8的结果查表得到 =0.941，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.941×4.89×10-4×205×103 = 94.331 kN；Nl = 5.679 < Nf = 94.331,连墙件的设计计算满足要求！

30、连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 5.679小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图3.8、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgk×kc = 200 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 200 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =60.052 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 15.013 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=60.052 fg=200 k

31、pa 。地基承载力满足要求！4.悬挑脚手架计算书 型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、建筑结构荷载规范、钢结构设计规范等规范编制。 4.1、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 13.8 米（58.76-45=13.76m），立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.25米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.35米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步两

32、跨，竖向间距 3.6 米，水平间距2.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处上海市，查荷载规范基本风压为0.400，风荷载高度变化系数z为1.770，风荷载体型系数s为0.129；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1161；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:7 层；脚手板类别:竹笆片

33、脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5米，建筑物内锚固段长度 2.3 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):18.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 4.2、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1

34、=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=3×1.05/(2+1)=1.05 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.4×1.05=1.47 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.08×

35、;0.172×1.252+0.10×1.47×1.252 =0.251 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.172×1.252-0.117×1.47×1.252 =-0.296 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.251×106,0.296×106)/5080=58.268 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 58.268 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考

36、虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.05 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.677×0.143×12504/(100×2.06×105×121900)+0.990×1.05×12504/(100×2.06×105×121900) = 1.105 mm；大横杆的最大挠度 1.105 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1250/150 mm与10 mm，满

37、足要求！ 4.3、小横杆的计算:根据JGJ130-2011第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.25 = 0.048 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.25/(2+1)=0.131 kN；活荷载标准值：Q=3×1.05×1.25/(2+1) =1.313 kN；集中荷载的设计值: P=1.2×(0.048+0.131)+1.4

38、 ×1.313 = 2.053 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.2×0.038×1.052/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.053×1.05/3 = 0.718 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.725 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.725×106/5080=142.669 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =142

39、.669 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.048+0.131+1.313 = 1.492 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1491.75×1050×

40、(3×10502-4×10502/9 ) /(72×2.06×105 ×121900) = 2.441 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.441 = 2.465 mm；小横杆的最大挠度为 2.465 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！ 4.4、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规

41、范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.25×2/2=0.048 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.05/2=0.02 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.05×1.25/2=0.197 kN；活荷载标准值: Q = 3×1.05×1.25 /2 = 1.969 kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.048+0.02+0.197)+1.4

42、×1.969=3.074 kN；R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 4.5、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1176 NG1 = 0.1176+(1.25×2/2)×0.038/1.80×13.76 = 1.985；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.3×7×1.25×(1.05+0.3)/2 = 1.772 kN；(3)栏杆与

43、挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.15×7×1.25/2 = 0.656 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.25×13.76 = 0.086 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.499 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3×1.05×1.25×2/2 = 3.938 k

44、N；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.4 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1.77 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.129；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 ×0.4×1.77×0.129 = 0.064 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.499+ 1.4×3.938

45、= 10.912 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.499+ 0.85×1.4×3.938= 10.085 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.064×1.25× 1.82/10 = 0.031 kN.m； 4.6、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 10.912 kN；计算立杆的截面回转半径

46、：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = k××h 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 10912/(0.186×489)

47、=119.968 N/mm2；立杆稳定性计算 = 119.968 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 10.085 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净

48、截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 10084.706/(0.186×489)+30812.22/5080 = 116.942 N/mm2；立杆稳定性计算 = 116.942 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 4.7、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.064 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 9 m2；按规范5.4.1条

49、连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 0.806 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.806 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = ·A·f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 350/15.8的结果查表得到 =0.941，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.941×4.89&

50、#215;10-4×205×103 = 94.331 kN；Nl = 5.806 < Nf = 94.331,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 5.806小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 4.8、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本方案算例中，m =1.5 m，l = 2.3 m，m1 = 0.35 m，m2 = 1.4 m；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660 cm4，截面模量(抵抗矩) W = 185 cm3。受脚手架作用集中强度