沸腾焙烧炉设计相互计算

1、沸腾焙烧炉设计目录第一章设计概述11.1 设计依据 11.2 设计原则和指导思想11.3 课程设计任务 1第二章工艺流程的选择与论证12.1 原料组成及特点12.2 沸腾焙烧工艺及主要设备的选择1第三章物料衡算及热平衡计算 33.1 锌精矿流态化焙烧物料平衡计算33.1.1 锌精矿硫态化焙烧冶金计算 33.1.2 烟尘产出率及其化学和物相组成计算43.1.3 焙砂产出率及其化学与物相组成计算63.1.4 焙烧要求的空气量及产出烟气量与组成的计算 73.2 热平衡计算 103.2.1 热收入 103.2.2 热支出 13第四章 沸腾焙烧炉的选型计算 154.1 床面积 154.2 前室面积 15

2、4.3 炉膛面积和直径134.4 炉膛高度 164.5 气体分布板及风帽164.5.1 气体分布板孔眼率 164.5.2 风帽 164.6 沸腾冷却层面积 164.7 水套中循环水的消耗量 144.8 风箱容积 154.9 加料管面积 154.10 溢流排料口 154.11 排烟口面积 154.12 15第一章设计概述1.1 设计依据根据冶金工程专业课程设计指导书1.2 设计原则和指导思想对设计的总要求是技术先进；工艺上可行；经济上合理，所以，设计应遵循的原则和指导思 想为：1、遵守国家法律、法规，执行行业设计有关标准、规范和规定，严格把关，精心设计；2、设计中对主要工艺流程进行多方案比较，以

3、确定最佳方案；3、设计中应充分采用各项国内外成熟技术， 因某种原因暂时不上的新技术要预留充分的可能性。所采用的新工艺、新设备、新材料必须遵循经过工业性试验或通过技术鉴定的原则；4、要按照国家有关劳动安全工业卫生及消防的标准及行业设计规定进行设计；5、在学习、总结国内外有关厂家的生产经验的基础上，移动试用可行的先进技术；6、设计中应充分考虑节约能源、节约用地，实行自愿的综合利用，改善劳动条件以及保护生态环境。1.3 毕业设计任务一、沸腾焙烧炉专题概述二、沸腾焙烧三、沸腾焙烧热平衡计算四、主要设备（沸腾炉和鼓风炉）设计计算五、沸腾炉主要经济技术指标第二章工艺流程的选择与论证2.1 原料组成及特点本

4、次设计处理的原料锌精矿成分如下表所示D组锌精矿的化学成分化学成分ZnPbCuCdFeSCaCOMgCOSiO2其他WB（%）47.673.580.240.185.5828.941.581.436.823.982.2 沸腾焙烧工艺及主要设备的选择金属锌的生产，无论是用火法还是湿法，90%Z上都是以硫化锌精矿为原料。硫化锌不能 被廉价的、最容易获得的碳质还原剂还原，也不容易被廉价的，并且在浸出一电积湿法炼锌 生产流程中可以再生的硫酸稀溶液（废电解液）所浸出，因此对硫化锌精矿氧化焙烧使之转变成氧化锌是很有必要的。焙烧就是通常采用的完成化合物形态转变的化学过程，是冶炼前 对矿石或精矿进行预处理的一种高

5、温作业。硫化物的焙烧过程是一个发生气固反应的过程，将大量的空气（或富氧空气）通入硫化 矿物料层，在高温下发生反应，氧与硫化物中的硫化合产生气体SO,有价金属则变成为氧化物或硫酸盐。同时去掉神、睇等杂质，硫生成二氧化硫进入烟气，作为制硫酸的原料。焙烧 过程得到的固体产物就被称为焙砂或焙烧矿。焙烧过程是复杂的，生成的产物不尽一致，可能有多种化合物并存。一般来说，硫化物 的氧化反应主要有：1）硫化物氧化生成硫酸盐MeS + 2 O 2 = MeSO2）硫化物氧化生成氧化物MeS + 1.5 O2 = MeO + SQ3）金属硫化物直接氧化生成金属MeS + 2 O2 = MeO + SQ4）硫酸盐离

6、解MeSO= MeO + SO3SO3 = SQ + 0.5 O 2止匕外，在硫化锌精矿中，通常还有多种化合价的金属硫化物，具高价硫化物的离解压一 般都比较高，故极不稳定，焙烧时高价态硫化物离解成低价态的硫化物，然后再继续进行其 焙烧氧化反应过程。在焙烧过程中，精矿中某种金属硫化物和它的硫酸盐在焙烧条件下都是不稳定的化合物 时，也可能相互反应，如：FeS + 3FeSO4 = 4FeO + 4SO2由上述各种反应可知，锌精矿中各种金属硫化物焙烧的主要产物是 MeOMeSO及SO、 SO和O。此外还可能有 MeO FezQ, MeO SiO2等。沸腾焙烧炉炉体（下图）为钢壳内衬保温砖再衬耐火砖构

7、成。为防止冷凝酸腐蚀，钢壳 外面有保温层。炉子的最下部是风室，设有空气进口管，其上是空气分布板。空气分布板上 是耐火混凝土炉床，埋设有许多侧面开小孔的风帽。炉膛中部为向上扩大的圆锥体，上部焙 烧空间的截面积比沸腾层的截面积大，以减少固体粒子吹出。沸腾层中装有的冷却管，炉体 还设有加料口、矿渣溢流口、炉气出口、二次空气进口、点火口等接管。炉顶有防爆孔。防爆孔匕部场烧空闿一次空气进口一点火口溢流口空气操作指标和条件主要有焙烧强度、沸腾层高度、沸腾层温度、炉气成分等。 焙烧强度习惯上以单位沸腾层截面积一日处理含硫35 %矿石的吨数计算。焙烧强度与沸腾层操作气速成正比。气速是沸腾层中固体粒子大小的函数

8、，一般在 1 3m/s范围内。一般浮选矿的焙烧强度为1520t/( m d );对于通过3X 3mmi勺筛孔的 破碎块矿，焙烧强度为30t/( m d )。 沸腾层高度即炉内排渣溢流堰离风帽的高度，一般为 0.91.5m。 沸腾层温度 随硫化矿物、焙烧方法等不同而异。例如：锌精矿氧化焙烧为1070 1100c，而硫酸化焙烧为900930C；硫铁矿的氧化焙烧温度为 850950C 0 炉气成分硫铁矿氧化焙烧时，炉气中二氧化硫13%13.5 %,三氧化硫0 0.1 %。硫酸化焙烧，空气过剩系数大，故炉气中二氧化硫浓度低而三氧化硫含量增加。特点：焙烧强度高；矿渣残硫低；可以焙烧低品位矿；炉气中二氧化

9、硫浓度高、 三氧化硫含量少；可以较多地回收热能产生中压蒸汽，焙烧过程产生的蒸汽通常有35 %45%是通过沸腾层中的冷却管获得；炉床温度均匀；结构简单，无转动部件，且投资省， 维修费用少；操作人员少，自动化程度高，操作费用低；开车迅速而方便，停车引起的 空气污染少。但沸腾炉炉气带矿尘较多，空气鼓风机动力消耗较大。第三章物料衡算及热平衡计算1.1 锌精矿流态化焙烧物料平衡计算1.1.1 锌精矿硫态化焙烧冶金计算根据精矿的物相组成分析，精矿中各元素呈下列化合物形态 Zn、Cd Pb> Cuh Fe分别呈 ZnS CdS PbS CuFeS?、Fe7& FeS2;脉石中的 Ca Mg S

10、i 分别呈 CaCO3、MgCOa> SiO2 形态存在。以100kg锌精矿(干量)进行计算。47.67 97.41.ZnS 量：65.470.99kg2.CdS 量:0.18 144.4112.40.23kg其中 Zn： 47.67 kg S : 23.32 kg其中 Cd: 0.18 kgS: 0.05 kg其中：Pb: 3.58 kg S : 0.55 kg其中：Cu: 0.24 kgFe : 0.21 kg S : 0.24 kg0.24 183.354. CuFeS2重：0.69kg63.55. FeS2和Fe7s8量：除去CuFeS2中Fe的含量，余下的 Fe为5.58-0.

11、21 5.37kg,除去ZnSCdS PbS CuFeS2 中 S 的含量，余下的 S 量为 28.94 (23.32 0.05 0.55 0.24) 4.78Kg。此S量全部分布在FeS2和Fe7s8中，设FeS2中Fe为x kg , S量为ykg ,则FeS2 _J55.85 32 25.37 x4.78 yFe7 s855.85 732 8解得：x=2.57kg, y =2.95 kg即 FeS2 中：Fe=2.57 kg、S=2.95 kg、FeS2 =5.52 kg。Fe78 中：Fe： 5.37-2.57=2.8 kg S : 4.78-2.95=1.83 kgFe7s8 ： 4.

12、36 kg6. CaCO3 量：1.58 kg其中 CaO 0.89 kgCO2：0.69 kg7. MgCO3 量：1.43 kg其中 MgO 0.68 kgCO2：0.75 kg表3-1混合精矿物相组成，kg组成ZnCdPbCuFeSCaCMgOCO2SiO2其他共计ZnS47.6723.3270.99CdS0.180.050.23PbS3.580.55 4.13CuFeS0.240.21 0.240.69FeS2.572.955.52FaSs2.801.83 :4.63CaCO0.890.691.58MgCO0.680.751.43SiO26.826.82其他3.983.98共计47.6

13、70.183.58 0.24 5.5828.940.890.68 1.44 6.82 3.98 100.003.1.2烟尘产出率及其化学和物相组成计算焙烧矿产出率一般为锌精矿的 88%烟尘产出率取50%则烟尘量为：44公斤。镉60%S入烟 尘，锌48%S入烟尘，其它组分在烟尘中的分配率假定为50%空气过剩系数1.25 。烟尘产出率及烟尘物相组成计算：Zn 47.67 0.48 22.882kgCd 0.18 0.60 0.108kgPb 3.58 0.50 1.79kgCu 0.24 0.50 0.12kgFe 5.58 0.50 2.79kgCaO 0.89 0.50 0.445kgMgO

14、0.68 0.50 0.34kgSiO26.820.503.41kgSs 0.761 x kgSso4 0.942 x kg其他 3.98 0.50 1.99kg各组分化合物进入烟尘的数量为：1 .ZnS 量：0.761 97.4 2.316kg其中：Zn 1.555 kgS 0.761kg322 . ZnSO4 量：0.9422161. 33 241 1 ZnO Fe2O3量为2.008kg 159.7 余下的 Fe2O3的量：3.989-1.33=2.659 kg4.ZnO 量：Zn 22.882- (1.555+1.925+0.541 4.751kg其中：Zn 1.925 kgS 0.9

15、42kgO 1.884 kg3. ZnO FqO3量：烟尘中Fe先生成FqO3,其量为2.79 159.7111.73.989kg , Fe2O3有%与1ZnO结合成 ZnO FezOs ,其量为：3.989 -31.33kg 0其中：Zn 0.541 kg Fe 0.931 kg O 0.536 kg其中：Fe 1.856 kg O 0.803 kg)=18.861 kg18 861 81 4ZnO61 23.48kg O 23.48-18.861=4.619kg一 0 108 128 45 .CdO量： 0.123kg其中：Cd 0.108 kg O 0.015 kg112.46 .CuO

16、量：0.12 79.5 0.15kg其中：Cu 0.12 kg O 0.03 kg63.5一 1 79 223 27 . PbO SiO2 量：PbO1.928kg 其中：Pb 1.79 kg O 0.138 kg207.2与PbO吉合的SiO2量:1.928 60223.20.518kg剩余的 SiO2 量：3.41-0.518=2.892 kg表3-2烟尘产出率及其化学和物相组成，kg组成ZnCdCuPbFeSsSsO4CaOMgOSiO2O其他ZnS1.5550.7612.316ZnSO41.9250.9421.8844.751ZnO18.8614.61923.48ZnO Fe2O30.

17、5410.9310.5362.008Fe2O31.8560.8032.659CdO0.1080.0150.123CuO0.120.030.15PbO SiO21.790.5180.1382.446CaO0.4450.445MgO0.340.34SiO22.8922.892其他1.991.9922.8820.1080.121.792.7870.7610.9420.4450.343.418.0251.9943.6%52.480.250.284.116.391.752.161.020.787.8218.404.56100.03.1.3焙砂产出率及其化学与物相组成计算焙砂中Sso做1.10%, Ss取

18、0.4%, Sso4和Ss全部与Zn结合；PbOt SiO2结合成PbOSiO2；其他金属以氧化物形态存在。各组分化合物进入焙砂中的数量为：Sso4量：0.484 kg, Ss量：0.176 kg彳目 0.484 161.4 八1 . ZnSO4 量：2.441kg32其中：Zn 0.989Kg O 0.968Kgo0.176 97.42 .ZnS 重：0.536kg32其中：Zn 0.36 kg S 0.176 kg2 79 159 73 . ZnO Fe2O3 量：焙砂中 Fe先生成 FqOs,其量为 一-一 3.989kg , FqOs有 40%t ZnO 111.7结合成 ZnO Fe

19、2O3,其量为 3.989 0.4 1.596kg。1 596 241 1ZnO Fe?O3 量：黑； 2.409kg其中：Zn 0.649 kg Fe 1.116 kg O 0.644 kg余下的 F&O3量：3.989 1.596 2.393kg其中：Fe 1.671 kg O 0.722 kg4 .ZnO 量：Zn 24.788 (0.989 0.36 0.649) 22.79kg22.79 81.4ZnO 28.365kg65.4O 28.365-22.79=5.575 kg0.072 128.45 .CdO 重： 0.082kg112.4其中：Cd 0.072 kg O 0.

20、01 kg以上计算结果列于下表表3-3焙砂的物相组成，kg组成ZnCdCuPbFeSsSsO4CaOMgOSQO其他共计ZnS0.360.1760.536ZnSO40.9890.4840.9682.441ZnO22.795.57528.365ZnO Fe?O30.6491.1160.6442.409FeO31.6710.7222.393CdO0.0720.010.082CuO0.120.030.15PbO SiO21.790.5180.1382.446CaO0.4450.445MgO0.340.34SiO22.8922.892其他1.991.99共计24.7880.0720.121.792.7

21、870.1760.4840.4450.343.418.0871.9944.489%55.72 0.160.27,1.02 6.26 0.4)1.091.000.767.6618.184. 47'100.003.1.4焙烧要求的空气量及产出烟气量与组成的计算3.1.4.1 焙烧矿脱硫率计算A'精矿中S量为32.00 kg ,焙砂和烟尘中的 S量为0.176+0.761+0.484+0.942=2.363kg ,焙烧脱硫量为：28.94-2.363=26.577kg出炉烟气计算：假定95%勺S生成SO2, 5%勺S生成SQ ,则:生成S02需要的02量为：S O2 S0226.57

22、7 0.95323225.248kg生成SQ需要的O2量为:QS23 - 2S4826.577 0.05 48 1.993kg烟尘和焙砂中，氧化物和硫酸盐的含氧量为17.691 kg ,则100kg锌精矿（干量）焙烧需理论氧量为:25.248 1.993 17.691 44.932kg空气中氧的质量百分比为23%则需理论空气量为:44.932 100 -195.4kg需要空气量为过剩空气系数可取1.251.30,本文取1.25,则实际195.4 1.25 244.25kg空气中各组分的质量百分比为 出77% 0223% 鼓入267.419 kg空气，其中:N2244.25 77% 188.07

23、3kg02244.25 23% 56.178kg标准状况下，空气密度为1.293 kg/m3,实际需要空气之体积为:244 25q188.902m31.2933.1.4.2 焙烧炉排出烟量和组成1 .焙烧过程中产出6 6 64-S02 26.577 95% 50.496kg80SC326.577 5% 80 3.322kg322 .过剩的02 量：56.178 44.932 11.246kg3 .鼓入空气带入的N2量：188.073kg4 . CaCO3 和 MgCO3 分解产 CO2量：0.69+0.75=1.44 kg5 .锌精矿及空气带入水分产生的水蒸汽量:进入焙烧矿的锌精矿含水取 8%

24、 100Kg干精矿带入水分为 8 100% 8.696kg 0100 8空气带入水分量计算赤峰地区气象资料：大气压力 88650Pa,相对湿度77%年平土§气温5 C ,换算成此条件下空气需要量为188.902 101325 273.15 5 219.86m388650273.15空气的饱和含水量为0.0162 kg/m3 ,带入水分量为:219.86 0.0162 0.77 2.743kg带入水分总量为：8.696 2.743 11.439kg mE 11.439 22.4 14.235m318以上计算结果列于下表表3-5烟气量和组成组成质量kg体积m3体积比组成质量kg体积m3体

25、积比SC250.49617.6739.21O211.2467.8724.10SC33.3220.930.48H2O11.43914.2367.42CC21.440.7330.38共计266.016191.932100N2188.073150.48878.41加入产出名称质量，kg百分比，名称质量，kg百分比，%干锌精矿10028.11烟尘43.612.31精矿中水分8.6962.44焙砂44.48912. 56干空气244.2568.67烟气266.01675.13空气中水分2.7430.78共计355.689100.00共计354.105100.00按以上计算结果编制的物料平衡表如下:（未计

26、机械损失）沸腾焙烧物料平衡表3.2热平衡计算3.2.1 热收入进入流态化焙烧炉热量包括反应热及精矿、空气和水分带入热量等。1 .硫化锌按下式反应氧化放出热量QiZnS+11O2 =ZnO+SO+105930 千卡生成 ZnO的 ZnS量：18.861 0.541 22.79 0.649974 63.803kg65.4Q1 =105930 63.803 69390.6歼卡97.42 .硫化锌按下式反应生成硫酸盐氧化放出热量O2ZnS+2Q =ZnSq +185050 千卡生成 ZnSQ 的 ZnS量：1.925 0.989 % 4.34kg65.40.541 0.64981.465.41.481

27、kgQ3 = 27300 1.481 496.69/卡 81.44 .FeS2按下式反应氧化放出热量Q4FeS 2+1102=2 Fe 2 O3 +8 SO2 +790600千卡Q4=Z90679 9103.27歼卡5 .FeS按下式反应氧化放出热量Q52FeS+3 102 = Fe 2 03 +2 S02 +293010千卡 2Fe7 s8分解得到 FeS量：2.8 1.83 7 4.401kg81Q56$2分解得至U FeS量：0.24 0.21 - 0.345kg得到的 FeS总量为：4.401+0.345=4.746kg.q 293010 4746 7914.77行卡2 87.856

28、.CuFeS2和Fe7 S8分解得到硫燃烧放出热量 Q61 - CuFeS 2 = Cu?S+FeS+ S22分解出 S量：0.69 32 0.06kg366.8L八.C 1 CFe 7 S8 =7FeS- S22分解出 S量：4.36 32 0.215kg646.951 kg硫燃烧放出的热量为2222千卡则:Q 6= 0.06 0.215 2222 611.05千卡7 .PbS按下式反应放出热量QPbS+1 1。2 =PbO+SO+100690 千卡 2PbS+SiO 2 = PbO SiO2 +2030 千卡生成PbO放出热量：100690 4.13 1738.50汗卡 239.2生成 P

29、bOSiO2 量：(1.928+0.518 )X2 = 4.892?283.3生成PbOSiO2放出热量：2030 4.892 35.054千卡Q 7 =1738.502+35.054=1773.556 千卡8 .CdS按下式反应放出热量Q1CdS+ 102 =CdO+SO +98800 千卡144 4 生成 CdO勺 CdS量：0.18 - 0.231kg112.4八 98800 0.231Q 8 = 158.05汗卡144.49 .Cu2 S按下式反应氧化放出热量Q9Cu 2 S+2 O2 = 2CuO+ SO2 +127470千卡159 1生成 CuO勺 Cu2s量：0.23 9- 0.

30、288kg127470 0.288230.744千卡127.1159.110 .锌精矿带入热量Qo进入流态化焙烧炉的精矿温度为 40 C,精矿比热取0.2千，Q 10=100 40 0.2 80仃卡11 .空气带入热量为QiQ 11=219.86 20 0.316 1389.5千卡空气比热取0.316千3 C ,空气温度为20 C ,100 kg精矿中的水分带入热量 Q2C12 .入炉精矿含水分8.696 kg ,水分比热取1.0千工Q 12=8.696 40 1.0 350千卡热量总收入:Q总收入=Q1 +O2 +Q+Q+Q5+Q+Q7+Q+Q9+Q0+Q1+Q2 =69390+8246+4

31、96.699+9103.279+7914.772+611.05+1773.556+158.053+230.744+800+1389.5+350=100464 千卡3.2.2热支出1 .烟气带走量为Q烟炉顶烟气9000 C,各比分比热为（千C ) ：SO2SO 3 C O 2 N 2 O 2 H 2 O0.5290.550.5210.333 0.3500.403Q烟(17.673 0.529 0.93 0.55 0.733 0.521 150.488 0.3337.872 0.350 14.236 0.403) 900 61926.轩卡2 .烟尘带走的热量为Q烟尘由炉中出来的烟尘温度为900 C

32、,其比热为0.20千；（gQ烟尘=43.6 X 900X 0.2=7848 千卡3 .焙砂带走的热量为Q焙由炉中出来的焙沙温度为850 C ,其比热为0.20千”jgQ焙=44.489 X 900X 0.2=8008.02 千卡4 .锌精矿中水分蒸发带走热量为备Qb =Gk t 水 C水+Gk VQ =8.696 40 1 8.696 575 535阡卡5 .精矿中碳酸盐分解吸收的热量为 Q分工CaCO3分解吸热378千g , Mg CO 3分解吸热314Q 分i=378 1.58 314 1.43 1046.26千卡Q 分 n= 0.21 2.8 222 668.22 千卡7 .通过炉顶和炉

33、壁的散失热量为 为简化计算，按生产实践，散热损失均为热收入的2.35.5%,取5.0%Q散=Q总吸收 5.0%=100464 0.05=5023.2 千卡8 .剩余热量为Q剩Q剩=Q总吸收- (Q烟+Q烟尘+Q焙+ Q蒸+Q分工+Q分n +Q )=100464-(61926.5+7848+8008.02+5350+1046.26+668.22+5023.2 )=10593.8 千卡计算结果列于下表表3-6锌精矿流态化焙烧热平衡热收入热支出项目尸%项目开%焙烧反应热烟气带走热61926.51 61.64ZnS氧化成ZnO69390.669.07烟尘带走热78487.81ZnS氧化成ZnSO824

34、68.21P焙沙带走热8008.02P 7.97 ZnO和FezQ反应生成ZnO FezQ496.6990.49水分蒸发带走热53505.33FeS氧化成FeQ9103.289.06碳酸盐分解1046.261 1.04FeS氧化成FeQ7914.777.88CuFeS 和 Fe7s8 分解668.22r 0.66 1分解硫燃烧611.050.61炉顶及炉壁散热5023.25.00PbS生成 PbO SiO21773.5561.76剩余热10593.810.55CdS氧化成CdO158.0530.16Cu2O氧化成CuO230.7440.23精可带入热8000.80空气带入热1389.51.38

35、水分带入热3500.35共计100464100.00共计100464| 100.001第四章 沸腾焙烧炉的选型计算4.1床面积床面积按每日需要焙烧的干精矿量依据同类工厂先进的床能率选取。计算式为:8640CW臬作 一”2“ ca=廿-（吨/米2?日） W操作=0.5米/秒V（1 t 层）a= 86400。5=5.3 （吨/米2?日）1880.73 （1 900）2732则床能率取5.5（吨/米A=60000330* 0.94* 0.4767=405.76 （吨/日）则 F A 405.76 73.8m2 a 5.54.2 前室面积一般为1.52m2.这里取2m2.D 床 1.13小床 F 前室

36、1.13dt 1.137718 9.5 8（米）沸腾层高度据生产经验为 H层=1 （米）4.3 炉膛面积和直径8640CWfc-2121.1m5.5 1 919.32 1 900 273 73.886400 0.32D 膛 1.13 F 膛 12.435mV烟-每吨物料产生的烟气量 m3/Tt膛一炉膛温度，锌精矿焙烧温度为 900 oCW膛-炉膛空间烟气流速，m/s根据实践锌精矿焙烧为0.5± X,可取一定定值（0.32）炉腹角6取20。4.4 炉膛高度炉膛有效高度：指溢流口下沿至排烟口中心线的高度，可按照经验公式估算炉膛空间容积:V 膛=（10-12） F 床V膛=11 X73.8

37、 = 812?3扩大型炉子炉膛高度的计算方法：1 .未扩大直筒部分H根据操作和安装方便而定，一般取 1.46m。2 .扩大部分高度H2H2 4 D膛D床 ctg20 12.435 9.58 ctg20 3.92m3 .炉膛高度H膛H3V烟1t膛F床t86400 F式中t烟气在炉内必须停留的时间，秒，取 20s.X 73.8 X 20：=6.4 m86400 X 121.1V烟 1 t 膛F床 t 5.5 X 1919.32 X (2+3)86400F膛H 膛 H1 H2 H3 1.46 3.92 6.4 11.78m4.5气体分布板及风帽4.5.1 气体分布板孔眼率风帽的形式多采用标准伞形风帽 ？8X6 mm