水处理计算公式

1、生物处理根本公式一工程公式说明反响速度St y X +zPdXrdS) y idtVdt dX y =dSs 底物X合成细胞P最终产物y又称产率系数,mg 生物量/mg 降解的底物S 底物浓度,同 psX合成细胞浓度或微生物浓度,问缄反响级数dS |QnvkSdt1g v =nlg S + lg kk反响速度常数,随温度而异n反响级数零级反响dS一 一v = k, = k , S =So kt dtv 反响速度t反响时间k反响速度常数,随温度而异一级反响一 dSv = kS, = kS , dt 一 一 k1g S 1g So t2.3零级反响v = kS2, = kS2 , dt11一=十

2、ktSSo米氏方程表小酶 促反响速度与底物 浓度的关系sv vmaxKm +S1 Km 11=+ Tvv max S v max dXv酶反响速度,例如 Vx dtVmax最大酶反响速度 作一一底物浓度 Km米氏常数莫诺特方程表示 微生物比增长速度 与底物浓度的关 系S = S max Ks +SdXVxNy = =一dSvsq科一一微生物比增长速度,P="X科max科的最大值,即底物浓度很大,不影响微生物增长速度时的H值s底物浓度Ks饱和常数生物处理根本公式二劳伦斯迈卡蒂 公式有机物比 降解速度与底 物浓度的关系N = Y ,qmax =Y,qmaxS 有vs dSq qmax有

3、q% 小Ks +SX X 'dt PsA 长时,q=qmaxdS=X qmax =X K1dt一SKA念时,q=qmax K S=X q max = X S K2dtKsq底物比降解速度,q=2XKi反响常数,Ki=qmaxK2反响常数,K2 =F Ks劳伦斯迈卡蒂A方程由：q得到：-dSS"X dtqmaxKs+S-dS _X S-q max dtKs +S劳伦斯迈卡蒂第二方程<dt 巫CdtXa -攵得到| =丫值1-Kd Xg1出4dY®'g _<dt Ju/'=K dXq _ KddX 7 一I V、dt jgJX V -0C1=

4、丫 q -Kduc但X I 微生物净增长速度1 dt .Jg但七I 底物利用或降解速度1 dt 4Y产率系数,同yKd内源呼吸或定减系数pX反响徐F中彳放生物浓度科一一反响器中微生物比净增长速度0 c 污泥舲,d简化版返、kdt j=Y匡 g丫'dtYobs实际工程中,产率系数 丫常以实际 测得的观测产率系数Y obs替代U=Ybs q活性污泥法根本计算公式工程公式说明处理率i (S0 -Se )Sr=_0eJxlOO% = X100%SoSeS0进水 BOD 5 浓度,mg/LSe出水BOD 5浓度,mg/LSr进出水 BOD5浓度差,mg/L污泥负荷,Q S0Q S0 -Se )l

5、s X VX V Q S0Q 母0 -Se)Q设计流量,m /dLs污泥负荷,kg (BOD5) /kg(MLSS) ?dLs污泥负荷,kg (BOD 5) /kg(MLVSS) ?d 3V曝气?容积,m3X曝气池污泥浓度 (MLSS) , mg/LXv 挥发性曝气池污泥浓度 (MLVSS) , mg/LLS _Xv VXv V容积负荷1Q S0Q <S0 -Se)_v| 'LvXv LsVVLv 谷积负何,g ( BOD5) / (m3?d)注：污泥负荷和容积负荷从定义来说用S0正确,但标准中用去除量,测试中用去除量来计算污泥容积 指数SV (% )6SVI =-_8106 X

6、X曝气池污泥浓度 (MLSS) , mg/LSV污泥沉降比,mL/L (如28%,即代0.28)混合液污 泥浓度v106Xr =rSVIX =Xr 1 +RSVI 污泥容积指数,mL/g ,取值范围约 100左右r二沉池中污泥综合系数,一般为 1.2左右污泥浓度106 MR r fX v -SVI41十R)XV 106 父 R rX = f SVI41 + R )X曝气池污泥浓度 (MLSS) , mg/LXv 挥发性曝气池污泥浓度 (MLVSS) , mg/LR污泥回流比fXv/X , ( MLVSS/MLSS )挥发性污泥浓度/污泥浓度r二沉池中污泥综合系数,一般为1.2左右曝气池容积Q

7、S0Q (S0 -Se )V X Ls - X Ls、, Q S0Q(S°-Se)0 C污泥龄即污泥停留时间,dY-污泥理论产率,kg(VSS)/kg(BOD 5)Kd污泥内源呼吸率,d 1X曝气池污泥浓度 (MLSS) , mg/LXr 剩余污泥/回流污泥浓度,mg/LXe一沉池出水污泥浓度,mg/LQ设计流量,m /dQ每日排出污泥量,m3/dXv 挥发性曝气池污泥浓度(MLVSS) , mg/LLs污泥负荷,kg (BOD5) /kg(MLSS) ?dLs污泥负荷,kg (BOD 5) /kg(MLVSS) ?dV -,一,Xv LsXv Ls、, Q S0Q (S0 -Se

8、)V -LVLV/ 熊 Y Q (So -Se ) VXv <1+Kd 用c )w n Qw Xr +(Q-QW ) Xe*xLv谷积负何,g (BOD5)/ (m ?d)停留时间e=VQ(1 + R ) Q0 水力停留时间(名义),d0 S水力停留时间(实际),d污泥龄1X V0c -ax1=YqKd“d0 C污泥龄即污泥停留时间,dA X 每日排出污泥量即污泥产量,g/dY污泥理论产率,kg(MLVSS)/kg(BOD 5)q有机物比B1解速率,d-1,有些手朋上 q-Ls (即 kgBOD5/kgMLVSS d)稳态条件下的完全混合式曝气池q = K2 SeK2动力学参数(参见上面

9、公式,Se单位为mg/L)Kd污泥内源呼吸率,d-1污泥产量x=V_A %Xv =Y Q Sr -Kd V XvY Q Sr-Yobs Q Sr 二1+Kd 6cY0bs Z + Kd %x=' fCQw=X7X =Qw Xr +(Q-Qw ) Xex=Yd=qLs'ax 每日排出污泥量即污泥产量(MLSS),gMLSS/d Xv每日排出挥发性污泥量即挥发性污泥产量(MLVSS ), gMLVSS/dYobs实际工程中,产率系数Y常以实际测得的观测产率系数Yobs替代f Xv/X ,挥发性污泥浓度/污泥浓度Q每日排出污泥量,m3/d,即剩余污泥湿量Xr剩余污泥/回流污泥浓度,m

10、g/LXe一沉池出水污泥浓度,mg/LY-污泥理论产率,kg(VSS)/kg(BOD 5)Kd污泥内源呼吸率,d 10 C污泥龄即污泥停留时间,dx去除每 kgBOD5产泥量,(kgVSS/kgBOD 5 - d)y每kg活性污泥日产泥量,(kgVSS/kgVSS d)y =丫 Ls Kd负荷法设定污泥负荷 Ls,取值SVI、R、r、f设定曝气池数量 n、池深H设定曝气池宽度 B取值a'、b',及根据总系数Kz取值外 , p、Cst、Cs20、C设定Ea设定二沉池外表负荷q此表参见三废手册例题P527一求得污泥浓度 X/Xv (注意统一用 MLSS或者MLVSS一求得曝气池体积

11、一求得单座曝气池体积,及外表积一求得单座曝气池长度,并验算宽深比、长宽比一曝气时间一求得需氧量,及最大时需氧量一求倚标态需氧里一求得标态空气量一求得二沉池外表积一得出二沉池直径需氧量计算公式除碳需,一日 1000 MO2 =a QSr +bVXv氧量1000 父02 =Q b (COD0 -CODe )1.424XV1000 02 =1.47Q Sr -1.42 ;XVOa =a LSbOb =a'十与LSQ需氧量,kg/da'氧化每kgBODs所需氧量,取值：生活污水0.420.53 ,有机工业废水 0.350.75b污泥自身氧化需氧率,d-1,取值：生活污水0.090.11

12、,有机工业废水 0.060.341.47 碳的氧当量,当含碳物质以BOD5计时, 取1.47,符号为aSr进出水 BOD5浓度差,mg/L Xv每日排出挥发性活性污泥量(微生物),g (MLVSS) /d1.42 (c) 细胞的氧当量,(gO2/gMLVSS ), 取1.42,符号为cA Oa每kg污泥日需氧量,kgO2/kgMLVSS dA Ob 去除每 kgBODs 需氧量,kgO?/kgBOD 5 dLs'污泥负荷,kg (BOD 5) /kg(MLVSS) ?d除碳和硝 化反硝化 需氧量O21.47Q Sr -1.42 XV 4.57 Q Nk - Nke -0.12 XV 1

13、1000O21.47Q Sr -1.42 XV 4.57 Q Nk - Nke -0.12 XV 110004.57 氧化每g氨氮所需氧量,(gO2/gN),取 4.57,符号 b2.86 反硝化系数Nk进水总凯氏氮 (TKN凯氏氮=有机氮+氨氮),mg/L-2.86Q Nt - Nke - Noe -0.12 Xv 11000Nke出水总凯氏氮 (TKN),mg/LN进水总氮,mg/LNOe出水总硝态氮,mg/L0.12 AXv排出生物处理 系统的微生物含氮量,g/d供氧量计算公式曝气池供 氧量计算供氧量时单位折算成kg/h,注意除24O2计算需氧量,kgO2/hCs标态需氧量,kgO2/h

14、根本原理-KLa (CSC )dtdC/dt单位体积清水中氧的转移速率,kgO2/m ?hKLa清水中氧的总转移系数,1/hCs 清水中饱和氧浓度对应某一温度,kgORm一 .、一 .、3C 清水中氧的实际浓度,kgO2/mOTR =KLa V(Cs -C )OTR 体积为V的液体中氧的转移速率,kgO2/hV 曝气系统体体积,m3温度因素K La q 厂 KLa90 ) 6)T 设计的工艺温度,20为标准状态的温度,C KLaT温度为C时氧的总转移系数,1/h KLa20温度为20c时氧的总转移系数,1/h 0温度系数,取值范围1.0081.047, 一般取值为 1.024污水因素KLaa

15、氧转移折算系数,其值小于1取值范围0.21.0KLa 清水中氧的总转移系数,1/hKLa污水中氧的总转移系数,1/h其他组分 对饱和溶 解度的影 响P =CiCS3 氧溶解度折算系数,其值小于1取值范围0.81.0Cs清水中氧的溶解度,kgO2/m3Cs污水中氧的溶解度,kgO2/m3压力的影 响p =EPsP 压力修正系数Ps标准大气压,1.013X10 PaP当地大气压,Pa态 量Os =R =KLa侬)Cs(20)VCS/Rg标至下转移到曝气池中的总氧量,kgO2/hc/r 实际状态卜转移到曝气池中的总氧量, kgO2/h.2 =R=S «Laf0曲'iBPCsg-CV

16、CO2 Cs|20 Ls a 0PCsq-C "L0F鼓风曝气和表向曝气/、向,应按给排水手册计算F平安系数,不要求时取10温度系数,取值范围 1.0081.047, 一般取值为 1.024C TC时工2系统中污水的溶解氧浓度,mg/L ,多数情况为2CsT TC时曝气池混合液的平均饱和溶解氧浓度,mg/L,如未告知取值,那么查二废 P501Cs2020c时清水中氧的溶解度,9.17mg/L仝气里cOsOsGs0.21 m 1.33 父 Ea 0.28 x EAGs 供气量,m3/h,注意单位换算Os供气量,kg/h,注意单位换算 0.21 氧在空气中的百分数 - 31.3320 C

17、时氧的密度,kg/mEa 曝气器的氧利用率二沉池计算公式外表负荷法A _ Qmax _Qmax- 24Mq 24 M3.6vLiQ max t-H = q tAQmax =Kz Q = Kh Kd QA 二沉?面积,m2Qmax废水取大时流里,m /dq水力外表负何,m / m , hH 澄清区水深,/mt 二沉池水力停留时间,一般为1.52.5hQ 设计流重, m /dKz总变化系数Kh时变化系数Kd 日变化系数固体通量法八Qmax XA =1000 父 GtX 曝气池污泥浓度 MLSS, mg/LGt固体外表负何值,kg/m2 dQmax废水取大时流里,m /d回流污泥 浓度1 +R1 +

18、RXr =X = XvRR f10Xr -rSVISVI=SV%)M106 XSVI 污泥容积指数,mL/g ,取值范围约 100左右Xr剩余污泥/回流污泥浓度,mg/LX 曝气池污泥浓度 MLSS, mg/Lf Xv/X,挥发性污泥浓度/污泥浓度Xv挥发性曝气池污泥浓度 MLVSS , mg/LSV污泥沉降比, mL/L 如28%,即代0.28r二沉池中污泥综合系数,一般为1.2左右污泥斗容 积计算、,4父(1 +R 卜Q X 4父(1 + R) Q RVs ,24 M (X +Xr )24 M (1 + 2R)此公式规定泥斗的储泥时间为2hXr剩余污泥/回流污泥浓度,mg/LX 曝气池污泥

19、浓度 MLSS, mg/LR污泥回流比Q设计流重, m /d污泥回流量Qr =Q RQ 设计流重, m /dQr回流污泥流量,m3/dR污泥回流比,此时按最大回流比100%算污泥产量及剩余污泥排放量曝气池容积、污泥产量及泥龄的计算见前面 曝气池局部污泥由曝气池排放时VW =%当污泥从二沉池排放时V RW (1 +R)现W剩余污泥排放量,m3/dR污泥回流比0 C污泥龄即污泥停留时间,d一 .、一3V曝气池谷积,mSB时算公式曝气时间 内BOD负 荷法t n.24 m SotR - Ls X S24 Q.So24 Q tF SoV =；tR V Ls XvtR V Ls X24 Q So tVt

20、R V Ls X n一个周期所需时间：t =tR +ts +td +tb 有疑问周期数：z 24N =t反响池容积另一公式：24 MQV 一 N n mQ 设计白流量, m3/h3V SBR池总容积, mS0进水有机物浓度,mg/Ln每个系列反响池个数Ls污泥负荷,kg (BOD5) /kg(MLSS) ?dX 污泥浓度(MLSS) , mg/Lm允小吃 ( 伏世人区也情内阳巧小里臼加小结束时混合液容积的比值,同排出比)t一个运行周期所需要的时间,htF一个周期的进水时间,htR一个周期的反响时间,hts一个周期的沉淀时间,htd一个周期的排水时间,htb一个周期的闲置时间,hN 周期数氧化沟

21、活性污泥法计算公式三长速人=0.47 疗0981). |N2一一nNke+100.051.10.833(7.2 pH )泥龄算法一Cm = %8c = SF -0Cm 、1科n硝化菌的生长率,dNke出水思凯氏氮或久氮(TKN ), mg/LT 计算温度,CDO溶解氧的浓度,mg/L, 一般按2mg/L计Ko2氧的半速常数,mg/L, 0.452.0mg/L,15 C时为20 Cm最小75泥龄, dSF平安系数,通常取 2.03.00 c污泥龄,d,此值也可按经验取值Sr进出水BOD5浓度差,mg/LY污泥理论产率,kg(VSS)/kg(BOD 5)Kd 污泥内源呼吸率,d-1fb可生物降解

22、VSS占VSS的比例(与f /、同)泥龄算 法二门Xv0.77石耳门Cc =存疑问Y SrKd fb0 CSrYKd fb-一污泥龄,d,此值也可按经验取值- 进出水BOD5浓度差,mg/L- 污泥理论产率,kg(VSS)/kg(BOD 5)一污泥内源呼吸率,d-1- 可生物降解 VSS占VSS的比例(与f /、同)好氧区 容积Y 弟 Q (S.- Se )Vi =Xv (1 +t % )Q 岱-Se)Vi 一,Xv LsV1好氧区后效谷积,m3Q废水流里,m /dXv挥发性污泥浓度(MLVSS) , mg/LY污泥理论产率,kg(VSS)/kg(BOD 5)Kd 污泥内源呼吸率,d-1S0进

23、水 BOD5浓度,mg/LSe出水BOD 5浓度,mg/LLs'污泥负荷,kg (BOD 5) /kg(MLVSS) ?d注意此处为 MLVSS ,如为 MLSS需对应X反硝化 速率rDN =、M1.09L°k(1-DO')T 计算温度,CrDN '实际的反硝化速率,gNO3-N/gVSS drDN反硝化速率,gNO3-N/gVSS-d,温度1527c时城市污水取值 0.030.11, 20 c可取0.07DO 反硝化时的溶解氧浓度,可取 0.2mg/L生物污 泥产量Y Xv =Q SrY算法参见活性污泥1+九 6c法 Xv 每日排出挥发性污泥量即挥发性污泥产

24、量(MLVSS ) , gMLVSS/dSr进出水BOD 5浓度差,mg/LQ废水流里,m /dKd污泥内源呼吸率,d 1Y污泥理论产率,kg(VSS)/kg(BOD 5)除氮量 核算NO3 =Q (Nk -Nke -Noe )0.12AXv0.12 AXv生物合成所需的氮,gMLVSS/dN进水总氮,mg/LNOe出水总硝态氮,mg/LN进水总凯氏氮TKN凯氏氮=有机氮+氨氮,mg/LNke出水总矶氏氮或氨氮TKN , mg/LA NO3-所需去除氮量,g/d缺氧区 容积氮4NO3V2 -；rDN XVV2缺氧区后效谷积,mXv挥发性污泥浓度MLVSS , mg/LrDN ,实际的反硝化速率

25、,gNO3-N/gVSS dA NO3-所需去除氮量,g/d厌氧区 容积 除磷Q田V324V3厌氧区后效谷积,m0 i厌氧区水力停留时间,h, 一般根据试验确定,可取2h氧化沟 总容积V =V1 +v2 +v3V氧化沟总谷积,m水力停 留时间24 mVHRT QHRT 水力停留时间,h碱度的 校核剩余碱度=进水碱度+3.5+0.1 X去除BOD的量-7的量其中：反硝化NO3-N的量：一 一 一 0.12 上N k _ N ke _ N oe _ Q去除BOD的量：S0 -S氧化总氮的量：Nk-N但.Q7 X反硝化N .14 x氧化沟e,Xve0.12'X、ke - QYION的量氧化总

26、氮L剩余碱度通常系统中应保证有大于100mg/L的剩余碱度即保持 pH皂7.2,以保证反硝化所需环 境,所有碱度均以 CaCO计3.57 反硝化 N®N产生的碱度0.1一一去除BOD产生的碱度7.14 氧化NH-N消耗的碱度0.12 AXv生物合成所需的氮,gMLVSS/dQijitjuL, m /dSr去除 BOD 5 的量,mg/LN 进水总氮,mg/LNOe出水总硝态氮,mg/LN进水总凯氏氮TKN凯氏氮=有机氮+氨氮, mg/LNke出水总矶氏氮或氨氮TKN , mg/LA NO3-所需去除氮量,g/dd + Kd %)回流污 泥量计 算10公、工匠上Xr -r 参见活性污泥

27、法计算SVI(TSSQ+Xr Qr =(Q+Qr ) xD QrR =Qr二沉池中污泥综合系数,一般为1.2左右SVI 污泥容积指数,mL/g ,取值范围约 100左右Xr剩余污泥/回流污泥浓度,mg/LQr 回流污泥量,m3/dX 污泥浓度MLSS , mg/LR污泥回流比,%W总的剩余污泥量,g/dW =Q 6 Y_+X1,QXe Q f (1 十()Xi污泥中的惰性物质,mg/L,为进水总悬浮物浓度(mg/L)与挥发性悬浮物浓度之差Xe随出水流出的污泥量,mg/L污水脱氮除磷计算公式硝化菌生 长速率2 =0.47 父卦9815 ) ? 1Nke +100.°5",15

28、81 -o.833(7.2-pH一、好氧区计算泥龄算法一Cm 一 n%=SF cm科n 硝化菌的生长率,d"Nke出水思凯氏氮或久氮(TKN ), mg/LT 计算温度,CDC溶解氧的浓度,mg/L, 一般按2mg/L计Ko2氧的半速常数,mg/L, o.45-2.omg/L,15 C时为20 Cm 最小75泥龄, dSF平安系数,通常取 2.o3.o0 C污泥龄,d,此值也可按经验取值Sr进出水BOD5浓度差,mg/LY污泥理论产率,kg(VSS)/kg(BOD 5)Kd污泥内源呼吸率,d 1fb可生物降解 VSS占VSS的比例(与f /、同)泥龄算法二口 V X V Xv目C 一

29、迎AXV计算参见活性污泥法公式此处 A X/=o.5o.7 XQX Sr,即 1kgBO*生o.5o.7kgVSS负荷法 Q So,Q SoLs =Ls =V1 XVV1 XS0适当的情况卜可以用SrV1 好氧区后效谷积,m3Q废水设计流重,m /dLS 有机负荷,kgCOD/ (kgMLVSS d)LS有机负荷,kgCOD/ ( kgMLSS d)X 污泥浓度(MLSS) , mg/LXv 污泥浓度(MLVSS) , mg/LSo进水有机物浓度 COD (或者BOD), mg/L好氧区容积Y ac Q (So -Se )V lXv (1 + Kd % )、/ QdSo -Se ) Q?So

30、-Se)V 1 =；-=Xv LsLs 父 XV 11c *XvXvV1好氧区后效谷积,m3Q 废水流量,m3/dXv挥发性污泥浓度(MLVSS) , mg/LY污泥理论产率,kg(VSS)/kg(BOD 5)Kd污泥内源呼吸率,d 1So进水 BOD 5浓度,mg/LSe出水 BOD 5浓度,mg/LLs污泥负荷,kg (BOD 5) /kg(MLVSS) ?d 注意此处为 MLVSS ,如为 MLSS需对应X一缺氧区计算甲醇投加 量计算Cm =2.47 X N0 +1.53 +0.87DO注意：此公式未考虑氨氮的变化N起始硝酸盐浓度,mg/LNi起始亚硝酸盐浓度,mg/LD0起始溶解氧 D

31、Q浓度,mg/LCm所需甲醇浓度,mg/L反硝化速率dn'dn x1.09C0K(1-DQp)T 计算温度,CrDN ,实际的反硝化速率,gNQ3-N/gVSS drDN反硝化速率,gNQ3-N/gVSS-d,温度1527c时城市污水取值 0.030.11, 20 c可取0.07DQ 反硝化时的溶解氧浓度,可取 0.2mg/L生物污泥YXV =Q SrY算法参见活性污泥1+Kd 6c法 Xv 每日排出挥发性污泥量即挥发性污泥产量MLVSS , gMLVSS/dSr进出水BQD5浓度差,mg/LQ废水流里,m /dKd污泥内源呼吸率,d 1Y污泥理论产率,kgVSS/kgBQD 5除氮量

32、核算nq3=Q (Nk -Nke-Noe )-0.12iXv0.12 AXv生物合成所需的氮,gMLVSS/dN进水总氮,mg/LNOe出水总硝态氮,mg/L进水总凯氏氮TKN凯氏氮=有机氮+氨氮,mg/LNke出水总矶氏氮或氨氮TKN , mg/LA NQ3-所需去除氮量,g/d缺氧区容 积脱氮、/NQ3V2 frDN XVV2缺氧区后效谷积,m3Xv挥发性污泥浓度MLVSS , mg/LrDN ,实际的反硝化速率,gNQ3-N/gVSS dA NQ3-所需去除氮量,g/d三厌氧区计算厌氧区容 积除磷q qV3 -Q 124V3厌氧区后效谷积,m30 1厌氧区水力停留时间,h, 一般根据试验

33、确定,可取2h氧化沟总 容积V =V +V2 +V3.、一3V 总容积,m水力停留 时间24 7HRT QHRT 水力停留时间,h碱度的校核剩余碱度=进水碱度+3.57 X反硝化NQ-N的量 +0.1 X去除BQD的量-7.14 X氧化沟氧化总氮 的量其中：反硝化NQ3-N的量：ZZZ0.12&XVNk Nke Noe -八Q剩余碱度通常系统中应保证有大于100mg/L的剩余碱度即保持 pH皂7.2,以保证反硝化所需环 境,所有碱度均以 CaCQ计 3.57 反硝化 NQ-N产生的碱度0.1 去除BQD产生的碱度7.14氧化NH-N消耗的碱度0.12 AXv生物合成所需的氮,gMLVS

34、S/dN 进水总氮,mg/L去除BOD的量：So -Se氧化总氮的量：Nk -Nke - 0?QNoe出水总硝态氮,mg/LN进水总凯氏氮TKN凯氏氮=有机氮+氨氮,mg/LNke出水总矶氏氮或氨氮TKN , mg/LA NO3-所需去除氮量,g/d回流污泥 量计算IO*公、,也 上苫X r =r 参见活性污泥法计算SVI(TSS)Q +Xr Qr =(Q +Qr >XQrRQQ Sr YW =r+ X1 Q -Xe Qf(1+Kd/)r二沉池中污泥综合系数,一般为1.2左右SVI 污泥容积指数,mL/g ,取值范围约 100左右Xr剩余污泥/回流污泥浓度,mg/LQr回流污泥量,m3/

35、dX 污泥浓度MLSS , mg/LR污泥回流比,%W总的剩余污泥量,g/dX1污泥中的惰性物质,mg/L,为进水总悬浮物浓度mg/L与挥发性悬浮物浓度之差Xe随出水流出的污泥量,mg/L混合液回 流计算Nk0 - Nke /R -1NoeNoe出水总硝态氮,mg/LNk进水总凯氏氮TKN凯氏氮=有机氮+氨氮, mg/LNke出水思凯氏氮或久氮TKN , mg/LR混合液回流比,%A/O法脱氮计算公式-负荷法生化反响池总容积Q S0Q S0V -Xv LsLsMXS0适当的情况卜可以用Sr 3V生化池总有效谷积,mQ 废水流里,m /dXv挥发性污泥浓度MLVSS , mg/LS0进水 BOD

36、 5浓度,mg/LSe出水 BOD 5浓度,mg/LLs污泥负荷,kg BOD 5 /kgMLVSS ?d 注意此处为 mlvss ,如为 MLSS需对应X生化反响 池容积比,V1V =V1 +V2,=2 4V2Vi好氧区后效谷积, mV2好氧区后效谷积, m3水力停留 时间甲醇投加 量计算Cm =2.47 M N0 +1.53 +0.87D0注意：此公式未考虑氨氮的变化N0起始硝酸盐浓度,mg/LNi起始亚硝酸盐浓度,mg/LD0起始溶解氧 DO浓度,mg/LCm所需甲醇浓度,mg/L反硝化速率rDN'=DN 父1.091°卜(1-DO')T 计算温度,CrDN ,

37、实际的反硝化速率,gNO3-N/gVSS - drDN反硝化速率,gNO3-N/gVSS d,温度1527c时城市污水取值 0.030.11, 20CrJ取0.07DO 反硝化时的溶解氧浓度,可取 0.2mg/L生物污泥YXV =Q Sr ,Y算法参见活性污泥1 十Kd 6c法 Xv 每日排出挥发性污泥量即挥发性污泥产量MLVSS , gMLVSS/dSr进出水BOD5浓度差,mg/LQ废水流里,m /dKd污泥内源呼吸率,d 1Y污泥理论产率,kgVSS/kgBOD 5除氮量核算no3 =Q (Nk -Nke - Noe )0.12AXv0.12 AXV生物合成所需的氮,gMLVSS/dN进

38、水总氮,mg/LNOe出水总硝态氮,mg/LM进水总凯氏氮TKN凯氏氮=有机氮+氨氮, mg/LNke出水思凯氏氮或久氮TKN , mg/LA NO3-所需去除氮量,g/d缺氧区容 积脱氮V2 =I.3rDNXVV2缺氧区后效谷积,m3Xv挥发性污泥浓度MLVSS , mg/LrDN ,实际的反硝化速率,gNO3-N/gVSS dA NO3-所需去除氮量,g/d三厌氧区计算厌氧区容 积除磷V3 -Q 124V3厌氧区后效谷积,m30 1厌氧区水力停留时间,h, 一般根据试验确定,可取2h氧化沟总 容积V =Vi 十 V2 3V 总容积,m3水力停留 时间24 WHRT -QHRT 水力停留时间

39、,h碱度的校核剩余碱度=进水碱度+3.57 X反硝化NO-N的量 +0.1 X去除BOD的量-7.14 X氧化沟氧化总氮 的量其中：反硝化NO3-N的量：Z Mz0.124XvN k _ N ke _ N oe _Q去除BOD的量：S0 -Se氧化总氮的量：Nk -Nke-0.12 XVk keQ剩余碱度通常系统中应保证有大于100mg/L的剩余碱度即保持 pH皂7.2,以保证反硝化所需环 境,所有碱度均以 CaCO计3.57 反硝化 NCO-N产生的碱度0.1 去除BOD产生的碱度7.14 氧化NH-N消耗的碱度0.12 AXv生物合成所需的氮,gMLVSS/dN进水总氮,mg/LNOe出水

40、总硝态氮,mg/LM进水总凯氏氮TKN凯氏氮=有机氮+氨氮, mg/LNke出水总矶氏氮或氨氮TKN , mg/LA NO3-所需去除氮量,g/d回流污泥 量计算10公、一上X r =r 参见活性污泥法计算SVI(TSS)Q +Xr Qr =(Q +Qr >XQr RQQ Sr Y-W =r+ Xi Q -Xe Qf(1+Kd仇)r二沉池中污泥综合系数,一般为1.2左右SVI 污泥容积指数,mL/g ,取值范围约 100左右Xr剩余污泥/回流污泥浓度,mg/LQr回流污泥量,m3/dX 污泥浓度MLSS , mg/LR污泥回流比,%W总的剩余污泥量,g/dX1污泥中的惰性物质,mg/L,

41、为进水总悬浮物浓度mg/L与挥发性悬浮物浓度之差Xe随出水流出的污泥量,mg/L混合液回 流计算.N k0 - N ke AR -1NoeNOe出水总硝态氮,mg/LN进水总凯氏氮TKN凯氏氮=有机氮+氨氮,mg/LNke出水思凯氏氮或久氮TKN , mg/LR混合液回流比,%厌氧计算公式负荷法_ Q SoLV 1000 XV1 ' _ Q So.Q S0LSLSV XvV XQ S0Q S0Q S0V =:=1000 MLv LCXvLsXSV24 XV9 = HRT =4_V QV = A H22A = D4QV HV1 = c = c24 MA A 旧 8 3V 反响器有效容积,

42、mQ废水设计流重,m /dLV谷积负何,kgCOD/ m3dLs 有机负荷, kgCOD/ kgMLVSS dLS有机负荷,kgCOD/ kgMLSS dX 污泥浓度MLSS , mg/LXv 污泥浓度MLVSS , mg/LS0进水有机物浓度 COD 或者BOD, mg/L0即HRT水力停留时间,hH 反响器高度,m 、一 .一2A 反响器截面积,mD反响器直径,mv 1反响器内液体上升流速,m/h注：污泥负荷和容积负荷从定义来说用S0正确,但标准中用去除量,测试中用去除量来计算投配率法VnV =父100PVn每日需要处理的污泥或废液体积,m3/dP设计投配率, %/d,通常采用512%/d

43、动力学公 式法适用于厌氧生物滤池1父"t = - x In !一K g JV =t Qt水力停留时间,dK反响动力学常数,d-1S0进水有机物浓度 COD , mg/LSe进水有机物浓度 COD , mg/LQ 废水设计流量,m3/d污泥处理计算公式含水率Vi _W _100-P2 C2V2 -W2 - 100 -Pi - CiPr Vv Wr C1含水率为 P1的污泥体积、重量、固体物浓度P2、Y 2、W2 C2含水率为 P2的河泥体积、重甲.、固体物浓度 适用于含水率大于 65%的污泥可消化程度二PV2 吊 Rd = 1- -V2-S11P/1 PS2 /父100%Rd可消化程度Ps1、Ps2生污泥及消化污泥无机物含量,%Pv1、Pv2 生污泥及消化污泥有机物含量,%湿、干污泥 比重100 ?s- P 7s +100 -P S2250'S -100+1.5XFV丫 一一湿污泥比重,g/LP一 一湿污泥含水率,%丫 s干污